Đang tải... (xem toàn văn)
thuyết minh đồ án thép 2
TRƯỜNG ĐẠI HỌC VINH THUYẾT MINH KHOA XẤY DỰNG ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II THUYẾT MINH TÍNH TOÁN ĐỒ ÁN THÉP 2 THIẾT KẾ KHUNG NGANG NHÀ CÔNG NGHIỆP 1 TẦNG ,1 NHỊP ( KHUNG ZAMIL) A/. NHIỆM VỤ THIẾT KẾ. Thiết kế khung ngang chịu lực của nhà công nghiệp một tầng,một nhịp với các số liệu cho trước như sau: - Nhịp khung ngang: L = 24(m) - Bước khung (bước cột): B = 6(m) - Chiều dài nhà: b = 66(m) - Độ dốc mái: i =10% 17,5=⇒ α 099,0(sin = α ; )995,0cos = - Sức nâng cầu trục: Q = 10(Tấn), cần trục làm việc trung bình - Cao trình đường ray: H = 6,5(m) - Phân vùng gió II.B (địa điểm xây dựng: Huế) có: áp lực gió 2 2 0 95 / 0,95 /W daN m kN m= = - Vật liệu thép CCT42 có : * Cường độ tính toán: 2 245 /f N mm= * Cường độ chịu cắt : 2 2 142,1 / 14,21 / v f N mm kN cm= = * Cường độ chịu ép mặt: 2 2 540 / 54 / em f N mm kN cm= = * Mođun đàn hồi: 2425 /10.1,2/10.1,2 cmkNmmNE == - Bê tông móng : B20 có 2 /15,15,11 cmkNMPaR b == 2 /09,09,0 cmkNMPaR bt == NHÓM 41 -Trang: 1 - GVHD: NGUYỄN THỊ QUỲNH TRƯỜNG ĐẠI HỌC VINH THUYẾT MINH KHOA XẤY DỰNG ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II B. THUYẾT MINH TÍNH TOÁN I. THIẾT KẾ XÀ GỒ MÁI: Xà gồ mái chịu tác dụng của tải trọng tấm mái, lớp cách nhiệt và trọng lượng bản thân của xà gồ. Lớp mái và xà gồ được chọn trước theo tài liệu “ Pre – Engineered Buildings Design Manual “. Sau đó được kiểm tra lại theo điều kiện bền và điều kiện biến dạng của xà gồ. − Tấm lợp mái :(Tr371) (Single skin panels) Chọn khoảng cách xà gồ là 1.5(m) Chọn tấm mái có cấu tạo và các thông số kỹ thuật như sau::(tr 172) Chiều dày (mm) Trọng lượng 1 tấm (kg/m 2 ) D.tích 1tấm (m 2 ) Tải trọng cho phép (kN/m 2 ) 0.7 6.59 8.39 1.96 mÆt c¾t ngang tÊm m¸i − Lớp cách nhiệt: − Xà gồ : Ta chọn xà gồ hình chữ “ Z“ ở bên trong và 2 xà gồ hình chữ “C” ở ngoài biên nhằm làm tăng ổn định cho mái. NHÓM 41 -Trang: 2 - GVHD: NGUYỄN THỊ QUỲNH 200 60 1.75 2 0 TRƯỜNG ĐẠI HỌC VINH THUYẾT MINH KHOA XẤY DỰNG ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II • Hình dạng và các thông số của xà gồ chữ “ Z “ (Tr102) ∗ Chọn tiết diện xà gồ là tiết diện chữ Z (là loại xà gồ được chế tạo từ thép cán nguội). Tiết diện I x (cm 4 ) W x (cm 3 ) I y (cm 4 ) W y (cm 3 ) Trọng lượng (kg/m) Chiều dày (mm) Diện tích (cm 2 ) Tải trọng cho phép (KN) 200Z15 308, 3 30,8 3 42,49 5,98 4,06 1,5 5,18 10,33 Xà gồ chữ Z(200Z15). Xà gồ chữ C(180ES20). • Các thông số của xà gồ chữ “C” (Tr107) Tiết diện I x (cm 4 ) W x (cm 3 ) I y (cm 4 ) W y (cm 3 ) Trọng lượng (kg/m) Chiều dày (mm) Diện tích (cm 2 ) L (mm) 180ES20 390.5 43.4 74.10 12.7 5.88 2.0 7.5 22.5 1. Tải trọng tác dụng lên xà gồ : Tải trọng tác dụng lên xà gồ gồm : Tải trọng tôn lợp mái, tải trọng lớp cách nhiệt, tải trọng bản thân xà gồ và tải trọng do hoạt tải sửa chữa mái. Chọn khoảng cách giữa các xà gồ trên mặt bằng là : 1.5 m ⇒ Khoảng cách giữa các xà gồ trên mặt phẳng mái là : 0 1.5 1.51(m) cos5.71 = (Độ dốc mái i = 10 ⇒α = 5.71 o ). a. Tĩnh tải : Vật liệu mái Hệ số vượt tải Tải trọng tiêu chuẩn (kg/m 2 ) Tải trọng tính toán (kg/m 2 ) 1 lớp tôn lợp mái 1.05 6.59 6.92 Xà gồ mái 200Z15 1.05 4.06 4.26 Xà gồ mái 180ES20 1.05 5.88 6.17 Bọt thuỷ tinh cách nhiệt 1.2 10 12 b. Hoạt tải: NHÓM 41 -Trang: 3 - GVHD: NGUYỄN THỊ QUỲNH 1.75 180 2 0 8 5 TRƯỜNG ĐẠI HỌC VINH THUYẾT MINH KHOA XẤY DỰNG ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II Hoạt tải sử dụng lấy p tc = 30 (kg/m 2 ) với hệ số vượt tải n = 1.3 ⇒ p tt = 30 × 13 = 39 (kg/m 2 ) Tải trọng tác dụng lên xà gồ 200Z17: q tc = (6.59 + 10 + 30) × 0 1.5 cos5.71 + 4.06 = 74.41(kg/m). q tt = (6.92 + 12 + 39) × 0 1.5 cos5.71 + 4.26= 91.72(kg/m). 2 . Kiểm tra lại xà gồ đã chọn : Xà gồ dưới tác dụng của tải trọng lớp mái và hoạt tải sửa chữa được tính toán như cấu kiện chịu uốn xiên. Ta phân tải trọng tác dụng lên xà gồ tác dụng theo 2 phương với trục x-x tạo với phương ngang một góc α = 5.71 o (Độ dốc i = 10). c. Kiểm tra với xà gồ chữ “Z” Tải trọng tác dụng theo các phương x-x và y-y là 0 sin 74.41 sin5.71 7.4( / ) tc tc x q q kg m= × α = × = . 0 cos 74.41 cos5.71 74.04( / ) tc tc y q q kg m= × α = × = . 0 sin 91.72 sin5.71 9.13( / ) tt tt x q q kg m= × α = × = . 0 cos 91.72 cos5.71 91.26( / ) tt tt y q q kg m= × α = × = . *Theo điều kiện bền: f W M W M c y y x x yxtd γσσσ ≤+=+= γ c = 1 hệ số điều kiện làm việc. f = 2450 kg/cm 2 : Cường độ của thép xà gồ Xà gồ tính toán theo 2 phương đều là dầm đơn giản 2 đầu tựa lên xà ngang mômen đạt giá trị lớn nhất ở giữa nhịp. Ta có : 2 2 2 91.26 600 10 41067( . ) 8 8 tt y x q B M kg cm − × × × = = = 2 2 2 9.13 600 10 1027.13( . ) 32 32 tt x y q B M kg cm − × × × = = = NHÓM 41 -Trang: 4 - GVHD: NGUYỄN THỊ QUỲNH y y x y x x y α q.sin α q.cos α q q.cos α q q.sin α x TRƯỜNG ĐẠI HỌC VINH THUYẾT MINH KHOA XẤY DỰNG ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II q y q x 6000 3000 3000 Mx My Sơ đồ tính xà gồ theo phương x-x và y-y: 2 2 41067 1027.13 1503.81( / ) 2450( / ) 30.83 5.98 td x y c kg cm f kg cmσ = σ + σ = + = ≤ γ × = * Kiểm tra theo điều kiện biến dạng: Xà gồ có độ võng theo cả 2 phương tuy nhiên độ võng theo phương mặt phẳng mái rất nhỏ nên có thể bỏ qua, ta chỉ xét đến độ võng theo phương vuông góc với mặt phẳng mái y δ Công thức kiểm tra : 3 10.5 200 1 BB − == < δδ Ta có : 4 2 4 6 5 5 74.04 10 600 1.93( ) 384 . 384 2.1 10 308.3 tc y y x q B cm E I − × × × δ = × = × = × × 3 3 1.93 0.00322 3.22 10 5 10 600B − − δ = = = × < × Vậy xà gồ giữa 200Z15 đảm bảo điều kiện cường độ và điều kiện độ võng. d. Kiểm tra với xà gồ chữ “C” * Tải trọng tác dụng: Tải trọng tác dụng lên xà gồ 180ES20: q tc = (6.59 + 10 + 30) × 0 1.5 2cos5.71 + 5.88 = 41(kg/m). q tt = (6.92 + 12 + 39) × 0 1.5 2cos5.71 + 6.17= 49.83(kg/m). Tải trọng tác dụng theo các phương x-x và y-y là : 0 sin 41 sin5.71 4.08 ( / ) tc tc x q q kg m= × α = × = 0 .cos 41 cos5.71 40.8( / ) tc tc y q q kg m= α = × = 0 sin 49.83 sin5.71 4.96( / ) tt tt x q q kg m= × α = × = 0 cos 49.83 cos5.71 49.58( / ) tt tt y q q kg m= × α = × = . *Kiểm tra theo điều kiện bền: f W M W M c y y x x yxtd γσσσ ≤+=+= γ c = 1 hệ số điều kiện làm việc. NHÓM 41 -Trang: 5 - GVHD: NGUYỄN THỊ QUỲNH TRƯỜNG ĐẠI HỌC VINH THUYẾT MINH KHOA XẤY DỰNG ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II f =2450(kg/cm 2 ) : cường độ của thép xà gồ Xà gồ tính toán theo 2 phương đều là dầm đơn giản 2 đầu tựa lên xà ngang mô men đạt giá trị lớn nhất ở giữa nhịp. Ta có : 2 2 2 49.58 10 600 22311( . ) 8 8 tt y x q B M kg cm − × × × = = = 2 2 2 4.96 10 600 558( . ) 32 32 tt x y q B M kg m − × × × = = = qy qx 6000 3000 3000 Mx My Sơ đồ tính xà gồ theo phương x-x và y-y: 2 2 22311 558 558.02( / ) 2450( / ) 43.4 12.7 td x y c kg cm f kg cmσ = σ + σ = + = ≤ γ × = * Kiểm tra theo điều kiện biến dạng: Xà gồ có độ võng theo cả 2 phương tuy nhiên độ võng theo phương mặt phẳng mái rất nhỏ nên có thể bỏ qua , ta chỉ xét đến độ võng theo phương vuông góc với mặt phẳng mái y δ . Công thức kiểm tra : 3 1 5 10 200B B − δ δ < = = × Ta có : 4 2 4 6 5 5 40.8 10 600 0.84( ) 384 384 2.1 10 390.5 tc y y x q B cm E I − × × × δ = × = × = × × × 3 3 0.84 0.0014 1.4 10 5 10 600B − − δ = = = × < × Vậy xà gồ chữ “C” 180SE20 đảm bảo điều kiện cường độ và điều kiện độ võng. II. CÁC KÍCH THƯỚC CHÍNH CỦA KHUNG NGANG. 1. Các thông số của cầu trục: Với sức trục Q = 20 tấn, chế độ làm việc trung bình, chọn trục định vị trùng với mép ngoài của cột và λ = 750 mm. Các thông số kỹ thuật: Q (T) L K (m) H K (mm) Z min (mm) B K (mm) K K (mm) G (T) G xc (T) P max (T) P min (T) 10 22,5 960 180 3900 3200 8,36 0,803 7,07 2,11 2. Ray cầu trục: Lấy sơ bộ H r = 200mm = 0,2m NHÓM 41 -Trang: 6 - GVHD: NGUYỄN THỊ QUỲNH TRƯỜNG ĐẠI HỌC VINH THUYẾT MINH KHOA XẤY DỰNG ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II 3. Dầm cầu trục: Từ bước cột và các thông số của cầu trục ta chọn dầm tiết diện chữ I tổ hợp cao h = 50 cm . - Điều kiện ổn định cục bộ sơ bộ của bản bụng : w 1 1 t = ( ÷ )h = (7,1÷ 5)mm 70 100 .Chọn sơ bộ chiều dày bản bụng là t w = 6mm. t f : đảm bảo điều kiện truyền lực giữa cánh và bụng, không gây ứng suất phụ phát sinh lớn : t w 24t8t3t fwf ≤≤⇒≤≤ , chọn t f = 10mm. *Chiều rộng b f chọn thoả mãn : - Yêu cầu độ cứng ngoài mặt phẳng uốn : 1 1 ( ) (0,3 0,5) (15 25) 20 30 f t b H h= ÷ = ÷ = ÷ - Điều kiện ổn định cục bộ : 6 2,1.10 29,3 2450 f f b E t f ≤ = = - Ngoài ra để dễ liên kết dầm theo phương ngang với cấu kiện khác ( như xà gồ tường, giằng tường ) và đảm bảo ổn định tổng thể cho cột. + b f cm18≥ . + b f cm4 10 h =≥ . Chọn b f = 200 mm. 4. Kích thước của khung ngang: Xác định chiều cao cột và vai cột: Sơ đồ cấu tạo khung nhà 750 750 24000 5800 7800 2000 a. Theo phương đứng: Chiều cao từ mặt ray cầu trục đến đáy xà ngang: NHÓM 41 -Trang: 7 - GVHD: NGUYỄN THỊ QUỲNH 500 200 10 6 10 TRƯỜNG ĐẠI HỌC VINH THUYẾT MINH KHOA XẤY DỰNG ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II H 2 = H k + b K = 960 + 300 = 1260 mm = 1,26(m) Trong đó: b k = 300(mm) – Khe hở an toàn giữa cầu trục và xà ngang. Chọn H 2 = 1,3(m) Chiều cao của cột khung tính từ mặt móng đến đáy xà ngang: H = H 1 + H 2 +H 3 = 6,5 + 1,3 + 0 = 7,8(m) Trong đó: H3 – phần cột chôn dưới nền, coi mặt móng ở cốt ±0.000 (H3 = 0) Chiều cao của phần cột tính từ vai cột đỡ dầm cầu trục đến đáy xà ngang: t 2 dct r H H H H 1,3 0.5 0,2 2,0(m)= + + = + + = Chiều cao của phần cột tính từ mặt móng đến mặt trên của vai cột: H d = H - H t = 7,8 – 2,0 = 5,8(m) b. Theo phương ngang: Coi trục định vị trùng với mép ngoài của cột (a =0). Khoảng cách từ trục định vị đến trục ray cầu trục: K 1 L L 24 22,5 L 0,75(m) 2 2 − − = = = Chiều cao của cột chọn theo yêu cầu về độ cứng và cấu tạo: h (1/15 1/ 20) H (0,39 0,52m)= ÷ × = ÷ . Chọn h = 0.5(m) Khe hở giữ cầu trục với mép cột: 1 min z L h 0.75 0.5 0.25 Z 0.19(m)= − = − = > = III. TÁC DỤNG VÀ CÁCH BỐ TRÍ HỆ GIẰNG. * Tác dụng của hệ giằng : - Đảm bảo độ cứng không gian của nhà, giảm chiều dài tính toán của xà và cột khung theo phương ngoài mặt phẳng, từ đó tăng khả năng ổn định tổng thể cho khung ngang. - Truyền tải trọng gió và lực hãm cầu trục theo phương dọc nhà xuống móng - Đảm bảo cho việc thi công lắp dựng kết cấu được an toàn và thuận tiện. Hệ giằng trong nhà công nghiệp sử dụng khung thép nhẹ gồm 2 bộ phận là: Hệ giằng mái và hệ giằng cột. 1. Tác dụng và cách bố trí hệ giằng mái. - Tác dụng: + Bảo đảm ổn định cho dàn theo phương ngoài mặt phẳng uốn. + Dàn gió chịu tác dụng của tải trọng gió theo phương dọc nhà. + Hệ giằng dọc theo đầu cột chịu lực hãm theo phương dọc nhà. - Cách bố trí : Hệ giằng mái được bố trí thep phương ngang nhà tại hai gian đầu hồi, đầu các khối nhiệt độ và một số gian giữa nhà sao cho khoảng cách giữa các giằng bố trí không quá 5 bước cột. Bản bụng của 2 xà ngang cạnh nhau được nối bởi các thanh giằng chéo chữ thập. Ngoài a cần bố trí các thanh chống dọc bằng thép hình tại những vị trí quan trọng như đỉnh mái, đầu xà, chân cửa mái,… Cách bố trí chi tiết xem trên bản vẽ A1. NHÓM 41 -Trang: 8 - GVHD: NGUYỄN THỊ QUỲNH TRƯỜNG ĐẠI HỌC VINH THUYẾT MINH KHOA XẤY DỰNG ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II 2. Tác dụng và cách bố trí hệ giằng cột - Tác dụng : + Bảo đảm độ cứng dọc nhà và giữ ổn định cho cột + Tiếp nhận và truyền xuống móng các tải trọng tác dụng theo phương dọc nhà - Cách bố trí : Hệ giằng cột gồm các thanh giằng chéo được bố trí trong phạm vi cột trên và cột dưới tại những gian có hệ giằng mái. Đối với nhà có cần trục sức nâng bé hơn 15 T ta dùng thanh giằng chéo chữ thập bằng thép tròn đường kính không nhỏ hơn 20mm. IV. TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN KHUNG NGANG: 1. Tĩnh tải: a. Tải trọng mái và xà gồ: Trên thực tế tải này truyền lên khung dưới dạng lực tập trung tại điểm đặt các xà gồ, số lượng lực tập trung > 5 nên ta có thể quy về tải phân bố( trên mặt bằng). g r tc = o (6.59 10) 11 4.06 2 5.88 6 114,14(kg / m) cos5.71 24 + × + × + × = g r tt o (6.92 12) 11 4,26 2 6.17 6 128,89(kg / m) cos5.71 24 + × + × = + × = - Tải trọng bản thân khung ngang : Chương trình Sap 2000 sẽ tự tính khi ta giả thiết tiết diện cột và xà ngang . b. Tải trọng do xà gồ tường tôn đặt tại các cao trình của xà gồ tường: Với cột cao 7,8 (m), nhưng do có 1m tường gạch tự mang ở dưới cùng không kể đến, chỉ tính đến trọng lượng xà gồ tường và tôn tường từ cốt +1m trở lên trên, tương ứng với chiều dài cột là 6,8(m), giả thiết dùng 5 xà gồ 200Z15 đặt cách nhau 1.6(m), trọng lượng quy thành lực tập trung đặt tại đỉnh cột, còn gây ra mômen ngược chiều với mômen do tải trọng trong nhà gây ra nên không xét đến . C G 6.92 6 6= × × + 4.26 × 5 × 6 = 397.68(kg) Vậy tĩnh tải tác dụng lên xà ngang là : g r = 131.03(kg/m) Tĩnh tải tác dụng lên đỉnh cột: G c = 397.68(kg) c. Tĩnh tải cầu trục: Tải trọng bản thân dầm cầu trục, ray và các lớp đệm: Tải này tác dụng lên vai cột khi tính toán ta đưa về tim cột dưới dạng 1 lực tập trung và 1 mô men. Trọng lượng bản thân dầm cầu trục: g ct = γ t × A = 7.85 × 10 3 × [(0.5-0.014 × 2) × 0.016+2 × 0.2 × 0.014)] = 103.24(kg/m) ⇒ Tĩnh tải cầu trục, ray và các lớp đệm là: G tc =(g ct +g ) × B = (103.24 + 52.83) × 6 = 936.42(kg) G tt = 1.05 × G tc = 1.05 × 936.42 = 983.24(kg) Độ lệch tâm e là: 1 e L 0.5 h 0.75 0.5 0.5 0.5(m)= − × = − × = ⇒ M tc = G tc × e = 936.42 × 0.5 = 468.21(kg.m) ⇒ M tt = G tt × e = 983.24 × 0.5 = 491.62(kg.m) NHÓM 41 -Trang: 9 - GVHD: NGUYỄN THỊ QUỲNH TRNG I HC VINH THUYT MINH KHOA XY DNG N KT CU THẫP II 5800 24000 397,68(kG) 128,89(kG/m) 491,62(KG) 983,24kG.M 983,24kG.M 491,62(KG) 397,68(kG) sơ đồ tác dụng của tĩnh tải 2000 2. Hot ti: a. Hot ti mỏi: Ti trng tm thi do s dng trờn mỏi c ly theo TCVN 2737-1995 i vi mỏi khụng ngi qua li, ch cú hot ti sa cha cú giỏ tr tiờu chun: p tc =30kg/m 2 Quy i v ti trng phõn b u trờn x ngang l: p tt = 1.3 30 6 234(kg / m)ì ì = 234(k g/m ) sơ đồ tác dụng của hoạt tải nửa trái 24000 7800 sơ đồ tác dụng của hoạt tải toàn mái 234(kg/m) 24000 7800 NHểM 41 -Trang: 10 - GVHD: NGUYN TH QUNH [...]... ) 2 10 500 20 0 6 10 c.Xỏc nh cỏc c trng hỡnh hc ca tit din: +Mụmen quỏn tớnh ca tit din: b f t f 3 h f 2 0, 6.483 20 .1,03 49 2 tw h3w Ix = + 2 + ữ t f b f = + 2 + ữ 1, 0 .20 = 29 5 42, 94 cm 4 12 12 2 12 2 12 3 2. t b h t 3 2. 1, 0 .20 3 48.0, 63 Iy = f f + w w = + = 1334, 2cm 4 12 12 12 12 + Bỏn kớnh quỏn tớnh: ix = Ix 29 5 42, 94 = = 20 , 72cm A 68,8 Iy 1334, 2 = 4,4cm A 68,8 2. I 2. 295 42, 94... + 2 ì 20 ì 1= 68,8(cm2) 2 3 bf ì t 3 h tf t w ì hw f + 2 + w + ữ ì bf ì t f + Ix = 12 12 2 2 ữ ữ 20 ì 13 48 1 2 0,6 ì 483 + 2 + + ữ ì 20 ì 1ữ = 29 5 42 ,94( cm 4 ) Ix = 12 ữ 12 2 2 3 t f ì b3 48 ì 0 ,63 hw ì tw 1 ì 20 3 f + Iy = + 2 = + 2 = 1334 ,2( cm 4 ) 12 12 12 12 NHểM 41 -Trang: 15 - GVHD: NGUYN TH QUNH TRNG I HC VINH KHOA XY DNG THUYT MINH N KT CU THẫP II + Wx = 2 ì I x 2. .. 1 ,2 1,3 1,4 M -10 62. 69 - 322 3.36 N -3136.04 -3069.98 V 1 ,2, 7,9 1,3,6,8,10 1,4,8,10 -3 021 .22 -81.11 -4018 .25 -33 32. 86 - 428 3.11 -3806.95 -21 54.59 -4857 .25 -1 720 .96 -28 82. 92 -21 00.05 -393.16 -27 30.56 1,4 1,6 1,4 1,4,10 1,6,7,9 1,4,8,10 M 6991.45 -683.31 6991.45 6587.86 -700.08 620 7.47 N -3958.90 -20 2.55 -3958.90 -3741 .22 -11 52. 92 -4551.58 V X 8m -23 88.19 391.93 -4 92. 76 391.93 370.35 -25 3.88 357.09 Cui... -3978 .25 - 820 .40 -3978 .25 -4565 .23 -3571.99 -4565. 02 1,4 1,5 1,4 1,4,8, 12 1,5,7,9 1,4,8, 12 M 17 920 . 32 13438.98 17 920 . 32 17431 .22 11164.50 17431 .22 N -5349. 12 -4338.04 -5349. 12 -5160.01 -4063. 92 -5160.01 V -3978 .25 -39 12. 19 -3978 .25 -4565. 02 -4505.57 -4565. 02 1,6 1,4 1,4 1,6,7,9 1,4,8,10 1,4,8,10 M -29 9.56 -17 920 . 32 -17 920 . 32 660.98 N -99.85 -4446.71 -4446.71 -1081.48 -5011.59 -5011.59 V 544.68 -4535. 42 -4535. 42. .. -4535. 42 467.88 - 428 9.46 - 428 9.46 1 ,2 1,3 1,4 1 ,2, 7,9 1,3,6,8,10 1,4,8,10 M -10 62. 69 - 322 3.36 -3 021 .22 -81.11 -4018 .25 -33 32. 86 N -3136.04 -3069.98 - 428 3.11 -3806.95 -21 54.59 -4857 .25 V -23 88.19 -1 720 .96 -28 82. 92 -21 00.05 -393.16 -27 30.56 Di vai Trờn vai nh ct X 4m u x Cui x NHểM 41 -Trang: 34 - 1,4,8,10 -17431.43 -17431.43 GVHD: NGUYN TH QUNH TRNG I HC VINH KHOA XY DNG u x THUYT MINH N KT CU THẫP II 1 ,2. .. ì 29 5 42 ,94 = = 1181, 72( cm3 ) h 50 + Sx = tf h hw h ì tw ì w + b f ì t f ì w + ữ 2 4 2 2 = 48 48 48 1 ì 0 ,6 ì + 20 ì 1 ì + ữ = 6 62 ,8( cm3 ) 2 4 2 2 + ix = I x / A = + x = 29 5 42 ,94 1334 ,2 = 20 , 72( cm ) ; i y = I y / A = = 4 ,4( cm ) 68,8 68,8 l l x 1076 ,4 350 = = 51,95 ; Y = y = = 79,55 ix 20 , 72 i y 4 ,4 + x = x ì f / E = 51,95 ì 24 50 = 1,643 2. 1 ì 106 + y= y ì f / E = 79,55 ì 24 50 = 2, 52. .. -3978 .25 -26 87.78 -866. 42 -5431.96 -4565 .23 1,4 1,3 1,7,10 1,4,7,10 1,6,8,9 1,3,7,10 M 10947.05 7634.46 1 027 7.38 15084.89 4460.36 16670.35 N -5948.74 -4937.66 -20 873.69 -21 638.58 - 725 0.86 -22 183.38 V -3978 .25 -28 75.57 -26 87.78 -4565 .23 -26 96.87 -5548.70 1,4 1,6 1,4 1,4,8,10 1,6,7,9 1,3,8,10 M 9963.81 309.39 9963.81 8301.79 3086.76 8301.18 N -5457. 12 -465.10 -5457. 12 - 526 8.01 -4171. 92 - 526 8.01 V -3978 .25 ... ì t 3 h w 2 t f 2 t w ì h3 2 w f I2 = + 2 + + ữ ì b f ì t f ữ = 11817(cm 4 ) 12 ữ 12 2 2 Gii phng trỡnh bc 3 trờn vi: tw = 0.8(cm), bf =20 cm, tf = 1(cm), ta cú: h3 40 w + 10h 2 + 20 h w + = 11817 ( cm 4 ) w 20 3 hw =31,1(cm) chn hw = 32( cm) NHểM 41 -Trang: 16 - GVHD: NGUYN TH QUNH TRNG I HC VINH KHOA XY DNG 10 I2 I2 I1 THUYT MINH N KT CU THẫP II Vi tri thay dụi tiờt diờn 340 10 320 ICOT ICOT... 3,5 m b.Xỏc nh din tớch cn thit Ayc 1 1 1 1 h = ( ữ ) H = ( ữ ).780 = (39 ữ 52) cm ; chn h = 500mm 20 15 20 15 Theo Iasinxki: NHểM 41 -Trang: 35 - GVHD: NGUYN TH QUNH TRNG I HC VINH KHOA XY DNG THUYT MINH N KT CU THẫP II e -22 183,38 75,15 1 ,25 + (2, 2 ữ 2, 8) h = 0,9 .24 50 1 ,25 + (2, 2 ữ 2, 8) 50 = (45,84 ữ 54, 92) (cm 2 ) Theo cu to : - iu kin n nh cc b s b ca bn bng : 1 1 tw = ( ữ )h = (7,14 ữ... 983 ,24 kG.M 983 ,24 kG.M 491, 62( KG) 5800 491, 62( KG) 24 000 sơ đồ tác dụng của tĩnh tải - Phng ỏn 2 : Hot ti na trỏi 7800 23 4(kg/m) 24 000 sơ đồ tác dụng của hoạt tải nửa trái - Phng ỏn 3 : Hot ti na phi 7800 23 4(kg/m) 24 000 sơ đồ tác dụng của hoạt tải nửa phải NHểM 41 -Trang: 18 - GVHD: NGUYN TH QUNH TRNG I HC VINH KHOA XY DNG THUYT MINH N KT CU THẫP II - Phng ỏn 4 : Hot ti c mỏi 7800 23 4(kg/m) 24 000 sơ đồ . 2 /09,09,0 cmkNMPaR bt == NHÓM 41 -Trang: 1 - GVHD: NGUYỄN THỊ QUỲNH TRƯỜNG ĐẠI HỌC VINH THUYẾT MINH KHOA XẤY DỰNG ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II B. THUYẾT MINH TÍNH TOÁN I. THIẾT KẾ XÀ GỒ MÁI: . TRƯỜNG ĐẠI HỌC VINH THUYẾT MINH KHOA XẤY DỰNG ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II THUYẾT MINH TÍNH TOÁN ĐỒ ÁN THÉP 2 THIẾT KẾ KHUNG NGANG NHÀ CÔNG NGHIỆP 1. “C” ở ngoài biên nhằm làm tăng ổn định cho mái. NHÓM 41 -Trang: 2 - GVHD: NGUYỄN THỊ QUỲNH 200 60 1.75 2 0 TRƯỜNG ĐẠI HỌC VINH THUYẾT MINH KHOA XẤY DỰNG ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP II • Hình dạng