Đang tải... (xem toàn văn)
Đề tài tốt nghiệp Thiết kế kỹ thuật -Thiết kế tuyến đường đi qua 2 điểm C-D cho trước trên bản đồ địa hình thuộc tỉnh Bình Phước. Trên cơ sở Thiết kế cơ sở đã được phê duyệt ta tiến hành thiết kế kỹ thuật cho tuyến đường nêu trên để xác định giá thành và các chỉ tiêu cần thiết cho tuyến đường đã chọn.
THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐỀ TÀI TỐT NGHIỆP: THIẾT KẾ TUYẾN ĐƯỜNG ĐI QUA ĐIỂM C-D TRÊN BẢN ĐỒ ĐỊA HÌNH THIẾT KẾ KỸ THUẬT Thành phố Hồ Chí Minh THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHƯƠNG 1: Giới Thiệu Sơ Lược Dựa vào hồ sơ dự án đầu tư phê duyệt, tiến hành lập hồ sơ thiết kế kỹ thuật cho phương án Đây phương án chọn có nhiều ưu điểm thông qua luận chứng kinh tế kỹ thuật điều kiện thi công phần báo cáo dự án đầu tư Nhiệm vụ giao phần thiết kế kỹ thuật thiết kế đoạn C - D từ KM 2+500 đến KM 4+500 I Tình Hình Chung Của Tuyến: Đây đoạn tuyến có độ dốc không lớn Đoạn tuyến cắt qua suối cạn lưu lượng nước chảy không lớn lắm, theo tính toán lưu lượng nước từ lưu vực đổ không cần phải làm cầu nhỏ, cần đặt cống địa hình đủ Nói chung địa hình địa chất thuỷ văn thuận lợi cho việc xây dựng tuyến đường Cấu tạo tầng địa chất sau: + Trên lớp đất hữu có lẫn sỏi sạn đá bị phong hóa chiều dày khoảng 0.2 - 0.4m + Kế lớp đất đỏ Bazan có chiều dày từ 4-6m + Dưới lớp đá gốc Canxít nằm sâu loại đá có cường độ cao đảm bảo ổn định cho đường trình sử dụng khai thác + Các chế độ thuỷ văn chế độ nhiệt độ, mưa gió, lượng bốc hơi, độ ẩm trung bình tháng năm đặc biệt so với phần báo cáo dự án đầu tư Tình hình kinh tế trị, văn hóa địa phương phát triển bình thường *Kết luận: Khu vực tuyến qua thuận lợi cho việc lắp đặt tuyến đường tiêu kinh tế kỹ thuật Đồng thời lắp đặt xong tuyến đường tạo điều kiện thúc đẩy phát triển khu vực THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP II Những Yêu Cầu Trong Thiết Kế Kỹ Thuật + Thiết kế phải hoàn thiện phải có tài liệu cụ thể xác + Tất công trình phải thiết kế cách hợp lý tương ứng với yêu cầu giao thông điều kiện tự nhiên khu vực + Toàn phần thiết kế phải có luận chứng kinh tế phù hợp với báo cáo dự án đầu tư duyệt Nên dùng kết cấu định hình đồ án tốt công trình tương tự nhằm rút ngắn thời gian thiết kế + Các tài liệu phải đầy đủ rõ ràng theo qui trình hành Số Liệu Thiết Kế - Bình đồ địa hình tỷ lệ 1: 50.000 - Lưu lượng xe thiết kế năm tương N = 2450 xe/ngày đêm Trong đó: + Xe chiếm 53.06% tức 1300xe/nđ + Xe KAZ-608 chiếm 24.49% tức 600xe/nđ + Xe YAZ-61 chiếm 16.33% tức 400 xe/nđ + Xe MAZ-503A chiếm 6.12% tức 150 xe/nđ Lưu lượng xe quy đổi là: Ntk ≈ 3675 xcqđ/ngày - Cấp quản lý : III (miền núi) - Cấp kỹ thuật : 80 - Tốc độ tính toán : Vtt = 80km/h - Loại mặt đường : Bê tông nhựa nóng - Các tiêu chuẩn kỹ thuật chủ yếu để áp dụng thiết kế bước thiết kế kó thuật giống trình bày bước thiết kế sở: THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHƯƠNG 2: Thiết Kế Bình Đồ III Những Căn Cứ Để Xác Định Bình Đồ Để vạch tuyến bình đồ ta cần phải dựa vào sau: Tình hình địa hình, địa mạo khu vực tuyến qua Bản đồ địa hình tỷ lệ 1: 1000, mức chênh cao 1m Cấp hạng kỹ thuật đường Nhu cầu phát triển kinh tế, văn hóa khu vực tuyến qua tương lai Tham khảo đồ qui hoạch phát triển mạng lưới giao thông, qui hoạch khu dân cư, qui hoạch xây dựng công trình thủy lợi vùng IV Xác Định Các Điểm Khống Chế Điểm khống chế điểm tuyến bắt buộc phải qua phải tránh Đó điểm đầu, điểm cuối điểm chỗ giao với đường ôtô cấp hạng cao hơn, đường sắt, điểm giao với dòng nước lớn, chỗ thấp dãy núi, chỗ tận dụng đoạn đường có Dựa vào điểm khống chế xác định ta bắt đầu tiến hành vạch tuyến bình đồ V Các Nguyên Tắc Khi Vạch Tuyến Căn vào yếu tố kỹ thuật khống chế trước như: bán kính đường cong tối thiểu, đoạn chêm tối thiểu, độ dốc dọc, Tại vị trí đổi hướng tuyến nên bố trí đường cong nằm có bán kính đủ lớn, bám sát địa hình để tránh khối lượng đào đắp lớn Các đoạn thẳng chêm hai đường cong phải đủ dài để bố trí đoạn cong chuyển tiếp nối, đoạn siêu cao, đoạn nối mở rộng Các đoạn thẳng không nên dài 3km (TCVN4054-98), nhằm tránh gây tâm lý chủ quan cho người lái xe, gây tai nạn giao thông THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Căn vào điểm khống chế đường: điểm đầu tuyến, điểm cuối tuyến, vị trí vượt sông thuận lợi, điểm cắt khu dân cư, thị trấn, thành phố, vị trí bất lợi địa chất, thuỷ văn Để đảm bảo hiệu cho việc xây dựng đường phải tuân theo nguyên tắc: chiếm dụng diện tích đất trồng nhất, công tác giải phóng nhà cửa mặt Tại vị trí tuyến cắt qua dòng chảy, nên cố gắng bố trí tuyến vuông góc với dòng chảy Nếu không bố trí xiên phải chọn khúc sông ổn định, sông thẳng Phải kết chặt chẽ bình đồ, trắc dọc, trắc ngang vạch tuyến Đảm bảo tốt yêu cầu quốc phòng kinh tế Đảm bảo giá thành xây dựng rẻ không cần phải sử dụng biện pháp thi công phức tạp Đảm bảo cho việc tu bảo dưỡng sau thuận lợi VI Tình Hình Cụ Thể Của Tuyến Từ KM 2+500 ÷ KM + 500 địa hình không dốc lắm, độ dốc ngang lớn đoạn tuyến vào khoảng 7% Điểm đầu đoạn tuyến có cao độ 125,41, điểm cuối đoạn tuyến có cao độ 135,24 m Điểm có cao độ cao đoạn tuyến điểm cuối tuyến có cao độ 135,24m Căn vào bình đồ kỹ thuật tỷ lệ 1/1.000 nguyên tắc vạch tuyến bình ta tiến hành tuyến từ KM + 500 ÷ KM + 500 Trên đoạn tuyến gồm có đường cong bán kính R = 800m, cống địa hình, có cống cấu tạo, cầu VII Thiết Kế Các Yếu Tố Của Đường Cong V.1 Chọn bán kính đường cong bình đồ Trên đoạn tuyến từ KM + 00 ÷ KM + 500 có đường cong nằm, vào điều kiện địa chất địa hình khu vực đường cong, vào bình đồ tỷ lệ 1/1000 ta định chọn bán kính đường cong R= 800 m V.2 Xác định độ mở rộng mặt đường đường cong Với đường thiết kế hai làm xe, độ mở rộng mặt đường đường cong xác định theo công thức sau: L2 0,05 × V L2 0,1 × V A + = A + E = 2×e = 2× R R R 2.R Trong đó: e - Độ mở rộng mặt đường xe (m) LA - Chiều dài khung xe (là chiều dài từ trục sau xe đến đầu mũi xe trước) LA = 8,0m R - Bán kính đường cong, R = 800m V - Vận tốc chạy xe, V = 80km/h THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Thay số vào công thức trên, ta được: 82 0,1 × 80 E= + ≈ 0,36m 800 800 Vậy ta chọn độ mở rộng mặt đường đường cong E = 0,40m V.3 Tính toán bố trí siêu cao a Xác định độ dốc siêu cao Độ dốc siêu cao xác định theo công thức: isc = V2 V2 −µ = − ϕ2 127 × R 127 × R Trong đó: V R µ ϕ2 - Vận tốc thiết kế, V = 80km/h - Bán kính đường cong nằm, R = 800m - Hệ số lực đẩy ngang tính toán - Hệ số bám ngang lốp xe với đường i sc ip B L nsc Hình 2.1 - Độ dốc siêu cao Từ công thức cho thấy isc phụ thuộc vào bán kính đường cong nằm R, hệ số lực đẩy ngang ϕ2, thường lấy từ ϕ2 = 0,08 ÷ 0,1; tối đa 0,15 lấy ϕ2 = 0,1 Từ công thức cho thấy isc phụ thuộc vào bán kính đường cong nằm R, hệ số lực đẩy ngang µ Thế giá trị khác R vào công thức ta tính i sc tương ứng Tuy nhiên trị số isc thông thường không tính toán cụ thể mà kiến nghị dùng theo giá trị bảng 11 điều 5.6.1 TCVN 4054 - 98 Theo quy định với vận tốc Vtt = 80km/h, bán kính đường cong R = 800m phải bố trí siêu cao, với độ dốc siêu cao tương ứng 2% b Xác định chiều dài đoạn nối siêu cao, Lnsc Chiều dài đoạn nối siêu cao xác định theo công thức: L nsc = Trong đó: B - Chiều rộng phần xe chạy, B = 12,0m ∆ - Độ mở rộng phần xe chạy ∆ = 0,40m ( B + ∆) × isc ip THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP isc - Độ dốc siêu cao, isc = 2% ip - Độ dốc nâng siêu cao, tính phần trăm (%) Theo điều 5.6.4 TCVN 4054 - 98 với Vtt = 80km/h ip = 0,5% Thay số vào công thức trên, ta được: Lnsc = (12,0 + 0,4) × 2% = 50,40m 0,5% Vậy chọn Lnsc = 60m c Xác định chiều dài đường cong chuyển tiếp, Lct Ở dùng đường cong xoắn ốc clôtôit làm đường cong chuyển tiếp Khi đó, chiều dài đường cong chuyển tiếp xác định theo công thức sau: Lct = Vtt3 Lct ≥ Lnsc 23,5 × R Trong đó: R - Bán kính đường cong nằm, R = 800m Vtt - tốc độ tính toán cấp đường, tính km/h Suy ra: Lct = Vtt3 80 = ≈ 27.23m ≤ Lnsc = 60m 23,5 × R 23,5 × 800 Trong đường cong để đảm bảo độ nâng siêu cao phụ 0.5%, kiến nghị chọn Lct = Lnsc = 60m Bố trí siêu cao - Để bố trí siêu cao trường hợp ta tiến hành thực bước sau: ♦Bước 1: Trên đoạn dài 10m trước vào đường cong chuyển tiếp (hoặc đoạn nối siêu cao), chuyển dần độ dốc ngang lề đường cho độ dốc ngang mặt đường ho = (ilề - ing) : chiều cao cần nâng a : bề rộng lề không gia cố 0,5m, ilề = 0,06 ; ing = 0,02; ho = 0,5(0,06 - 0,02) = 0,02 m ♦ Bước 2: Tổng độ nâng mép h = (B + b) × (in+isc) = 0,26m Lấy tim đường làm tâm quay mép lưng đường cong có độ dốc ngang -2% thành mặt đường có độ dốc ngang Độ nâng mép h1 = (B + b) × in Với B chiều rộng 1/2 mặt đường, B = 3,5m b: Chiều rộng phần lề gia cố không gia cố b = 3,0m, h1 = (3,5+3,0) × 0,02 = 0,13 m, Chiều dài đoạn nâng: L1 = h1 : ip = 0,15 : 0,005= 30m THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Độ dốc phụ nâng siêu cao : ip = 0,005 ♦Bước 3: Lấy tim đường làm tâm quay mép lưng đường cong có độ dốc ngang 0% thành mặt đường có độ dốc siêu cao 2% Độ nâng mép h2 =(B + b) × 2% =0,13m Chiều dài đoạn nâng: L2 = h2 : ip = 0,15 : 0,005 = 30m V.4 Xác định yếu tố đường cong tổng hợp Ta sử dụng trường hợp bố trí đường cong chuyển phương pháp dịch tâm vào bán kính không thay đổi Khi yếu tố đường cong tổng hợp xác định sau: Theo số liệu thiết kế đường cong ta có: - Góc chuyển hướng đường cong :θ = 8o53’12” - Bán kính đường cong :R = 800m - Chiều dài đường cong chuyển tiếp :L = 60m Từ số liệu thiết kế ta xác định được: L 60 = = 0,0375 (radian) ≈ 2o09’05” R × 800 L3 60 xo = L − = 60 − ≈ 59,992m 40.R 40 × 800 L2 60 yo = = ≈ 0,75m 6.R × 800 b = y o − R.(1 − cos β ) = 0,75 − 800.(1 − cos(0,0375)) ≈ 0,1876m β= t = x o − R sin β = 59,992 − 800 sin(0,0375) ≈ 29,999m θ o 53'12" = 29,999 + 0.188 × tg ≈ 30,014m 2 b 0,188 q= = ≈ 0,189m θ o 53'12" cos cos 2 t o = t + b.tg THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP q O’ b O NC β R TC R TC’ P TÑ’ N NÑ t yo TÑ to xo θ P M Ñ T Hình 2.2 - Đường cong tổng hợp tâm thay đổi, bán kính cố định Ta tính yếu tố chủ yếu đường cong tổng hợp sau: θ o 53'12" T = R.tg + 30,014 ≈ 92,18m 1 P= ( R + b) − R = × (800 + 0,188) − 800 ≈ 2,6m o θ 53'12" cos cos 2 π 3,14 Ko = R(θ − β ) = × 800 × (8 o 53'12"−2 * o 09'05" ) ≈ 64,08m o o 180 180 K = K o + L = 64,08 + × 60 = 184,08m + t o = 800 × tg D = 2T - K = × 92,18 –184,08 =,.28 m Tóm lại: Bảng 2.1 - BẢNG TỔNG HP CÁC YẾU TỐ CỦA ĐƯỜNG CONG θ 8o53’12” R (m) 800 T (m) 92,18 P (m) 2,60 K Ko (m) (m) 487,20 184,08 isc (%) 2,0 Lct (m) 60 E (m) 0,40 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP V.6 Bố trí điểm chủ yếu chi tiết đường cong tổng hợp Việc bố trí điểm chủ yếu chi tiết đường cong tổng hợp tính cho hai phần riêng biệt phần đường cong chuyển tiếp phần đường cong tròn Ở ta dùng phướng pháp tọa độ vông góc để bố trí, bố trí hai đường cong tổng hợp từ phía NĐ (hoặc NĐ’) vào P Việc bố trí điểm cọc 100m (cũng điểm chi tiết) đường cong tổng hợp tính cho hai phần riêng biệt đường cong tròn đường cong chuyển tiếp Ở ta tính bố trí điểm theo phương pháp toạ độ vuông góc: - Gốc tọa độ điểm NĐ (hoặc NĐ’) - Trục x tiếp tuyến NĐ (hoặc NĐ’) hướng đỉnh - Trục y vuông góc với trục x NĐ (hoặc NĐ’) hướng vào tâm - Lúc tọa độ điểm đường cong chuyển tiếp tính theo công thức: Xi = Ki − K i3 Yi = RL K i5 40 R L2 Y β ϕk R Yk k i Yi NÑ t TÑ Xi TĐ’ X Xk Hình 2.3 - Bố trí điểm chi tiết đường cong tổng hợp, trường hợp tâm thay đổi bán kính cố định theo phương pháp tọa độ vuông góc - Tọa độ điểm chi tiết phần đường cong tròn tính theo công thức: X k = R sin ϕ k + t Yk = R(1 − cos ϕ k ) + b với ϕ k = 180 K k ; b = 0,1876m π.R - Kết tính toán tọa độ điểm điểm chủ yếu chi tiết đường cong tổng hợp sau: THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP a Xác định chiều sâu phân giới hk Chiều sâu phân giới hk phụ thuộc vào lưu lượng tính toán Qtt Ta coù: Qtt 1.916 = ≈ 0,374 g × d 9,81 × 1,05 Tra bảng 13-20 trang 166 giáo trình “Thiết kế đường ô tô - Tập - NXB GTVT”, ta được: hk ≈ 0,792 d Do đó: hk = 0,792× 1,0 ≈ 0,792m ⇒ hc = 0,9 × 0,792 ≈ 0,7128m Suy ra: H = × hc = × 0,7128 = 1,4256m Ta chọn cống có cấu tạo miệng loại đặc biệt (loại II: miệng cống làm dạng dòng chảy), cửa vào cống có khoảng trống a = d/4, bé 0,25m Chọn a = 0,1m Khi đó: hcv = 1,0 - 0,1 = 0.9m ⇒ 1,2 × hcv = 1,2 × 0,9 = 1,08m Ta thấy, H = 1,658m ≤ 1,2 × hcv = 1,68m nên thỏa mãn điều kiện cống không áp có miệng loại thường b Kiểm tra điều kiện ic < ik Độ dốc phân giới ik xác định theo công thức: ik = Qtt Kk K0 Với Kk hệ số đặc trưng lưu lượng, xác định từ tỷ số K tra bảng 13-20 d trang 166 giáo trình “Thiết kế đường ô tô - Tập - NXB GTVT” Qtt 1.916 = ≈ 0,374 Ta có: g × d 9,81 × 1,05 Tra bảng 13-20 trang 166 giáo trình “Thiết kế đường ô tô - Tập - NXB GTVT”, ta Ko được: K ≈ 0,985 ⇒ Ko = 0,985 × Kd d Mặc khác: Kd = 24 × d8/ = 24 ×1,08/ ≈ 24 Do đó: Ko = 0,985 × 24 ≈ 23,64 Suy ra: ik = 1.9162 ≈ 0,00657 = 0,67% 23.642 Ta thaáy, ik = 0,67% ≤ ic =1,0% nên cống làm việc theo chế độ dốc nước c Vận tốc nước chảy cống Với trường hợp biết tỷ số Ko :Kd Wo :Wd tốc độ nước chảy cống xác định theo công thức: Vc = Wo × ic Trong đó: THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Ko = Qtt 1.916 = = 19.16 ic 0,01 Kd 24 × d8/ = 24 ×1,08/ ≈ 24,00 Wd = 30,5 × d2/ 3= 30,5 × 1,02/ = 30,5 K0 19.86 Suy ra: K = 24 ≈ 0,798 d Tra baûng 13-20 trang 166 giáo trình “Thiết kế đường ô tô - Tập - NXB GTVT”, ta W0 được: W ≈ 1,123 ⇒ Wo = 1,123 × Wd= 1,123× 30.5 ≈ 34.2515 d Do đó, vận tốc nước chảytrong cống: Vc = Wo × ic = 34,2515 × 0,01 ≈ 3,2515 m/s d Kiểm tra khả thoát nước cống Khả thoát nước cống lúc tính theo công thức : Qc = Qc = ψ c ωc 2.g.(H − hc ).σ Trong đó: Ψc - Hệ số vận tốc, cống làm việc không áp lấy Ψc = 0,83 σ - Xác định theo công thức: σ = + ik × D = + 0,01 × 10 ≈ 1,05 với D = 10 ωc - Tiết diện nước chảy chỗ bị thu hẹp xác định nhờ đồ thị hình 134 trang 156 giáo trình “Thiết kế đường ô tô - Tập - NXB GTVT” biết hc d Ta có: hc 0,7128 = = 0,7128 d 1,1 ωc = 0,61 ⇒ ωc = 0,61 × 1,02 ≈ 0,61m2 d g - Gia tốc trọng trường 9,81 m/s2 hc - Chiều sâu nước chảy cống chỗ bị thu hẹp, lấy: hc = 0,9 × hk =0,7128m H - Chiều cao nước dâng cống H = × hc = 1,4256 mm Suy ra: Qc = 0,83 × 0,61 × × 9,81 × (1,4256 − 0,7128) × 1,05 ≈ 1.940 m3/s Ta thấy rằng: Qc = 3,940 m3/s ≥ Qtt = 1.916m3/s, cống đảm bảo thoát nước Tra đồ thị, ta được: II.2 Xác định cao độ đất đắp cống Ở ta thiết kế cống không áp, chiều dày lớp kết cấu áo đường H = 63cm, nên chiều dày đất đắp cống tối thiếu 63cm II.3 Xác định chiều dài cống Chiều dài cống phụ thuộc chiều rộng đường, chiều cao đất đắp, độ dốc mái taluy vị trí đặt cống Chiều dài cống tính theo công thức sau: Lc = Bn + × m × Hđắp THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Bn 1.5 1.5 Hđắp X hc hcv D Hn H Lc Hình 6.1 - Các kích thước chủ yếu cống Trong đó: Bn : Chiều rộng đường vị trí đặt cống, Bn = 13m m : Độ dốc mái ta luy đường, m= 1,5 Hđắp: Chiều cao đất đắp cống Kết tính toán lập thành bảng sau Bảng 6.2 - Vị trí đặt cống, độ, số dãy cống, chiều dài dãy cống STT Vị trí cống Qp ∅ (m) (m3/s) KM 2+ 740 KM + 752 1.916 1.781 1,5 1,5 Số dãy cống 1 Hđắp (m) Chiều dài (m) Số cống cần thiết 0.80 0.60 16.00 18.00 16 18 II.4 Chọn hình thức gia cố cống Khi thiết kế gia cố sau cống cần ý vận tốc nước chảy sau cống tăng lên xây dựng công trình thoát nước dòng chảy bị thu hẹp.Theo kinh nghiêm vận tốc sau cống Vs = 1.5Vo (Vo vận tốc nước chảy cống ), thường gây xói lở hạ lưu Để đảm bảo an toàn cho đường phải thiết kế gia cố hạ lưu sau công trình cuối phần gia cố phải có tường nghiêng chống xói sâu - Chiều dài đoạn gia cố đoạn gia cố xác định theo công thức: Lgc = (2 ÷ 5) × b Lgc = 3,0 × b với b độ công trình - Chiều sâu xói lở: H xói = × H × b b + 2,5 × L gc với H chiều sâu nước dâng trước công trình, xác định theo bảng 13-18a trang 159 giáo trình “Thiết kế đường ô tô - Tập - NXB GTVT” THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP - Chiều sâu chân tường chống xói: Ht ≥ Hxói + 0,5m Kết cụ thể sau: Bảng 6.3 - Kết tính gia cố cống STT Vị trí cống KM 2+ 740 KM + 752 Qp (m3/s) 1.916 1.781 ∅ (m) 15 1,5 H (m) 1,25 1,12 Lgc (m) 3,0 3,0 Hxoùi (m) 1.34 1.20 Ht (min) (m) 1.84 1.70 III Rãnh Dọc III.1 Các yêu cầu chung: Rãnh dọc hay gọi rãnh biên dùng để thoát nước đường bao gồm nước mưa chảy nửa chiều rộng mặt đường, phần nước mưa taluy đào phần sườn dốc từ mép taluy đào tới rãnh đỉnh (khoảng cách 5m) Rãnh dọc bố trí toàn đào đoạn đường đắp thấp 0.6m Để đảm bảo thoát nước tốt, tránh tượng lắng đọng làm lấp rãnh, quy định độ dốc dọc tối thiểu rãnh 0.5%, trường hợp cá biệt không nhỏ 0.3% Không để rãnh đường đắp chảy đường đào, không cho nước từ rãnh khác chảy rãnh dọc luôn tìm cách tháo nước rãnh dọc Đối với rãnh tiết diện hình thang 500m, tiết diện tam giác 250m phải tìm cách tháo nước từ rãnh chỗ trũng, suối gần hay làm cống thoát nước Rãnh dọc thường sử dụng phổ biến rãnh có dạng hình thang hay hình tam giác Rãnh dọc có dạng hình tam giác thường dùng cho đoạn đường qua đá chỗ đất cứng khó đào Đối với tuyến đường thiết kế kiến nghị chọn rãnh dọc có dạng hình thang loại rãnh sử dụng phổ biến có khả thoát nước tốt III.2 Các đặc trưng thủy lực raõnh: ω = (b + mh )h χ = b + m'h0 Trong đó: b: chiều rộng đáy raõnh (m) m' = (1 + m12 ) + (1 + m2 ) ho: chiều sâu nước chảy, ho = 0.4m H: chiều sâu rãnh H h0 + 0.2 : tiết diện nước chảy rãnh : chu vi ướt R: bán kính thủy lực THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP R= ω (b + mh0 )h0 = χ b + m' h0 Ta có công thức tính lưu lượng thoát nước rãnh: Q = V V: vận tốc nước chảy rãnh Ta thấy lưu lượng nước chảy tỉ lệ thuận với bán kính R Từ diện tích thoát nước không đổi rãnh có chu vi ướt nhỏ có khả thoát nước lớn Vậy khả thoát nước lớn khi: dQ = với : tỉ số chiều rộng chiều sâu nước chảy dβ Điều kiện để tiết diện hình thang tối ưu mặt thủy lực là: b = m'−2m , m: hệ số mái dốc trung bình m = m1 + m2 h0 2 m' = (1 + m1 ) + (1 + m2 ) Các yếu tố thủy lực laø: ω=h (m'−m), χ = 2h0 (m'−m), R = h0 Trong đồ án tốt nghiệp ta sử dụng cống định hình Chỉ tính toán rãnh trường hợp thiết kế đặc biệt phần thiết kế kó thuật từ KM + 500 đến KM + 500 toàn rãnh rãnh định hình, rãnh thiết kế đặc biệt THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHƯƠNG 6: Thiết Kế Mặt Đường I Các Chỉ Tiêu kỹ Thuật Của Tuyến Đường: Cấp quản lý : Cấp III Địa hình : Vùng đồi núi Cấp kỹ thuật : 80 Tốc độ tính toán : Vtt = 80km/h Cấp áo đường : A1 Số xe :2 Loại đường : đường ô tô công dụng Thành phần xe chạy đường gồm có: Xe : 1300 Xe Xe KAZ - 608 : 600 Xe Xe YAZ 61 : 400 Xe Xe MAZ – 503A : 150 Xe Loại kết cấu mặt đường: Kết cấu áo đường mềm, thiết kế theo tiêu chuẩn 22TCN 221-93 II Xác Định Các Thông Số Tính Toán: II.1 Xác định tải trọng trục tính toán tiêu chuẩn: Tuyến đường C - D có kết cấu mặt đường kết cấu áo đường mềm, đường ô tô công dụng thuộc mạng lưới đường ô tô chung khu vực đường thành THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP phần xe có tải trọng trục > 10T Vì vậy, ta chọn tải trọng trục tính toán tiêu chuẩn 10T Khi ta có: - Áp lực tính toán lên mặt đường : p = daN/cm2 - Đường kính vệt bánh xe : D = 33cm II.2 Xác định lưu lượng xe chạy tính toán: Lưu lượng xe chạy tính toán số ô tô quy đổi loại ô tô có tải trọng tính toán tiêu chuẩn thông qua mặt cắt ngang đường ngày đêm xe nặng nhất, chịu lực lớn cuối thời kỳ khai thác Đối với đường có xe, dải phân cách lưu lượng xe chạy tính toán xác định theo công thức: N tt = 0,55 × ∑ N i (xe/ngày đêm) Trong đó: Ni : Lưu lượng xe thành phần xe thứ i xe ngày đêm cuối thời kỳ khai thác, (xe/ngày đêm) : Hệ số quy đổi loại xe tương ứng trục xe tính toán tiêu chuẩn, xác định theo bảng - điều 3.6.1 quy trình 22TCN 211 - 93 Kết tính toán bảng sau: Kết quy đổi lượng xe chạy tính toán Loại xe Xe Xe KAZ-608 Xe YAZ 61 MAZ-503A Ni 1300 600 130 150 0,22 1,00 Tổng cộng Ni × a i 132 150 282 Suy ra: N tt = 0,55 × ∑ N i = 0,55 × 282 = 155 (xe/ngày đêm) II.3 Xác định mô đun đàn hồi yêu cầu: Với lưu lượng xe tính toán Ntt = 155 (xe/ngày đêm), tra bảng 3-3 điều 3.8 quy trình 22TCN 211 - 93, ta được: Eyc = 1540 daN/cm2 Theo quy định bảng 3-4 điều 3.8 22TCN 211 - 93, đường cấp III, cấp áo đường A1 mô đun đàn hồi yêu cầu tối thiểu là: Eycmin = 1400 daN/cm2 Vì vậy, ta chọn: Eyc = 1540 daN/cm2 Qúa trình khảo sát địa chất bước thiết kế kỹ thuật cho thấy thông số không thay đổi so với bước thiết kế sở, định chọn phương án với cấu tạo lớp áo đường nêu phần thiết kế sở THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP CHƯƠNG 7: TÍNH TOÁN GIÁ THÀNH XÂY DỰNG ĐOẠN TUYẾN TỪ KM 2+500 ÷ KM 4+500 oOo I Căn Cứ Vào Bộ Định Mức II Căn Cứ Vào Tính Toán Khối Lượng - Căn đơn giá xây dựng Thành phố Hồ Chí Minh ban hành kèm theo Quyết định số 4232/ QĐ - UB - QLĐT ngày 27/07/1999 uỷ ban nhân dân Thành phố Hồ Chí Minh - Căn định mức dự toán XDCB ban hành theo Quyết định số 1242/1998/QĐ BXD ngày 25/11/1998 - Căn Bảng dự toán ca máy thiết bị xây dựng ban hành theo Quyết định số 1260/1998/ QĐ - BXD ngày 28/11/1998 - Căn Thông tư số 01/1999/TT - BXD ngày 16/01/1999 Bộ Xây Dựng việc Hướng dẫn lập dự toán công trình xây dựng - Căn Thông tư số 05/2003/TT - BXD ngày 14/03/2003 Bộ Xây Dựng việc Hướng dẫn điều chỉnh dự toán công trình xây dựng - Căn QĐ số 1192/1998/QĐ - BXD ngày 19/11/1998 - Chiều dài đoạn tuyến : 2.000m Bề rộng mặt đường : 7,0m Bề rộng lề đường : × 3,0m Bề rộng đường : 13,0m II.1 Nền đường - Khối lượng đào đường: THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP + + + + Đào hữu Đào đường Đào rãnh dọc Đào khuôn đường : 4.290,32m3 : 28.841,66m3 : 1.511,36m3 : 6.198,40m3 - Khối lượng đắp: 18.408,57m3 - Diện tích phần mặt đường xe chạy là: S1 = 2.000 × 7,0 = 14.000m2 - Diện tích phần mở rộng đường cong là: S2 = wi × K i = 0,32 × 487,20 =155.90 m2 - Diện tích phần lề gia cố là: S3 = × 2.000 × 2,5 = 10.000 m2 - Diện tích phần lề không gia cố là: S4 = × 2.000 × 0,5 = 2.000m2 Bảng tổng hợp khối lượng đường STT 10 Coâng việc Phát quang thủ công Đào gốc cây, đường kính gốc ≤ 20cm Đào đất hữu Đào đường đất cấp (dùng để đắp) Đào rãnh dọc đất cấp Vận chuyển đất đào rãnh thêm 10m Đào khuôn đường + khuôn lề gia cố đất cấp Vận chuyển đất đào từ khuôn 10m Đắp đường đất cấp 3, K = 0,95 Lu lèn đường Đơn vị Khối lượng Ghi 100m 360,2564 goác 350 100m 42,9032 100m 288,4166 m 15,1136 m (5) × 1,3 19,6447 m 61,9840 m (7) × 1,3 80,5792 100m 184,8057 100m 261,5590 S1 + S2 + S3 + S4 II.2 Mặt đường Bảng tổng hợp khối lượng mặt đường Mã hiệu Tên vật liệu ED.3003 ED.3004 EB.2220 EB.2220 EB.2220 EB.2220 BTN nóng, chặt, hạt mịn BTN nóng, chặt, hạt vừa CPĐD loại I CPĐD loại I CPĐD loại II CPĐD loại II Chiều dày 10 12 14 16 Đơn vị 100m2 100m2 100m3 100m3 100m3 100m3 Khối lượng 241,5590 241,5590 24,1559 28,9871 19,8183 22,6494 Ghi chuù S1 + S2 + S3 S1 + S2 + S3 (S1 + S2 + S3) × 0,10 (S1 + S2 + S3) × 0,12 (S1 + S2 ) × 0,14 (S1 + S2 ) × 0,16 - Tại lý trình: Km + 579.94: Cống tròn ∅1,0m có chiều dài 17m - Tại lý trình: Km + 15.14 : Cống tròn ∅1,0m có chiều dài 14m - Tại lý trình: Km + 220 : Cống tròn ∅1,5m có chiều dài 17m - Tại lý trình: Km + 780 : Cống tròn ∅1,0m có chiều dài 14m THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP II.3 Công trình phụ đường Công trình phụ đường bao gồm: cọc tiêu, cọc KM, biển báo hiệu, vạch sơn kẻ đường… a Cọc tiêu: - Tại vị trí cống Km + 579.94, bên ta bố trí cọc tiêu có = 12 cọc - Tại vị trí cống Km + 15.14 , bên ta bố trí cọc tiêu có = 12 cọc - Tại vị trí cống Km Km + 220, bên ta bố trí cọc tiêu có = 12 cọc - Tại vị trí cống Km Km + 780, bên ta bố trí cọc tiêu có = 12 cọc - Trong đường cong từ Km + 579.94 Km + 67.14 + Ở bụng đường cong, bố trí 30m/cọc có 16 cọc + Ở lưng đường cong, bố trí 15m/cọc có 32 cọc Vậy, số cọc tiêu cần thiết là: 12 + 12 + 12+12+16 + 32 = 96 cọc b Cọc Km: Từ Km + 00 Km + 00 coù cọc Km c Lắp đặt biển báo hiệu: - Loại biển tròn, kích thước 0,7m: - Loại biển tam giác, kích thước 0,7 0,7 0,7m: d Sơn phân xe chạy: - Sơn vạch tim đường: 70m2 - Sơn vạch phần xe chạy phần lề gia cố: 200 = 400m2 e Trồng cỏ ta luy đường - Diện tích cỏ cần phải trồng là: 4.278,56m2 BẢNG PHÂN TÍCH KHỐI LƯNG CÔNG TRÌNH: TUYẾN A - B (TỪ KM + 500 ÷ KM + 500) T T SHĐM TÊN HẠNG MỤC CÔNG VIỆC I NEN ẹệễỉNG Khai hoang thủ công, mật độ tiêu chuẩn AB.1113 100m2 rừng Rừng loại I 3cây Nhaõn coõng Baọc 3,2/7 AE.1211 Đào gốc Đờng kính gèc c©y ≤ 20cm ĐƠN KL KHỐI VỊ Đ MỨC LƯNG 100m2 Công Gèc Bảng 7.3 YÊU CẦU 360.2564 961.8846 2,67 350 THUYET MINH ẹO AN TOT NGHIEP Nhân công Baäc 3/7 BD.1121 Đào đất hữu đổ đi, phạm vi 300m Nhaõn coõng Baọc 3/7 Xe maựy Máy đào gầu bánh xích 0,65m3 Ôtô tự đổ 5tấn Máy ủi 108cv Đào đờng cấp 3, xúc đất để đắp, đổ ®i BD.1123 ph¹m vi ≤ 300m Nhân công Bậc 3/7 Xe maựy Máy đào gầu bánh xích 0,65m3 Ôtô tự đổ 5tấn Máy ủi 108cv BA.1513 Đào rÃnh đất cÊp 3, réng ≤ 3m, s©u ≤ 1m Nhân công Baọc 2,7/7 BA.1593 Vận chuyển đất đào rÃnh 10m Nhaõn coõng Baọc 2,7/7 Đào khuôn đờng lề gia cè, ®Êt cÊp BA.1733 Nhân công Bậc 2,7/7 BA.1793 Vận chuyển đất đào từ khuôn 10m Nhaõn coõng Baọc 2,7/7 Đắp đờng máy đầm 9T K=0,95 đất cấp BK.4123 Nhaõn coõng Baọc 3/7 Xe maựy Đầm chân cừu + đầu kéo 9tấn Máy ủi 108cv Goõng 100m3 0,2 70.0 Coâng 0,5 21.4516 Ca Ca Ca 0,227 9.7390 28.5735 1.1584 42.9032 0,666 0,027 100m3 288.4166 Coâng 0,81 233.6174 Ca Ca Ca m3 0,336 96.9080 288.4166 12.9787 Coâng m3 1,35 Coâng m3 0,035 Coâng m3 1,17 Coâng 0,035 100m 0,045 15.1136 20.4034 19,6477 0,2381 61,9840 72.5213 80,5792 2.8203 184,8059 Coâng 3,16 583.986 Ca Ca 0,463 85.5650 42.8749 II MAậT ẹệễỉNG Rải thảm mặt đờng bê tông nhựa hạt mịn 10 ED.3003 Chiều dày mặt đờng đà lèn ép 5cm 100m2 Vaọt lieọu Bê tông nhựa hạt mịn đá tiêu chuẩn Tấn 60%, cát vàng 30%, bột ®¸ 10%, nhùa 6% 0,232 241,5590 12,120 2927.6956 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP vËn chun cù ly 13km Nhân coõng Baọc 4/7 Coõng Xe maựy Máy rải BT nhựa 20T/h Ca Máy lu 10T Ca Đầm bánh tự hành 16tấn Ca Chi phi khác % Rải thảm mặt đờng bê tông nhựa hạt vừa 11 ED.3004 Chiều dày mặt đờng đà lèn ép 6cm 100m2 Vaọt lieọu Bê tông nhựa hạt mịn đá tiêu chuẩn 60%, cát vàng 30%, bột đá 10%, nhựa 6% Tấn vận chuyển cự ly 13km Nhân công Công Bậc 4/7 Xe máy M¸y rải BT nhựa 20T/h Ca Máy lu 10T Ca Đầm bánh tự hành 16tấn Ca Chi phi khác % 12 EB.2220 Lµm mãng CPĐD loại I (lớp trên) 100m3 Vaọt lieọu Cấp phối đá dăm 0.075ữ50mm m3 Nhaõn coõng Bậc 4/7 Công Xe máy M¸y lu rung 25T Ca M¸y lu b¸nh lèp 16T Ca M¸y lu 10T Ca Ôtô tới nớc 5m3 Ca 3/h Máy rải 50ữ60m Ca Chi phi khác % 13 EC.2215 Làm móng CPẹD Loaùi II (lụựp dửụựi) 100m2 Vaọt lieọu Cấp phối đá dăm 0.075÷50mm m3 Nhân công Bậc 4/7 Công Xe máy Ca M¸áy ủi 110 CV Ca M¸áy san 110 CV M¸y lu rung 25T Ca 1,850 446.8842 0,100 0,120 0,064 2,000 24.1559 28.9871 15.4598 483.1181 241,5590 15,540 3753.8275 2,220 536.2611 0,120 0,120 0,064 2,000 28.9871 28.9871 15.4598 483.1181 53,1430 138,00 7333.7325 4,400 233.8292 0,210 0,420 0,210 0,210 0,210 0,500 11.1600 22.3201 11.1600 11.1600 11.1600 0.2657 42,4677 138,00 5860.5443 3,900 165.6241 0,420 0,080 0,210 17.8364 3.3974 8.9182 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIEP Máy lu bánh lốp 16T Máy lu 10T Ôtô tíi níc 5m3 Chi phi khac III CÁC CÔNG TRÌNH KHAC Làm cọc tiêu bê tông cốt thép 14 EG.1110 0,12x0,12x1,025 (m) Vật liệu Xi măng PC30 Thép tròn 4÷6 mm Dây thép buộc 1mm Cát vàng ,MI>2 Gỗ ván khuôn 3mm Đinh 6cm Sơn dầu Đá sỏi đường kính lớn 30mm Vật liệu khác Nhân công Bậc 3,7/7 Làm cột km bê tông 15 EG.1120 Vaọt lieọu Xi măng PC30 Cát vàng đổ bê tông,MI>2 Gỗ ván khuôn 3mm Đinh 6cm Sơn dầu Đá sỏi đường kính lớn 30mm Vật liệu khác Nhân công Bậc 3,7/7 Làm biển báo BTCT loại bảng tròn, kích 16 EG.4113 thíc 0,7m Vật liệu Xi măng PC30 Thép tròn 6÷8 mm Dây thép buộc 1mm Cát vàng ,MI>2 Gỗ ván khuôn 3mm Đinh 6cm Sơn dầu Đá sỏi đường kính lớn 20mm Ca Ca Ca % 0,340 0,210 0,210 0,500 Caùi 14.4390 8.9182 8.9182 0.2123 96 Kg Kg Kg m3 m3 Kg Kg m3 % 4.030 1.746 0.017 0.007 0.000 0.015 0.015 0.012 1.000 386.8800 167.6160 1.6320 0.6816 0.0192 1.4400 1.4784 1.1520 0.9600 Công Cái 0.160 15.3600 Kg m3 m3 Kg Kg m3 % 42.590 0.085 0.010 0.350 0.240 0.140 1.000 127.7700 0.2550 0.0300 1.0500 0.7200 0.4200 0.0300 Coâng 1.560 4.6800 Caùi Kg Kg Kg m3 m3 Kg Kg m3 6.043 1.672 0.016 0.008 0.001 0.006 0.011 0.013 48.3440 13.3760 0.1280 0.0672 0.0088 0.0480 0.0880 0.1056 THUYEÁT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Vật liệu khác Nhân công Baọc 3,7/7 Làm biển báo BTCT loại bảng tam giác, 17 EG.4114 kÝch thíc 0,7x0,7x0,7m Vật liệu Xi măng PC30 Thép tròn 6÷8 mm Dây thép buộc 1mm Cát vàng ,MI>2 Gỗ ván khuôn 3mm Đinh 6cm Sơn dầu Đá sỏi đường kính lớn 20mm Vật liệu khác Nhân coõng Baọc 3,7/7 Sơn phân tuyến thủ công 18 UC.4120 Vaọt lieọu Sơn kẻ đờng % 1.000 0.0800 Coõng 0.290 2.3200 Caùi 3.690 1.070 0.010 0.005 0.001 0.004 0.065 0.008 1.000 14.7600 4.2800 0.0400 0.0208 0.0024 0.0160 0.2600 0.0336 0.0400 Coâng m2 0.290 1.1600 Kg 0.580 272.6000 Coâng 100m2 0.170 79.9000 Công m3 T Nhân công Bậc 4/7 Trồng cỏ mái taluy đờng 19 VB.4111 Nhaõn coõng Bậc 3,7/7 20 HC.111 Lát đá gia cố rãnh Vật lieọu ủaự daờm Nhaõn coõng Baọc 3,7/7 Xe maựy Ôtô tù ®ỉ 5tÊn Kg Kg Kg m3 m3 Kg Kg m3 % 9.000 470 47.2856 425.5704 120.000 0.840 100.8000 0.465 55.8000 0.025 3.0000 công ca BẢNG TỔNG HP KINH PHÍ CỦA DỰ ÁN TUYẾN ĐƯỜNG LÀM MỚI (TỪ KM + 500 ÷ KM 4+ 500) STT I KHOẢNG MỤC CHI PHÍ CHI PHÍ TRỰC TIẾP Chi phí vật liệu Chi phí nhân công Chi phí máy thi công KÝ HIỆU T A B C CÁCH TÍNH A + B + C + TT a1 B1 × 1,67 C1 × 1,24 THÀNH TIỀN (đồng) 3.539.645.590 2.779.948.393 597.711.203 109.675.961 THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Trực tiếp phí khác GIÁ TRỊ DỰ TOÁN XÂY LẮP TRƯỚC II THUẾ Chi phí chung Thu nhập chịu thuế tính trước GIÁ TRỊ DỰ TOÁN XÂY LẮP SAU III THUẾ Thuế GTGT đầu IV CHI PHÍ KHÁC Chi phí xây dựng nhà tạm tại trường TT (A+B+C)*1.5% 52.310.033 Z T + C+ TL 3.950.881.615 C TL T*5.3% (T + C) × 6% 187.601.216 223.634.808 GXL Z + VAT 4.345.969.776 VAT N Z × 10% N1 + N2 + … + N13 395.088.162 402.126.353 N1 1,1% x Z x 1.1 47.805.668 N11 5.9736% x Z x 1.1 0,0183% × Z × 1,25 × 1,1 1,0018% × Z × 1,05 × 1,1 × 1,2 0,0318% × Z × 1,25 × 1,1 0,2656% × Z × 1,25 × 1,1 0,42% × Z x 1.1 N12 0,1126% × Z Q R Y GXL + N Q × 10% Q+R Chi phí quản lý dự án N2 Chi phí thẩm định dự án N4 Chi phí thiết kế kỹ thuật N5 Chi phí thẩm định TKKT N6 10 Chi phí giám sát xây dựng N10 11 12 V VI VII Chi phí bảo hiểm công trình Chi phí thẩm tra, phê duyệt toán vốn đầu tư CỘNG DỰ PHÒNG PHÍ TỔNG KINH PHÍ 259.610.850 994.141 54.857.786 1.727.523 14.428.620 18.253.073 4.448.692 4.748.096.129 474.809.613 5.222.905.742 Kết luận: Tổng kinh phí xây lắp sau thuế tuyến đường C - D từ Km 2+ 500 ÷ Km 4+5 00 là: 5.222.905.742 đồng (Viết chữ: Năm tỷ, hai trăm hai mươi hai triệu, chín trăm lẻ năm nghìn, bảy trăm bốn mươi hai đồng) Chúc bạn thành cơng ... 12. 8 109 .2 527 .2 12. 8 109 .2 624 .2 12. 8 109 .2 698 12. 8 109 .2 709.4 12. 8 109 .2 5.46 20 H1 25 1.4 5.46 20 C30 109 .2 5.46 20 C29 12. 8 5.46 20 C28 158.4 5.46 20 C27 108.4 5.46 20 KM3 12. 8 5.46 20 C25... 0.64 26 .85 0.64 12. 8 109 .2 528 .2 10.19 86. 92 131.8 2. 61 22 .28 625 .4 12. 8 109 .2 596 .2 12. 8 109 .2 5 72 12. 8 109 .2 548.8 12. 8 109 .2 5.46 20 C101 694 5.46 20 C100 109 .2 5.46 20 C99 12. 8 5.46 20 C98 728 .2. .. 64 .2 5.46 20 C24 74.8 5.38 20 C23 6.4 2. 1 20 C 22 7.6 0 .24 20 H9 23 .4 20 C20 0 0 5.69 2. 4 20 C19 0 0 0 0 9.89 0 20 C18 0 0 0 0 14.31 0 20 C17 0 0 2. 8 0 21 .2 21.68 0 20 H8 75 .2 0 155.8 0 24 2 28 .34