Thiết kế dầm T bê tông cốt thép dự ứng lực theo 22TCN272-05 Trờng đại học giao thông vận tải Khoa công trình bộ môn ctgttp Thiết kế môn học dầm cầu bê tông cốt thép Giáo viên hớng dẫn : Trần việt Hùng Sinh viên thực hiện : Hoàng Văn Thạch Lớp . : Cầu đờng sắt K43 Hà Nội 01/06/06 Sinh viên thực hiện: Hoàng văn Thạch - Cầu đờng sắt-K43 1 Thiết kế dầm T bê tông cốt thép dự ứng lực theo 22TCN272-05 Thiết kế Dầm cầu Bê tông cốt thép dự ứng lực mặt cắt chữ t lắp ghép (Tiêu chuẩn 22 TCN 272-05) A-Số liệu thiết kế Thiết kế Cầu bê tông cốt thép DƯL nhịp giản đơn : - Chiều dài nhịp L=30m - Khổ cầu K=10,5+2.2,0 m - Tải trọng thiết kế HL93,ngời đi 3.10 -3 Mpa - Dạng kết cấu nhịp Cầu dầm - Dạng mặt cắt ngang Chữ T - Vật liệu kết cấu BTCT dự ứng lực - Công nghệ tạo ứng lực căng sau - Cấp bê tông Grade 60 - Loại cốt thép DƯL tao 12.7 mm - Cốt thép thờng G40 - Quy trình thiết kế :22TCN 272-05 - Xe tải thiết kế 35 kN 145 kN 145 kN 4300 mm 4300 mm tới 900mm mmm 600 mm nói chung 300mm mút thừa của mặt cầu Làn thiết kế 3600 mm Sinh viên thực hiện: Hoàng văn Thạch - Cầu đờng sắt-K43 2 Thiết kế dầm T bê tông cốt thép dự ứng lực theo 22TCN272-05 B- Thiết kế 1.các loại vật liệu 1.1.Cốt thép DƯL Tao thép DƯL : -Cờng độ kéo f pu =1860 Mpa -Giới hạn chảy của thép DƯL : f py =1670 Mpa -Mô đun đàn hồi của thép: E p =197000 Mpa -Đờng kính tao thép 12,7mm -Diện tích một tao cáp 98,7 mm 2 1.2.Cốt thép thờng -G40: y f =400 Mpa 1.3.Vật liệu bê tông -Cấp bê tông G60: -Cờng độ chịu nén của bê tông ở tuổi 28 ngày f c =60 Mpa -Mô đun dàn hồi của BTdầm: E c = 65,39161'.043,0 5.1 = c c f Mpa 2. Chọn sơ bộ kết cấu nhịp 2.1.Chiều dài tính toán nhịp -Tổng chiều dài toàn dầm 30m, để hai đầu dầm kê gối 0,4m.chiều dài tính toán nhịp là 29,2m 2.2.Số lợng và khoảng cách giữa dầm chủ -Chiều rộng toàn cầu B=B 1 +2B 3 +2B 2 +2B 4 =10500+2.2000+2.0+2.500=15500mm +B 1 =10500 mm chiều rộng cầu +B 3 =2000 mm chiều rộng phần dành cho ngời đi bộ +B 2 =200 mm Chiều rộng vạch sơn (nhng ta không tính vào bề rộng cầu mà vạch sơn sẽ bố trí trên cả lề ngời đi và phần xe chạy) +B 4 =500 mm bề rộng lan can -Số lợng dầm chủ ta chọn N b 7 2200 15500 S B dutinh = -Khoảng cách S giữa các dầm chủ : S mm2200 7 15500 N B b = -Ta chọn S= 2200mm S k : S k = 2 S)1N(B b =1150 mm 2.3.Chiều cao dầm chủ -Đối với cầu ô tô : h/L=1/18 ữ 1/22 do đó ta chọn h=1600 mm. Kiểm tra lại chiều cao dầm tối thiểu h min =0,045L Trong đó L-Chiều dài nhịp tính toán L=29200 mm -h min =0,045.29200<1314mm <h=1600 mm Thoả mãn Sinh viên thực hiện: Hoàng văn Thạch - Cầu đờng sắt-K43 3 Thiết kế dầm T bê tông cốt thép dự ứng lực theo 22TCN272-05 2.4.Mặt cắt ngang dầm chủ -Điều kiện chọn tiết diện theo qui trình: Chiều dày các phần không nhỏ hơn: -Bản cánh trên 50 mm -Sờn dầm,kéo sau 165 mm -Bản cánh dới 125 mm Ta có bảng sơ bộ tiết diện dầm chủ nh sau Chiều dày bản t s 200 mm Chiều cao dầm H 1600 mm Chiều rộng bầu b b 650 mm Chiều cao bầu h b 200 mm Chiều dày bụng w b 200 mm Chiều rộng bản cánh 1 b 1800 mm Rộng vát cánh 300 mm Cao vát cánh 100 mm Bán kính cong R c mm Chiều rộng vút bầu 225 mm Chiều cao vút bầu 200 mm Phần hẫng 1150 mm 200 200 200 100 1800 650 200 500 Mặt cắt A ( Đầu dầm-Tỷ Lệ 1:25 ) 1600 ( Giữa dầm-Tỷ Lệ 1:25 ) Mặt cắt B 300 650 225 Mặt cắt ngang đầu dầm và giữa dầm 2.5.Bố trí chung mặt cắt ngang cầu Cầu gồm 7 dầm có mặt cắt chữ T chế tạo bằng bê tông câp G60 .Lớp phủ mặt cầu có 2 lớp :lớp chống nớc có chiều dày 0,4 cm,lớp bê tông atphan trên cùng có chiều dày 7 cm.Lớp phủ đợc chế tạo dốc ngang bằng cách kê cao gối cầu.Khoảng cách giũă các dầm chủ S=2200mm. Sinh viên thực hiện: Hoàng văn Thạch - Cầu đờng sắt-K43 4 Thiết kế dầm T bê tông cốt thép dự ứng lực theo 22TCN272-05 14500/214500/2500 3006001600 500 1000 200 11502200220022002200 2200 22001150 650 Mặt cắt ngang cầu Lớp bê tông asphan 7cm Lớp chống nứơc 0,4 cm 2% 2% 15500 500 Mặt cắt ngang kết cấu nhịp 2.5.1.Xác định chiều rộng bản cánh hữu hiệu 2.5.1.1.Đối với dầm giữa Bề rộng bản cánh hữu hiệu có thể lấy giá trị nhỏ nhất của: +1/4 chiều dài nhịp =29200/4=7300 mm +12 lần độ dày trung bình của bản cộng với số lớn nhất của bề dày bản bụng dầm hoặc ẵ bề rộng bản cánh trên của dầm =12.200+max mm3300 2/1800 200 = +Khoảng cách trung bình giữa các dầm kề nhau (=2200) Do đó b i =2200 mm 2.5.1.2.Đối với dầm biên Bề rộng cánh dầm hữu hiệu có thể đợc lấy bằng ẵ bề rộng hữ hiệu của dầm kề trong =2200/2=1100 mm cộng với trị số nhỏ nhất của: +1/8 chiều dài nhịp hữu hiệu =29200/8=3650 +6 lần chiều dày trung bình của bản cộng với số lớn hơn giữa 1/2 độ dày bản bụng hoặc ẳ bề dày bản cánh trên của dầm chính =6.200+max 1650 4/1800 2/200 = +Bề rộng phần hẫng =1150 mm.Do đó b e =1150+1100 =2250mm Kết luận:Bê rộng bản cánh dầm hữu hiệu Dầm giữa(b i ) 2200 mm Dầm biên(b e ) 2250 mm 3.tính toán nội lực dầm chủ do tĩnh tải Tải trọng tác dụng trên dầm chủ. Tĩnh tải:Tĩnh tải giai đoạn 1DC1 và tĩnh tải giai đoạn 2(DC2+DW). Hoạt tải gồm cả lực xung kích (LL+Im):Xe HL93. Ngoài ra còn các tải trọng :Co ngót ,từ biến ,nhiệt độ (không xét) 3.1 Tĩnh tải rải đều lên 1 dầm chủ Sinh viên thực hiện: Hoàng văn Thạch - Cầu đờng sắt-K43 5 Thiết kế dầm T bê tông cốt thép dự ứng lực theo 22TCN272-05 Tỷ trọng của các cấu kiện lấy theo tiêu chuẩn ngành,giả thuyết tính tĩnh tải phân bố đều cho mỗi dầm,riêng lan can thì một mình dầm biên chịu. + Tải trọng bản thân dầm DC dc Tĩnh tải rải đều lên dầm chủ g DC1(dc) = g A. Trong đó : -Trọng lợng riêng dầm của dầm , 3 m/kN24= -Diện tích mặt cắt ngang của dầm khi cha mở rộng.A g =8050 cm 2 (tính qua autocad).Do dầm chủ có mở rộng về 2 phía gối nên tính thêm phần mở rộng ta có đ- ợc trọng lợng bản thân của dầm chủ g DC1(dc) =22,12 kN/m +Tải trọng do dầm ngang :DCl dn theo chiều dọc cầu bố trí 5 dầm ngang tại vị trí gối ,giữa nhịp va L/4,theo chiều ngang cầu bố trí 6 dầm ngang.do đó tổng số dầm ngang =5.6=30 dầm +Trọng lợng một dầm ngang : DCl dn =2000.1200.200.10 -9 .24=11,52 kN Tĩnh tải rải đều lên 1 dầm chủ do dầm ngang: g DC1(dn) = 7.2,29 52,11.30 =1,69kN/m +Tải trọng rải đều do các tấm đỡ BTCT khi đổ bản mặt cầu g DC1(đỡ) =2,92kN/m +Tải trọng do bản mặt cầu g DC(bmc) = m/kN94,9 7 24.10.14500.200 6 = +Tải trọng do lan can DC2:Trọng lợng lan can xuất hiện ở giai đoạn khai thác sau mất mát Ta sử dụng loại lan can theo tiêu chuẩn AASHTO -Tĩnh tải DC2 tác dụng cho dầm biên g DC2 =4,654kN/m +Tải trọng của lớp phủ g DW =14500.0,075.22,5.10 3 =23,625kN/m phân bố cho 1 dầm g DW =23,625/7=3,375 kN/m Bảng tổng kết Do bản mặt cầu )bmc(1DC g 9,94 kN/m Do TLBT dầm chủ )dc(1DC g 22,12 kN/m Do TLBT dầm ngang )dn(DC g 1,69 kN/m Sinh viên thực hiện: Hoàng văn Thạch - Cầu đờng sắt-K43 6 2000 200 1200 75 300600 200 50 150 300 500 Thiết kế dầm T bê tông cốt thép dự ứng lực theo 22TCN272-05 Do lớp phủ DW g 3,375 kN/m Do tấm đỡ bằng BTCT )do(1DC g 2,92 kN/m Do lan can 2DC g 4,654 kN/m 3.2 Các hệ số cho tĩnh tải p (theo TCN) Loại tải trọng TTGH Cờng độ I TTGH Sử dụng DC:Cấu kiện và các thiết bị phụ 1,25/0,9 1 DW:Lớp phủ mặt cầu và các tiện ích 1,5/0,65 1 3.3 Xác định nội lực Ta tính toán nội lực dầm chủ tại 4 mặt cắt giữa nhịp ,mặt cắt 1/4 nhịp,mặt cắt cách gối 0,8m và mặt cắt gối. Để xác định nội lực ,ta vẽ đờng ảnh hởng cho các mặt cắt cần tính rồi xếp tĩnh tải rải đều lên đờng ảnh hởng. +Mô men: M u = g p +Lục cắt :V u = ) (g. pp + Trong đó : + diện tích đờng ảnh hởng mô men tại mặt cắt dang xét + + diện tích đờng ảnh hởng lực cắt dơng tại mặt cắt đang xét + diện tích đờng ảnh hởng lực cắt âm tại mặt cắt đang xét + hệ số liên quan đến tính dẻo ,tính d và sự quan trọng trong khai thác 95,0 rdi = Hệ số liên quan đến tính dẻo 95,0 D = Hệ số liên quan đến tính d 95,0 R = Hệ số liên quan đến tầm quan trọng khai thác 95,0,05,1 i == 3.3.1.Mô men 3.3.1.1.Mặt cắt L/2 +Dờng ảnh hởng mô men mặt cắt giữa nhịp 2 m58,106= Đah mô men mặt cắt giữa nh?p 7,3 _Trạng thái giới hạn cờng độ I Dầm trong (không có tĩnh tải do lan can) M u =0,95(1,25. )bmc(1DC g +1,25. )dc(1DC g +1,25. )dn(1DC g +1,25. )do(1DC g +1,5 DW g ). =A. =0,95(1,25.9,94+1,25.22,12+1,25.1,69+1,25.2,92+1,5.3,375). =48,355. =48,355.106,58=5153,676 kNm Dầm ngoài (chịu toàn bộ tải trọng của lan can) M u =0,95(1,25. )bmc(1DC g +1,25. )dc(1DC g +1,25. )dn(1DC g +1,25. )do(1DC g +1,5 DW g + 2DC g ). =B. Sinh viên thực hiện: Hoàng văn Thạch - Cầu đờng sắt-K43 7 Thiết kế dầm T bê tông cốt thép dự ứng lực theo 22TCN272-05 = 0,95(1,25.9,94+1,25.22,12+1,25.1,69+1,25.2,92+1,5.3,375+1,25.4,654). =53,882. =53,882.106,58=5742,704kNm -Trạng thái giới hạn sử dụng: Dầm trong (không có tĩnh tải lan can) M u =0,95(1. )bmc(1DC g +1. )dc(1DC g +1. )dn(1DC g +1. )do(1DC g +1 DW g ). =C. = =0,95(1.9,94+1.22,12+1.1,69+1.2,92+1.3,375). =38,043. = =38,043.106,58=4054,596kNm Dầm ngoài (chịu toàn bộ tải trọng của lan can) M u =0,95(1. )bmc(1DC g +1. )dc(1DC g +1. )dn(1DC g +1. )do(1DC g +1 DW g +1. 2DC g ). =D. = =0,95(1.9,94+1.22,12+1.1,69+1.2,92+1.3,375+1.4,654). =42,464.106,58 =4525,845 kNm (Ghi chú A,B,C,D là các kí hiệu viết tắt cho các công thức ở trên) 3.3.1.2.Mặt cắt L/4 +Đờng ảnh hởng mô men mặt cắt 1/4 nhịp 5,475 =79,935 m 2 Đah mô men mặt cắt L/4 _Trạng thái giới hạn cờng độ I Dầm trong(không co tĩnh tải của lan can) M u =A. =48,355.79,935=3865,257kNm Dầm ngoài (chịu toàn bộ tải trọng của lan can) M u =B. = 53,882.79,935=4307,058kNm _Trạng thái giới hạn sử dụng Dầm trong (không có tĩnh tải lan can) M u =C. =38,043.79,935=3040,967kNm Dầm ngoài (chịu toàn bộ tải trọng do lan can) M u =D. =42,464.79,935=3394,36kNm 3.3.1.3.Mặt cắt cách gối 0,8m +Đờng ảnh hởng mô men mặt cắt cách gối 0,8 m 0,778 2 =11,349 m Đah mặt cắt cách gối 0,8m _Trạng thái giới hạn cờng độ I Dầm trong (không có tĩnh tải do lan can) M u =A. =48,355.11,349=548,781kNm Dầm ngoài (chịu toàn bộ tải trọng do lan can) M u =B. =53,882.11,349=611,507kNm Sinh viên thực hiện: Hoàng văn Thạch - Cầu đờng sắt-K43 8 Thiết kế dầm T bê tông cốt thép dự ứng lực theo 22TCN272-05 _Trạng thái giới hạn sử dụng Dầm trong (không có tĩnh tải do lan can) M u =C. =38,043.11,349=431,75kNm Dầm ngoài(chịu toàn bộ tải trọng do lan can) M u =D. =42,464.11,349=481,924kNm 3.3.2.Lực cắt 3.3.2.1.Mặt cắt L/2 +Đờng ảnh hởng lực cắt mặt cắt giữa nhịp + =3,65 m 2 0,5 2 m =3,65 Đah lực cắt mặt cắt L/2 -Trạng thái giới hạn cờng độ I Dầm trong (không có tĩnh tải lan can) V u =0,95{(1,25. )bmc(1DC g +1,25. )dc(1DC g +1,25. )dn(1DC g +1,25. )do(1DC g +1,5 DW g ). + -[0,9( )bmc(1DC g + )dc(1DC g + )dn(1DC g + )do(1DC g )+0,65 DW g ]. - }=0,95(F. + -G. - )= =0,95{[1,25.(9,94+22,12+1,69+2,92)+1,5.3,375]. + - [0,9(9,94+22,12+1,69+2,92)+0,65.3,375]}. - =0,95(50,9. + -35,197. - ) =0,95(50,9.3.65-35,197.3,65)=54,45kN Dầm ngoài(chịu toàn bộ tải trọng do lan can) V u =0,95{(1,25. )bmc(1DC g +1,25. )dc(1DC g +1,25. )dn(1DC g +1,25. )do(1DC g +1,25 2DC g +1,5 DW g ). + -[0,9( )bmc(1DC g + )dc(1DC g + )dn(1DC g + 2DC g + )do(1DC g )+0,65 DW g ]. - }=0,95(H. + -I. - )= =0,95{[1,25.(9,94+22,12+1,69+2,92+4,654)+1,5.3,375]. + - [0,9(9,94+22,12+1,69+2,92+4,654)+0,65.3,375]}. - =0,95(56,718. + +39,385. - ) =0,95(56,718.3,65-39,385.3,65)=60,102kN -Trạng thái giới hạn sử dụng Dầm trong (không có tĩnh tải do lan can) V u =0,95{(1. )bmc(1DC g +1. )dc(1DC g +1. )dn(1DC g +1. )do(1DC g +1 DW g ). + -[1.( )bmc(1DC g + )dc(1DC g + )dn(1DC g + )do(1DC g )+1. DW g ]. - }=0,95.(J. + -K. - )= =0,95{1.(9,94+22,12+1,69+2,92+3,375). + -1( 9,94+22,12+1,69+2,92+3,375). - } =0,95.(40,045. + -40,045. - )=0,95.40,045.( + - - ) =0,95.40,045.(3,65-3,65)=0kN Dầm ngoài (chịu toàn bộ tải trong do lan can) V u = 0,95{(1. )bmc(1DC g +1. )dc(1DC g +1. )dn(1DC g +1. )do(1DC g + 2DC g +1 DW g ). + -[1.( )bmc(1DC g + )dc(1DC g + )dn(1DC g + 2DC g + )do(1DC g )+1. DW g ]. - }=0,95.(L. + -M. - )= =0,95{1.(9,94+22,12+1,69+2,92+4,654+3,375). + - 1( 9,94+22,12+1,69+2,92+4,654+3,375). - }=0,95.44,699.( + - - )=0kN (Ghi chú:F,G,H,I,J,K,L,M là các kí hiệu tắt cho các công thức) Sinh viên thực hiện: Hoàng văn Thạch - Cầu đờng sắt-K43 9 Thiết kế dầm T bê tông cốt thép dự ứng lực theo 22TCN272-05 3.3.2.2.Mặt cắt L/4 +Đờng ảnh hởng lực cắt mặt cắt L/4 2 m =0,9125 + =8,125 2 m Đah lực cắt mcL/4 0,75 0,25 -Trạng thái giới hạn cờng độ I Dầm trong V u = 0,95(F. + -G. - )=0,95.( 50,9. + -35,197. - ) =0,95.( 50,9. 8,125-35,197. 0,9125)=362,373kN Dầm ngoài V u =0,95. (H. + -I. - )=0,95.( 56,718. + -39,385. - )= =0,95.(56,718.8,125-39,385.0,9125)=403,65kN -Trạng thái giới hạn sử dụng Dầm trong V u =0,95.( J. + -K. - )=0,95.40,045.(8,125-0,9125)=274,383kN Dầm ngoài V u = 0,95.(L. + -M. - )=0,95.44,699.( 8,125-0,9125)=306,272kN 3.3.2.3.Mặt cắt cách gối 0,8m +Đờng ảnh hởng lực cắt mc cách gối 0,8m =0,035 m 2 m 2 + =13,34 Đah lực cắt mc cách gối 0,8m 0,049 0.961 Trạng thái giới hạn cờng độ I Dầm trong V u = 0,95(F. + -G. - )=0,95. ( 50,9. + -35,197. - ) =0,95.(50,9.13,34-35,197.0,035)=643,885kN Dầm ngoài V u = 0,95.(H. + +I. - )=0,95.( 56,718. + -39,385. - ) =0,95.(56,718.13,34-39,385.0,035)=717,478kN -Trạng thái giới hạn sử dụng Dần trong V u = 0,95.(J. + -K. - )=0,95.40,045.(13,34-0,035)=506,159kN Dầm ngoài V u = 0,95.(L. + -M. - )=0,95.44,699.( 13,34-0,035)=564,984kN 3.3.2.4.Mặt cắt gối +Đờng ảnh hởng lực cắt mc gối Sinh viên thực hiện: Hoàng văn Thạch - Cầu đờng sắt-K43 10 [...]... khi t nh cho các tung độ cho các bó cáp tiếp theo vị trí tim bó cáp m t c t đầu dầm neo fi yi vị trí tim bó cáp m t c t gối vị trí tim bó cáp m t c t xi ai vị trí tim bó cáp m t c t giữa dầm xi L/2 Sinh viên thực hiện: Hoàng văn Thạch - Cầu đờng s t- K43 25 Thi t kế dầm T bê t ng c t thép dự ứng lực theo 22TCN27 2-0 5 bảng tung độ đờng trục các bó c t thép M t c t Tọađộ x N1 (cm) f y(cm) L/2 1500 100 100... 7 .t nh toán các m t m t ứng su t Tổng m t m t ứng su t trớc trong các cấu kiện kéo sau đợc xác định fpT = fpF + fpA + fpES + fpSR + fpCR + fpR Trong đó: M t m t tức thời gồm +M t m t do ma s t fpF +M t m t do thi t bị neo fpA +M t m t do co ngắn đàn hồi fpES M t m t theo thời gian gồm: +M t m t do co ng t fpSR +M t m t do t biến của bê t ng fpCR +M t m t do dão của thép fpR 7. 1- M t m t do thi t bị... qui t c xếp t i(theo TCN) Ho t tải HL93 -Ho t tải xe ô t trên m t cầu hay k t cấu phụ trợ (HL-93)sẽ gồm m t tổ hợp của: +Xe t i thi t kế hoặc hai trục thi t kế +T i trọng làn thi t kế -Hiệu ứng lực của t i trọng làn thi t kế không x t lực xung kích -Quy t c xếp t i (theo TCN) Hiệu ứng lực lớn nh t phải đợc lấy theo giá trị lớn hơn của các trờng hợp sau: Sinh viên thực hiện: Hoàng văn Thạch - Cầu đờng... -Mô đun dàn hồi của thép DUL keo sau E p = 197000 Mpa -Sử dụng thép có độ t chùng thấp của hãng VSL:tiêu chuẩn ASTM A416 Grade270 Sinh viên thực hiện: Hoàng văn Thạch - Cầu đờng s t- K43 21 Thi t kế dầm T bê t ng c t thép dự ứng lực theo 22TCN27 2-0 5 5 2 .Thép thờng (G40) Giới hạn chảy của c t thep thanh Fy=400 Mpa Mô đun đàn hồi : Es= 200000 Mpa 5.3.2 Bê t ng cấp G60 T trọng của bê t ng : c = 24 kN... men cực đại do t i trọng gây ra Sinh viên thực hiện: Hoàng văn Thạch - Cầu đờng s t- K43 23 Thi t kế dầm T bê t ng c t thép dự ứng lực theo 22TCN27 2-0 5 Z: cánh tay đòn nội ngẫu lực Z dPS -c/2 dPS : khoảng cách trọng t m c t thép đến mép vùng bê t ng chịu nén Chọn dPS = d-200= 160 0-2 00=1400 mm (200mm là khoảng cách dự kiên t trọng t m c t thép DƯL đến mép dới dầm) d = chiều cao m t c t c = chiều cao... DƯL 7 tao x 12,7 mm -Số bó Nps=7 bó -Diện t ch danh định m t tao 98,7 mm2 -Diện t ch danh định m t bó 7x98,7=690,9 mm2 2 -T ng diện t ch 7 bó A ps = 4836,6 mm -Loại cáp DƯL có độ t chùng thấp Sinh viên thực hiện: Hoàng văn Thạch - Cầu đờng s t- K43 24 Thi t kế dầm T bê t ng c t thép dự ứng lực theo 22TCN27 2-0 5 M t c t A M t c t B ( Đầu dầm- T Lệ 1:25 ) ( Giữa dầm- T Lệ 1:25 ) 240 1600 205 205 240 205... 1Mpa=10KG/cm2 7. 4- M t m t do co ng t M t m t do co ng t b t ng trong cấu kiện kéo sau đợc xác định theo công thức: Trong đó: H - Độ ẩm t ng đối bao quanh k t cấu, đợc lấy trung bình hàng năm Lấy H = 80 % M t c t fpSR Mc L/2 25.0 M/c (2L/8) 25.0 M/c (L/8) 25.0 M/c (Gối) 25.0 7.5 M t m t do t biến Trong đó: - T ng ứng su t b t ng ở trọng t m các bó thép ứng su t trớc do lực ứng su t trớc sau kích và t trọng... 6.909 6.909 6.909 6.909 6.909 Bó 7 10.0 12.0 14.5 16.8 17.6 18.0 6.909 6.2.2Trắc dọc cáp DUL Sinh viên thực hiện: Hoàng văn Thạch - Cầu đờng s t- K43 28 Thi t kế dầm T bê t ng c t thép dự ứng lực theo 22TCN27 2-0 5 Sinh viên thực hiện: Hoàng văn Thạch - Cầu đờng s t- K43 29 Thi t kế dầm T bê t ng c t thép dự ứng lực theo 22TCN27 2-0 5 1500 1400 1300 1200 1100 1000 Đường cong các bó cáp 900 800 700 600 500... 7.3-Co ngắn đàn hồi M t m t do co ngắn đàn hồi về bản ch t là khi căng bó sau sẽ gây m t m t cho bó trớc Trong đó: Ep - Mô đun đàn hồi của thép DƯL(Mpa) Eci -Mô đun đàn hồi của BT lúc truyền lực(Mpa) N - Số lợng các bó thép ứng su t trớc giống nhau T ng ứng su t b t ng ở trọng t m các bó thép ứng su t trớc do lực ứng su t Trớc sau kích và t trọng của cấu kiện ở các m t c t có mômen max (Mpa) F - Lực... Thạch - Cầu đờng s t- K43 13 Thi t kế dầm T bê t ng c t thép dự ứng lực theo 22TCN27 2-0 5 +Hiệu ứng của xe hai trục thi t kế t hợp với hiệu ứng t i trọng làn thi t kế(HL93M) +Hiệu ứng của m t xe t i thi t kế có cụ ly trục bánh thay đổi nh trong TCN t hợp với hiệu ứng của t i trọng làn thi t kế(HL93K) Đối với các mô men âm giữa các điểm uốn ngựoc chiều khi chịu t i trọng rải đều trên các nhịp và chỉ . Thi t kế dầm T bê t ng c t thép dự ứng lực theo 22TCN27 2-0 5 Trờng đại học giao thông vận t i Khoa công trình bộ môn ctgttp Thi t kế môn học dầm cầu bê t ng c t thép Giáo viên hớng dẫn : Trần. lực theo 22TCN27 2-0 5 Thi t kế Dầm cầu Bê t ng c t thép dự ứng lực m t c t chữ t lắp ghép (Tiêu chuẩn 22 TCN 27 2-0 5) A-Số liệu thi t kế Thi t kế Cầu bê t ng c t thép DƯL nhịp giản đơn : - Chiều. ứng lực căng sau - Cấp bê t ng Grade 60 - Loại c t thép DƯL tao 12.7 mm - C t thép thờng G40 - Quy trình thi t kế :22TCN 27 2-0 5 - Xe t i thi t kế 35 kN 145 kN 145 kN 4300 mm 4300 mm t i 900mm mmm 600