Thiết Kế Câu Bê Tông Cốt Thép Dự ứng lực Thiết kế môn học cầu Btct : I/ các số liệu ban đầu . Chiều dài nhịp. L=24m. Khổ cầu : B=9 +0,3.2 = 9,6 (m) Tải trọng : H-13 X60. Biện pháp kéo căng cốt thép : Căng trớc . Loại cốt thép dự ứng lực : 245. Mác bê tông : 400 . Loại mặt cắt dầm chữ T. Có dầm ngang. 1/2mặt cắt ngang cầu 15% 15% 15% 1263 150 150 150 800 5X1600 800 II/ Lựa chọn hình dáng , kích th ớc mặt cắt .Tính hệ số phân bố ngang. Căn cứ vào số liệu ta chọn: Số dầm chủ : n=6. Khoảng cách giữa các dầm chủ : K=1.6(m). Chiều cao dầm chủ : 1,40(m).h 25 1 15 1 L h =ữ= Chiều cao sờn dầm : b=16ữ20(cm) lấy b = 18(cm). Chiều dày bản : h c = 8ữ16 (cm) lấy h c =15(cm). Kích thớc bầu dầm chọn nh hình vẽ . Bề rộng cánh tính toán b c =160 (cm). Mặt cắt ngang của dầm có dạng nh sau : 1400 360 380 90 90 90 150 1600 Mặt cắt ngang của lan can có dạng nh sau ; Vũ Tất Thành Lớp Cầu Đờng Bộ B- K42 Thiết Kế Câu Bê Tông Cốt Thép Dự ứng lực I.1/ Kích th ớc mặt cắt ngang quy đổi . Chiều dày bản cánh quy đổi: Trong đó : b c =160(cm) ; b=18(cm ); h c =15(cm ) ( ) 21 2 1 FF b h c c += = 15.51 (cm) Chiều cao bầu dầm quy đổi : ( ) 54 1 1 .2 1 FF b h += Trong đó : b 1 =36(cm ) : chiều rộng bầu dầm . F 5 :Diện tích của bầu dầm . F 4 : Diện tích phần vút bầu . F 5 = 38.36=1368 (cm 2 ) F 4 = 0,5.9.9 =40,5(cm 2 ) Thay số vào ta có : h 1 = )13685,40*2(* 36 1 + = 40,25 (cm) I.2/ Toạ độ trọng tâm cốt thép d ứng lực so với đáy dầm . Dự định bố trí 9 bó cốt thép và đợc bố trí nh hình vẽ . Vũ Tất Thành Lớp Cầu Đờng Bộ B- K42 Thiết Kế Câu Bê Tông Cốt Thép Dự ứng lực ).(20 10 3828.318.38.3 10 3.y.y33.y n yn 4321 i ii cm y a t = +++ = +++ == I.3/ Tính hệ số phân bố ngang : . .I'.I6E d n 3 = Với : a I n I = dd 4 I384.E 5.l p = Thay vào ta có: (*) . .lI .a.I12,8d .5.l.I6E I.a.384.Ed 4 n d 3 4 nn dd 3 == Trong đó : l. :khẩu độ tính toán của nhịp ; 23,5(m). E d ,E n : Mô dun đàn hồi dầm dọc , dầm ngang (lấy E d =E n ). I d : Mô men quán tính của dầm dọc chủ. I n : Mô men quán tính của 1 dầm ngang. d. : Khoảng cách giữa hai dầm dọc chủ ; d=1,6(m). a. :Khoảng cách giữa hai dầm ngang ; a=7,8 (m). I.3.1/ Tính I d : Diện tích mặt cắt cắt ngang dầm chủ(Không tính diện tích cốt thép). F=15,51.160+40,25.36+(140-15,51-40,25).18=5446,92 (cm 2 ). Mô men tĩnh của tiết diện đối với mép trên bản cánh . 88,119.36.25,4063,57.18).25,4051,15140( 2 51,15 .51,15.160 ++=S Vũ Tất Thành Lớp Cầu Đờng Bộ B- K42 Thiết Kế Câu Bê Tông Cốt Thép Dự ứng lực = )(2,280329 3 cm Vị trí trọng tâm tiết diện. (cm).47,51 5446,92 280329,2 F S 0 ===y Mô men quán tính của tiết diện đối với trục đi qua trọng tâm tiết diện. 2 tt0t 2 1 01 3 1b 2 c 1c 3 1c 2 c 0c 3 cc d )ay-(H.F ) 2 h y-(H.h 12 .hb )h 2 h'-H ).(-hh' (H 12 )-hh'-b.(H ) 2 h' (y.h' 12 .h'b I + +++ + ++= n by h b b bc c 0 1 ' ).(cm26,13872404)47,1520(140 4 0,05* *24*5,2*10 )47.51 2 40,25 406.40,25.(13 12 36.40,25 3 )47.5151,51 2 84,24 18.84,24( 12 18.84,24 ) 2 15,51 160.15,51( 12 160.15,51 I 42 2 2 3 2 3 2 3 d =+ ++++ ++= I.3.2/ Tính I n : ở đây ta coi các dầm tựa vào nhau . Khi đó tiết diện dầm ngang có dạng hình chữ nhật Chọn kích thớc tiết diện nh hình vẽ. ).cm75,823128 12 15.87 I 4 3 n == Thay I d và I n vào (*) ta có : 005,00226,0 75,823128.5,23 26,13872404.8,7.6,1.8,12 4 3 >== Với =0,0226 > 0,005 nên ta tính hệ số phân bố ngang theo phơng pháp phân phối đàn hồi. Nội suy giữa trị số =0,01 và =0,02. Do dầm biên bất lợi nhất nên ta chỉ cần tính hệ số phân bố ngang cho dầm biên. Tra bảng tung độ đờng ảnh hởng phản lực gối của dầm liên tục nhiều nhịp ta có các kết quả sau: Vũ Tất Thành Lớp Cầu Đờng Bộ B- K42 Thiết Kế Câu Bê Tông Cốt Thép Dự ứng lực Tung ĐAH tại đầu mút thừa xác định theo công thức : )(d d dk RR M n0 p 0n p 0k += Với : p n R 0 : Phản lực gối n khi P = 1 tác dụng tại gối biên. M n dR 0 :Phản lực gối n khi mô men dơn vị M=1 tác dụng trên gối biên. d dk : Tỷ số giữa chiều dài đoạn hẫng trên chiều dài nhịp của dầm ngang. Ta có 5,0 6,1 8,0 == d dk Thay vào công thức trên ta có : 7202,02438,0.5,05982,0 0 =+= P k R 1629,0)0723,0.(5,00833,0 '0 =+= P k R 1.1m 1.7m0.5m 0.65m 0.720 0.598 0.363 0.175 0.041 0.051 0.127 0.163 DAH R 0 0.667 0.569 0.346 0.223 0.217 0.062 0.154 2.6m 1.7m ĐAH phản lực của dầm biên (hình bên). Tính hệ số phân bố ngang : Cho hoạt tải H13: Vũ Tất Thành Lớp Cầu Đờng Bộ B- K42 p R 00 0.5982 p R 01 0.3634 p R 02 0.1748 p R 03 0.0416 p R 04 -0.0513 p R 05 -0.1268 p R 06 -0.0833 M R 00 0.2438 M R 60 -0.0723 Thiết Kế Câu Bê Tông Cốt Thép Dự ứng lực 612,0)062,0217,0346,0598,0( 2 1 13 =+++= H Cho hoạt tải X-60: 396,0)223,0569,0( 2 1 60 =+= X III/ Xác định tĩnh tải giai đoạn I và II. III.1/ Tĩnh tải giai đoạn I: Dầm dọc chủ: )./(5,2* mTFq t = Trong đó : F- Diện tích mặt cắt ngang của một dầm chủ chế tạo trong nhà máy. F = 5446,9 (cm 2 ). )./(362,110.5,2.9,5446 4 mTq t == Dầm ngang : Ta bố trí toàn cầu có 5.4 =20 dầm ngang, khoảng cách giữa các dầm ngang là 7,8(m) -Trọng lợng toàn bộ dầm ngang: q n =20 . 0,15 .0,87 .1,42 . 2,5 = 9,266(T). Chiều dài dầm ngang là 1,6- 0,18=1,42(m). Trọng lợng rải đều cho 1 dầm trên 1m chiều dài cầu là : )./(064,0 6.5,23 2665,9 ' mTq t == Tĩnh tải giai doạn I là : )./(426,1064,0362,1' mTqqq tt I t =+=+= III.2/ Tĩnh tải giai đoạn II: Bao gồm : Lan can, lớp phủ mặt cầu. Trọng lợng lan can, tay vịn: Bố trí các cột lan can cách nhau 3,25 m mỗi bên có 9 cột . + Thể tích phần cột lan can tay vịn : 3 1 128,124).1,0.1,01,0.25,0(11.15,0.25,0).3,01( mV =++= + Thể tích phần đỡ lan can : 3 2 65,124.25,0.05,0.5,024.5,0.25,0 mV =+= Trọng lợng lan can trên 1m chiều dài cầu là: )./(29,0 24 5,2).( 21 mT VV P lc = + = Trọng lợng lớp phủ mặt cầu : +Lớp bê tông asfan dày 5 cm là : 0,05.2,3=0,115(T/m 2 ). +Lớp bê tông bảo hộ dày 3 cm là : 0,03.2,4=0,072(T/m 2 ). +Lớp phòng nớc dày 1 cm là : 0,01.1,5=0,015(T/m 2 ). +Lớp mui luyện dày 1,5 cm là . : 0,015.2,52=0,0378(T/m 2 ) Tổng : P t =0,2398(T/m 2 ). Tính q 2 : q 2 = P lc .y lc + ttngnggg PPyP ++ + mTyP lclc /311,0)163,0151,0667,072,0.(29,0. =+= + mTP tt /422,0)151,0.032,3. 2 1 667,0.968,5. 2 1 (2398,0. == Vũ Tất Thành Lớp Cầu Đờng Bộ B- K42 Thiết Kế Câu Bê Tông Cốt Thép Dự ứng lực 0.154 0.062 0.217 0.223 0.346 0.569 0.667 DAH R 0 0.163 0.1270.051 0.041 0.175 0.363 0.598 0.720 qlc qlp qlc Trọng lợng tĩnh tải giai đoạn II: )./(733,0422,0311,0 2 mTq =+= IV/ xác định nội lực ở mặt cắt đặc tr ng. Cần xác định nội lực ở 5 mặt cắt đặc trng : Tại gối ; cách gối 1,5 m ;vị trí l/4 ; vị trí l/3 ; và mặt cắt giữa dầm l/2. IV.1/ Hệ số xung kích : Ta có : 1+à=1,3 Nếu 5m 1+à=1 Nếu 45m . Với dầm dài 23,5 m nội suy 2 giá rị trên ta có 1+à=1,161 IV.2/ Tải trọng t ơng đ ơng của H 13 và X 60 Tra bảng tải trọng tơng đơng ta có : Diện tích đờng ảnh hởng Chiều dàI nhịp Diện tích ĐAH TT Mặt cắt L X M Q+ Q- Q ( m ) ( m ) ( m 2 ) ( m 2 ) ( m 2 ) ( m 2 ) 1 L/2 23.5 11.750 69.031 2.938 -2.938 0.000 2 L/3 23.5 7.833 61.361 5.222 -1.306 3.917 3 L/4 23.5 5.875 51.773 6.609 -0.734 5.875 4 Cách gối 1.5m 23.5 1.500 16.500 10.298 -0.048 10.250 5 gối 23.5 0.000 0.000 11.750 0.000 11.750 IV.3/ Nội lực tiêu chuẩn và nội lực tính toán do các tổ hợp tải trọng đ ợc xác định và lập thành các bảng sau đây : Nội lực Tổng diện tích đờng ảnh hởng tĩnh tảI tiêu chuẩn Hệ số vợt tảI Nội lực do tĩnh tảI tiêu chuẩn Nội lực do tĩnh tảI tính toán q1(T/m) q2(T/m) n1 n2 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 M1 16.5 1.426 0.733 1.1 1.4 23.529 12.095 35.624 25.882 16.932 42.814 M2 51.77 1.426 0.733 1.1 1.4 73.824 37.947 111.771 81.206 53.126 134.333 Vũ Tất Thành Lớp Cầu Đờng Bộ B- K42 Thiết Kế Câu Bê Tông Cốt Thép Dự ứng lực M3 61.36 1.426 0.733 1.1 1.4 87.499 44.977 132.476 96.249 62.968 159.217 M4 69.03 1.426 0.733 1.1 1.4 98.437 50.599 149.036 108.280 70.839 179.119 Qo=Ho 11.75 1.426 0.733 1.1 1.4 16.756 8.613 25.368 18.431 12.058 30.489 Q1 10.25 1.426 0.733 1.1 1.4 14.617 7.513 22.130 16.078 10.519 26.597 Q2 5.88 1.426 0.733 1.1 1.4 8.385 4.310 12.695 9.223 6.034 15.257 Q3 3.92 1.426 0.733 1.1 1.4 5.590 2.873 8.463 6.149 4.023 10.172 Q4 0 1.426 0.733 1.1 1.4 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 3.2. Xác định nội lực,M,Q,H doH30,XB80,ng ời Nội lực TảI trọng tơng đơng Xung kích Hệ số phân bố ngang ứng lực do tảI trọng tiêu chuẩn PH30 Pngời PXB80 1+à H30 Ngời XB80 H30 Ngời XB80 1 2 3 4 5 6 0 0.396 9 10 11 M1 2.014 0 4.568 1.161 0.612 0 0.396 23.597 0 29.847 M2 1.889 0 4.568 1.161 0.612 0 0.396 69.444 0 93.648 M3 1.85 0 4.568 1.161 0.612 0 0.396 80.608 0 110.996 M4 1.775 0 4.568 1.161 0.612 0 0.396 87.008 0 124.870 Qo=Ho 2.058 0 4.568 1.161 0.612 0 0.396 17.171 0 21.255 Q1 2.106 0 4.83 1.161 0.612 0 0.396 15.329 0 19.605 Q2 2.284 0 5.638 1.161 0.612 0 0.396 9.537 0 13.128 Q3 2.522 0 6.442 1.161 0.612 0 0.396 7.020 0 10.000 Q4 4.014 0 8.048 1.161 0.612 0 0.396 0.000 0 9.362 3.3. Nội lực lớn nhất do hoạt tải và tĩnh tải tiêu chuẩn + tĩnh tải và hoạt tải tính toán Nội lực Nội lực tổng cộng do tảI trọng tiêu chuẩn Nội lực lớn nhất do tảI trọng tiêu chuẩn Các hệ số vợt tảI Nội lực tổng cộng do tảI trọng tính toán Nội lực tính toán lớn nhất Tĩnh tảI +H30+ Ngời Tĩnh tảI +XB80 nH30 nNgời nXB80 Tĩnh tảI +H30+ Ngời Tĩnh tảI +XB80 M1 59.221 65.471 65.471 1.4 1.4 1.1 75.851 75.646 75.851 M2 181.215 205.420 205.420 1.4 1.4 1.1 231.554 237.346 237.346 M3 213.084 243.472 243.472 1.4 1.4 1.1 272.068 281.312 281.312 M4 236.044 273.906 273.906 1.4 1.4 1.1 300.930 316.476 316.476 Qo=Ho 42.540 46.623 46.623 1.4 1.4 1.1 54.529 53.869 54.529 Q1 37.458 41.735 41.735 1.4 1.4 1.1 48.057 48.162 48.162 Q2 22.232 25.823 25.823 1.4 1.4 1.1 28.609 29.698 29.698 Q3 15.484 18.463 18.463 1.4 1.4 1.1 20.000 21.172 21.172 Q4 0.000 9.362 9.362 1.4 1.4 1.1 0.000 10.298 10.298 V/ bố trí cốt thép và chọn mặt cắt : V.1/ xácđịnh lợng cốt thép theo công thức gần đúng: Chiều cao làm việc của dầm: uc ' 0 Rb M . 0,5,(1 1 h = Dầm giản đơn lấy =0,09. Vũ Tất Thành Lớp Cầu Đờng Bộ B- K42 Thiết Kế Câu Bê Tông Cốt Thép Dự ứng lực M: mô men lớn nhất do tĩnh tải và hoạt tải tính toán sinh ra : M=316,476(T.m)=31647600 (kG.cm). b c =160 (cm). Ru =255 (kG/cm 2 ) : cờng độ chịu nén khi uốn của bê tông mác 500. ).(95,105 160.255 31647600 . 0,5.0,09)0,09(1 1 h ' 0 cm= = V.2/Tính diện tích cốt thép dự ứng lực. Công thức tính: d2 u 0cd R R h'.bF = Với : 0 h' - chiều cao làm việc của dầm. 0 h' =105,95(cm). R d2 =9800 (kG/cm 2 ). Thay số vào ta có : ).(cm92,31 9800 255 05,95.0,09.160.1F 2 d == Với bó cốt thép là 245 nên ta có số bó cốt thép cần thiết là : 77,6 4 .0,5 24. 31,92 F F n 2 1b t === Ta chọn 10 bó . V.3 /bố trí cốt thép ở mặt cắt nh hình vẽ . at -khoảng cách từ trọng tâm cốt thép d ứng lực đến đáy dầm. ).(20 10 3828.318.38.3 1 cma t = +++ = +++ == 10 y3.y3.y3.y n yn 432 i ii h 0 = 140 20 =120(cm). 5%.%32,10132,0.100 105,95 12095,105 100% h h'h 0 00 <== = Thoả mãn. Theo phơng dọc dầm cốt thép đợc bố trí trong dầm nh hình dới . Vũ Tất Thành Lớp Cầu Đờng Bộ B- K42 Thiết Kế Câu Bê Tông Cốt Thép Dự ứng lực 3X150 200 Bảng xác định các yếu tố và góc của cốt thép : 4.1. Bảng xác định các yếu tố và góc của CT Thanh số Chiều dàI tg sin cos 1 2557 0.111 0.112 0.111 0.994 2 2558 0.119 0.120 0.119 0.993 3 2557 0.085 0.086 0.085 0.996 4 2558 0.091 0.091 0.091 0.996 4,5,6,7,8,9,10 2400 Tổng 24628 0.408 0.406 3.979 Bảng xác định toạ độ của các cốt thép DƯL theo phơng thẳng đứng so với đờng chuẩn O-O đi qua đáy dầm: Các mặt cắt Khoảng cách các mặt cắt so với đầu dầm(cm) Tên các thanh CT uốn lên 1 2 3 4 5,8 6,9 7,10 NA 0 75 90 105 120 28 18 8 No 30 71.65 86.4 102.43 117.27 28 18 8 N1 150 58.25 72 92.17 106.33 28 18 8 Vũ Tất Thành Lớp Cầu Đờng Bộ B- K42 [...]... của dầm trong giai đoạn căng c t thép XI.1/ xácđịnh độ lệch t m của nội lực c t thép Fd đối với trọng t m của ti t diện Vũ T t Thành Lớp Cầu Đờng Bộ B-K42 Thi t Kế Câu Bê T ng C t Thép Dự ứng lực -DƯL trong c t thép Fd lấy nh sau: Nd=(kt-h-gt).Fd Trong đó : h-ứng su t hao h t : h=3+4+5+6=716,33+306+134,77+300=1457,102(kG/cm2) F1 kG 2700 = 2700( 2 ) cm gt= F2 F1;F2-diện t ch lớn nh t và nhỏ nh t của... nc(m t c t I-I) cách gối dầm 1,5m Công thức kiểm toán: nc = x + y 2 + ( x y 2 )2 + 2 R n Trong đó: x - ứng su t pháp trong bê t ng do DƯL và t i trọng ngoài sinh ra y - ứng su t theo phơng vuông góc trục cầu - ứng su t do lực c t sinh ra Với ti t diện nguyên khối có c t thép căng trớc khi đổ bê t ng thì: Q Qd I S k I td b = Vũ T t Thành Lớp Cầu Đờng Bộ B-K42 Thi t Kế Câu Bê T ng C t Thép Dự ứng... ti t diện do DƯL Nd t nh với m t m t ứng su t tối thiểu TC và do mô men t i trọng bản thân M bt gây ra Công thức : M tc I d d b = ( bm bt y d ).1,1 < R N I td Hệ số 1,1 kể đến hạn chế co ng t hạn chế của bê t ng -T nh ứng su t tại đáy dầm do c t thép DƯL có kể đến m t m t ứng su t 5 ,6 Nd=Fd[kt-(5+6)]=47,10[1100 0-( 134,77+300)]=497622 (kG) Vũ T t Thành Lớp Cầu Đờng Bộ B-K42 Thi t Kế Câu Bê T ng C t. .. XIII.2.1/ T nh số lợng c t thép cần thi t( Fct) -Công thức t nh toán: Fct = M 0,8.h 0 R t Trong đó: Rt-cờng độ c t thép thờng với c t thép CT5 lấy Rt=2400(kG/cm2) M-mô men t nh toán lớn nh t: M=520900 (kG.cm) ho- là chiều cao có hiệu của bản Thay số vào ta có: Fct = 520900 = 22,06(cm 2 ) 0,8.12,3.2400 Lấy 10 thanh 18 có ti t diện 25,434(cm2) XIII.2.2/ kiển tra ti t diện theo mô men M=520900(kG.cm) 100 C t thép. .. Các trị số F , I t nh với ti t diện quy đổi n= Et = 5,2 Eb * Đặc trng hình học của ti t diện nguyên khối có c t thép căng trớc khi đổ bê t ng Sau khi căng c t thép thì toàn bộ ti t diện sẽ tham gia chịu lực các đặc trng của ti t diện quy đổi t ng đơng Diện t ch m t c t ngang quy đổi : Ftd = b.h + (bc b).hc + (b1 b).h1 + nt Ft Mô men t nh của ti t diện đối với đáy dầm : Vũ T t Thành Lớp Cầu Đờng... số x t tới ảnh hởng của quá trình co ng t và t biến kéo dài của bê t ng t i trị số ứng su t hao h t xác định ở bảng 7-2 giáo trình Cầu bê t ng c t thép phụ thuộc vào đặc trng t biến cuối cùng x và t ch số .n1.f y2 = 1+ 2 r ; Vũ T t Thành r= I td Ftd = 1+ y 2 Ftd 42,932.5691,84 = 1+ = 1,726 I td 14458338,57 = Lớp Cầu Đờng Bộ B-K42 Thi t Kế Câu Bê T ng C t Thép Dự ứng lực n= Et = 5,2 Eb f - hệ số... c=0,00 001 b - ng su t của bê t ng ở thớ qua trọng t m của c t thép đang x t do DƯL đã x t các m t m t ứng su t 3,4,5,6 Nd=(kt- 3-4 -5 - 6 ).Fd=(1100 0-7 48,3 7-3 0 6-3 00)*47,1 =454309 (kG) 1 y2 b = Nd *( + ) Ftd I td Với y - khoảng cách t trọng t m c t thép đến trục đi qua trọng t m ti t diện y=ydI-aT=86,6 0- 43,675=42,93 (cm) b = 454309.( 1 (42,93)2 + ) = 137,73( Kg / cm 2 ) 5691,84 14458338,57 - hàm... m t m t tối đa nh=0,9 -Mbt, Qbt trong lúc căng c t thép và nt=0,9 , các t i trọng thẳng đứng khác không có -Mmax, Qmax do t c dụng của mọi t i trọng t nh toán (với hệ số v t tải >1) và x t tới hai trờng hợp xếp t i : Đoàn ô t H13 + đoàn ngời hoặc m t xe đặc bi t X-60 VIII.2.2.1/đối với thớ a-b do Mbt và Qbt: -x t với m t m t t nh t , hệ số v t tải nh=1,1 i= 3+4+6.=748,37+306+300 =1354,37(kG/cm2) -DƯL... - ứng su t kiểm tra chọn kt=11000(kG/cm2) P - thành phần của nội lực c t thép uốn xiên lên bộ định vị điểm uốn f - hệ số ma s t giữa c t thép và bộ định vị; f=0,3 Fd - diện t ch ti t diện bó c t thép uốn xiên Do t i m t c t I-I các c t thép dọc chủ bị kéo thẳng và không còn qua bộ định vị điểm uốn nên 5=0 VII.3.2/m t m t ứng su t do chênh lệch nhi t độ.( 6) 6=20TT với TT=0,5 .T Trong đó: T - chênh lệch... nhi t độ trong buồng hấp hơi nóng bảo dỡng bê t ng và nhi t độ bên ngoài không khí Nhi t độ hấp nóng : 600C Nhi t độ không khí : 300C Vậy T= 300C TT=0,5 .T= 150C 6=20.15=300(kG/cm2) VII.3.3/m t m t ứng su t do t chùng: (3.) Công thức : 3 = (0,27 * Trong đó : Vũ T t Thành d 0,1) * d R TC d Lớp Cầu Đờng Bộ B-K42 Thi t Kế Câu Bê T ng C t Thép Dự ứng lực d - ứng su t c t thép có t nh đến m t m t ứng suất . 726,1 57,14458338 84,5691.93,42 1 I .y 1 2 td 2 =+=+= td F = Vũ T t Thành Lớp Cầu Đờng Bộ B- K42 Thi t Kế Câu Bê T ng C t Thép Dự ứng lực 2,5 E E b t ==n f - hệ số hàm lợng c t thép F d trong m t c t bê t ng F b . 0086,0 84,4691 1,47 F F b d ===f .n 1 .f=1,726.5,2.0,0086=0,077 . dọc khi chế t o ở thớ dới dầm t u m t c t b t lợi nh t L/2. Kiểm toán này đề phòng n t toác của bê t ng (t c xu t hiện v t n t dọc theo c t thép do hiện t ng giãn nở ngang khi bê t ng bị nén. m t c t thẳng góc . ở dầm chúng ta thi t kế không bố trí c t thép ở vùng chịu nén , bỏ qua c t thép thờng ta có : Kiểm tra tr ờng hợp t nh toán . Giả sử trục trung hoà đi qua cánh dầm . Xét