Nội dung Bài tập mơ hình Streeter-Phelps Bài tập mơ hình Streeter-Phelps Tính cho nhiều nguồn thải PGS.TSKH Bùi Tá Long , Đại học Bách khoa, Đại học Quốc gia Tp Hồ Chí Minh Mơ hình cân DO Mặt cắt pha trộn G w = Q w Cw , G r = Q r Cr – – – – – – Gw Gr Qw Qr Cw Cr = Tải lượng DO nước thải, g/s = Tải lượng DO nước sông, g/s = Lưu lượng nước thải, m3/s = Lưu lượng nước sông, m3/s = Nồng độ oxy hòa tan nước thải, g/m3 = Nồng độ oxy hịa tan nước sơng, g/m3 Tính DO BOD nước sơng sau xáo trộn Bài tập La = BOD toàn phần sau xáo trộn DO = Q w Cw + Qr Cr Qw + Qr La = Qw Lw + Qr Lr Qw + Qr Qw = Lưu lượng nước thải, m3/s Qr = Lưu lượng nước sơng, m3/s Cw = Nồng độ oxy hịa tan nước thải, g/m3 Cr = Nồng độ oxy hòa tan nước sông, g/m3 Lw = Nồng độ BOD toàn phần nước thải, g/m3 Lr = Nồng độ BOD tồn phần nước sơng, g/m3 Một khu thị thải ngày sông 17 360m3 nước thải xử lý có BOD5 = 12mg/L có số tốc độ BOD k1 =0,12 ngày-1 nhiệt độ 20oC Sơng có lưu lượng 0,43 m3/s BOD tồn phần 5,0 mg/L DO nước sơng 6,5 mg/L DO nước thải sau xử lý 1,0 mg/L Tính tốn DO BOD toàn phần sau xáo trộn Mặt cắt pha trộn Độ thiếu hụt DO (D0) ban đầu Bài giải Chuyển đổi lưu lượng nước thải sang đơn vị tương thích, tức m3/s: Qw = 17.360m /ngay = 0,20 m3/s 86.400s/ngay D0 = DO bh  DO sau hòa trộn: DO = (0, 20m3 /s)(1, 0mg/L)+ (0, 43m 3/s)(6,5mg/L) = 4,75 mg/L 0, 20m3 /s + 0, 43m /s Trước xác định BOD toàn phần sau xáo trộn, cần phải xác định BOD toàn phần nước thải Ta tính Lo sau: Lo = BOD5 12mg/L 12 = = = 26,6 mg/L (1- e-k1t ) (1- e(-0,12)(5) ) (1  0,55 ) BOD toàn phần sau xáo trộn: La = Q w Cw + Qr Cr Qw + Qr DObh – Nồng độ bão hòa oxy nhiệt độ nước sông sau xáo trộn, mg/L D0 - Độ thiếu hụt oxy ban đầu sau nước sông chất thải xáo trộn, mg/L Qw = Lưu lượng nước thải, m3/s Qr = Lưu lượng nước sông, m3/s Cw = Nồng độ oxy hòa tan nước thải, g/m3 Cr = Nồng độ oxy hòa tan nước sông, g/m3 (0, 20m /s)(26, 6mg/L)+ (0, 43m 3/s)(5, 0mg/L) = 11,86 mg/L 0, 20m /s + 0, 43m /s Bài tập Khu cơng nghiệp A có xả nước thải vào đối tượng tiếp nhận kênh Lưu lượng dòng nước thải 14400 (m3/ngày), BOD5 nhiệt độ 200C 40 mg/l, nồng độ oxy hòa tan dòng nước thải 2.5 (mg/l) nhiệt độ dòng nước thải 24 (0C) Dòng chảy kênh có lưu lượng 2000 (m3/giờ), BOD5 200 C 2.5 (mg/l), nồng độ oxy hòa tan 7.5 (mg/l) Nhiệt độ dòng chảy 22 (0C) Dòng chảy có vận tốc trung bình 0.3 (m/s), độ sâu 2.5 (m) Biết hịa trộn hồn tồn diễn tức thời Lấy hệ số tốc độ phân hủy chất hữu K1 nhiệt độ 200C 0.15 (ngày-1) Hãy tính: 1/ Hệ số K2 nhiệt độ 200 C theo công thức Jorgensen S.E K (20 C )= 2.26 v H 3/ BOD5 pha trộn nhiệt độ 200C 4/ Tính nồng độ chất hữu thời điểm ban đầu sau có pha trộn (L0) 5/ Nồng độ oxy hòa tan pha trộn ban đầu 6/ Nhiệt độ pha trộn nước thải nước sông 7/ Hệ số tốc độ phân hủy chất hữu K1 (ngày -1) sau có pha trộn 8/ Hệ số thấm khí Ka sau có pha trộn 9/ Độ thiếu hụt oxy ban đầu sau có pha trộn 10/ Thời gian đạt thiếu hụt oxy cực đại 11/ Độ thiếu hụt oxy cực đại 12/ Khoảng cách nơi diễn độ thiết hụt oxy cực đại ngay  -1 v (m/s) vận tốc trung bình dịng chảy, H (m) – độ sâu trung bình sơng 2/ Lưu lượng pha trộn nước thải nước sông Nồng độ oxy bão hòa nước hàm số nhiệt độ STT Nhiệt độ 0C Nồng độ oxy bão hòa (mg/l) 16 10.0 17 9.7 18 9.5 19 9.4 20 9.2 21 9.0 22 8.8 23 8.7 24 8.5 10 25 8.4 10 Bài giải 1/Tính hệ số K2(20oC)   K 20o C = 2.26× v 2, 26× 0,3 = = 0.37 -1 H 2/3 2.52/3   2/Lưu lượng pha trộn nước thải nước sông: Q= 14400 + 2000 = 2600(m /h) 24 3/BOD5 pha trộn nhiệt độ 20oC: BOD = 11 600× 40 + 2000× 2.5 = 11.15(mg/l) 2600 12 7/Hệ số tốc độ phân hủy chất hữu sau có pha trộn: 4/ Nồng độ chất hữu thời điểm ban đầu sau có pha trộn: Từ BOD5= Lo(1-e-K15)  8/Hệ số thấm khí sau có pha trộn: K  T  = K (20 o C)× e 5/Nồng độ oxy hịa tan pha trộn ban đầu: 0,025(22,46-20)-1 = 0.39 (ngay ) 9/Độ thiếu hụt oxy ban đầu sau có pha trộn Do = DO bão hòa – DO ban đầu, DO bão hòa tra bảng = 8,76(mg/l) (nội suy) 6/Nhiệt độ pha trộn nước thải nước sông: Tmix = θ(T-20)  K (22, 46 o C)= 0, 37 × e 600× 2.5 + 2000× 7.5 = 6.35(mg/l) 2600 DO =  K1 22.46o C = K1 (200 C)×K T(22,46-20)2,42 = 0,15×(1,05)=-10.17 (ngay ) 11.15  Lo = = 21.14 (mg/l) (1- e -0,15×5 )  Do = 8, 76 - 6,35 = 2, 41(mg/l) 600× 24 + 2000× 22 = 22, 46(C) 2600 13 14 Phân đoạn kênh sông 10/Thời gian đạt độ thiếu hụt oxy cực đại:  K  D  K - K   tc = ln  1-   K - K1  K1  K 1L   Đây q trình chia nhỏ sơng thành nhiều đoạn phụ thuộc vào hệ số số Quá trình gọi “segmentation” Nồng độ ban đầu thay đổi do:  0,39  2.41(0,39 - 0,17)   ×ln  1- 0,17× 21.14   = 3.05   0,39 - 0,17   0,17  11/ Độ thiếu hụt oxy cực đại: Dc D c = – Nhánh phụ hay chỗ hợp dòng (ngã ba sông) – Do nguồn thải – Do đập hay có thác nghềnh (thấp khí nhanh) K1 -K t × Lo ×e 1c K2 0,17 × 21.14× e-0,17×3,05 = 5.47  mg/l  0,39 12/ Khoảng cách nơi diễn độ thiếu hụt oxy cực đại: x = t c ×v = 3,05×24×3600×0,3 = 79080 (m) 15 16 Tính tốn DO BOD vị trí có nguồn thải h ín ch L0  LwQw  Lr Qr Qr  Qw 17 18 Bài toán xác định vị trí nguồn thải Tính nồng độ nhiệt độ pha trộn C0  Q1C1  Q C Q1  Q T0  Q1T1  Q 2T2 Q1  Q D0  C bao hoa  C  19 Khúc x = chịu ảnh hưởng nguồn thải Khúc bắt đầu có đập nước cách vị trí ban đầu 20 km gây khuếch tán oxy từ khí vào dịng chảy làm thay đổi D0 (x=0 vị trí 20 km) Khúc cách điểm x = khoảng cách 30 km có nguồn thải khác chảy vào tạo thay đổi D0, L0, N0, u k0 Cuối đoạn bắt đầu vị trí 45km so với điểm x=0 lại làm thay đổi D0, L0, N0, u k0 Điều buộc phải có tính tốn tương ứng Nồng độ oxy hòa tan (mg/l) C0 – nồng độ oxy hòa tan pha trộn ban đầu (mg/l) Q1 – lưu lượng dịng sơng (m3/s) C1 – nồng độ oxy hịa tan dịng sơng x = (mg/l) Q2 – lưu lượng dòng chảy phụ (m3/s) C2 – nồng độ oxy hòa tại dòng phụ (mg/l) T0 – nhiệt độ pha trộn ban đầu hợp lưu (ºC) T1 – nhiệt độ dịng sơng (ºC) T2 – nhiệt độ nhánh sông phụ (ºC) D0 – độ thiếu hụt oxy hòa tan ban đầu (mg/l) Cbão hòa - nồng độ oxy hòa tan bão hòa nhiệt độ T0 (mg/l) h án Nhánh phục L0 – CBOD ban đầu điểm hợp lưu (mg/l) Lw – nồng độ chất ô nhiễm nước thải (mg/l) Ls – nồng độ CBOD từ thượng nguồn (mg/l) Q – lưu lượng dịng sơng (mg/m3) Qw - Lưu lượng dịng nước thải (mg/m3) Nh Phân đoạn sơng W1 W 20 Sự pha trộn nhánh phụ Sự hồ trộn nhánh sơng vào sơng lớn Tính tốn độ thiếu hụt DO ban đầu, CBOD, nhiệt độ vị trí xảy xáo trộn cách sử dụng mơ hình DO Sự pha trộn nhánh phụ Sông Nhánh sông T= 26,30C T= 24,90C Csat,r= 8,4 mg/l Csat,t= 8,6mg/l Cr= 7,3mg/l (DO) Ct= 6,8mg/l (DO) Lr=3,0mg/l(CBOD) Lt=6,0mg/l(CBOD) Qr=2000 m3/s Qt=500 m3/s L0= (QrLr+ QtLt)/(Qr+Qt)= (2000.3 +500.6)/(2000+500)=3,6 mg/l (CBOD) C0= (QrCr+ QtCt)/(Qr+Qt)= (2000.7,3 +500.6,8)/(2000+500)=7,2 mg/l (nồng độ oxy) To  Q r T r  Q t Tt 2000  26  500  24   26 C Qr Q t 2000  500 Tại nhiệt độ 26.20C, nồng độ oxy bão hòa xấp xỉ 8.5 mg/l Do độ thiếu hụt oxy ban đầu D bằng: D0=Cbão hịa – C0 =8.5-7.2=1.3 mg/l 21 22 Sơ đồ tính toán BOD/DO Hệ số tự làm Hệ số tự làm định nghĩa Fair Geyer K2/K1, tỷ lệ số tốc độ thấm khí oxy từ khí với số tốc độ tiêu thụ oxy q trình oxy hóa Nó số khơng thứ ngun, ảnh hưởng mạnh đến hai Dc xc, 23 24 Mặt cắt Mặt cắt Ký hiệu sử dụng Mặt cắt Sơ đồ tính tốn BOD/DO khúc Q0,mix : lưu lượng mặt cắt pha trộn (ký hiệu mặt cắt 0) nước sông nước thải; Qr,0, Qw,0 : lưu lượng nước sông nước thải mặt cắt 0; BOD5,mix,0 : BOD5 mặt cắt pha trộn nước sông nước thải; BOD5,r,0 : BOD5 nhiệt độ 200C nước sông mặt cắt đầu tiên; BOD5,w,0: BOD5 nhiệt độ 200 C nước thải mặt cắt đầu tiên; Tmix,0: nhiệt độ pha trộn nước sông nước thải mặt cắt 0; Tr,0, Tw,0:nhiệt độ nước sông nước thải mặt cắt số trước pha trộn; L0,mix,0 : BOD pha trộn toàn phần mặt cắt 0; DO0,mix: nồng độ oxy hịa tan pha trộn nước sơng nước thải mặt cắt 0; K1(Tmix,0): tốc độ phân hủy chất hữu nhiệt độ pha trộn Tmix,0 K2(Tmix,0): tốc độ thấm khí nhiệt độ pha trộn Tmix,0 DO0,r :nồng độ oxy nước sông cắt trước pha trộn; DO0,w: nồng độ oxy nước thải cắt trước pha trộn; Dmix,0: độ thiếu hụt oxy hòa tan ban đầu mặt cắt 0; DObh,0: nồng độ oxy hòa tan bão hòa mặt cắt 0; Q0,mix = Qr,1 = Qr,0 + Q w,0 BOD5,mix,0 = BOD5,r,0 + BOD5,w,0 Tr,0 × Q r,0 + Tw,0 × Q w,0  Q 0,mix K a  Tmix,1  = K a (20o C)× e BOD5,mix,1 L0,mix,1 = (1- e-K1 (20 C)×5 ) DO 0,mix = (Tmix,1 -20) θ(T mix,1 -20) D1 (x)= K1 × L 0,mix,2 K a - K1 × (e -K1 x V -e -K a x V )+ D eo -K a x V Mặt cắt  K1 Tmix,1o C = K1 (200 C)× K T Mặt cắt Tmix,1 = Q r,0 × DO 0,r + Q w,0 × DO 0,w Q 0,mix D mix,o = DO bh,0 - DO mix,0 25 26 27 28 Tính tốn cho nhiều nguồn L x,1 = L 0,mix,1.e Tmix,1 = -K1 x1 V Q w,2 * DO w,2 + Q r,1 * DO mix,1 BOD5,2 Q w,2 + Q r,1 1- e-K1*5 T1,mix *Q r,1 + Tw ,2 *Q w ,2 Q r,1 + Q w ,2 Tmix,0 *Q mix,0,r + Tw,1 *Q w,1 Q mix,0,r + Q w,1 L o,r,1 *Q r,1 + L o,w ,2 *Q w ,2 Q r,1 + Q w ,2 D2 (x)= K1 ×L0,mix,2 Ka - K1 ×(e -K1 x V -e -Ka x V )+ D oe -Ka x V Số liệu cho mơ hình Bài tập (nhiều nguồn thải) Khu cơng nghiệp Nhơn Trạch có xả nước thải vào đối tượng tiếp nhận kênh Lưu lượng dòng nước thải 14400 (m3/ngày), BOD5 nhiệt độ 20C 35 (mg/l), nồng độ oxy hòa tan dòng nước thải 2.5 (mg/l) nhiệt độ dòng nước thải 22 (C) Dòng chảy kênh có lưu lượng 1400 (m3/giờ), BOD5 20C 4.5 (mg/l), nồng độ oxy hòa tan 6.0 (mg/l) Nhiệt độ dịng chảy 20C Dịng chảy có vận tốc trung bình 0.1 (m/s), độ sâu 2.5 (m) Tại khoảng cách 10 km so với nguồn xả nước thải người ta bơm nước vào với mục tiêu pha lỗng làm tăng nồng độ oxy hịa tan kênh sơng Dịng nước xả có thông số sau: Lưu lượng 9000 (m3/ngày), BOD5 20C 2.5 (mg/l), nồng độ oxy hòa tan 7.5 (mg/l) Nhiệt độ dòng nước xả 23 (C) Biết hịa trộn hồn tồn diễn tức thời Lấy hệ số tốc độ phân hủy chất hữu K1 nhiệt độ 20 C 0.25 (ngày -1) Sử dụng cơng thức Owens-Gibbs tính K2(20C) k220  9,4 u 0,67 H 1,85 Trong u (m/s) vận tốc trung bình dịng chảy, H – độ sâu trung bình kênh Sử dụng mơ hình Streeter – Phelps tính: Nồng độ oxy hòa tan khoảng cách km so với nguồn xả thải thứ hai 29 30 Tóm tắt đề Kênh sông Nguồn thải Qr = 1400 m3/giờ Qw1 = 14400 m3/ngày BOD5 (200C) = BOD5w1 (200C) = 4,5 mg/l 35 mg/l Nguồn thải (xa nguồn thải 10km) Qw2 = 9000 m3/ngày BOD5w2 (200C) = 2,5 mg/l DOr = 6,0 mg/l DOw1 = 2,5 mg/l DOw2 = 7,5 mg/l Tr = 200C Tw1 = 220C Tw2 = 230C Tính DO điểm cách nguồn thải km Ka20 = u = 0,1 m/s H = 2,5 m/s K1 (200C) = 0,25 ngày -1 Đáp số K2 (20oC) = 0,369 (ngày-1) Qmix,o = 2000 (m3/giờ) BOD5 mix,o = 13,65 (mg/l) Lo,mix,o = 19,131 (mg/l) DOmix,o = 4,95 (mg/l) Tmix,o = 20,6 oC K1 (20,6oC) = 0,257 (ngày-1) (20,6oC) = 0,374 (ngày-1) DObh = 9,08 (mg/l) Dmix,o = 4,13 (mg/l) BOD(10.000m) = 14,209(mg/l) K2 D (10.000m) = 6,633 (mg/l) DO (10.000m) = 2,447 (mg/l) BODmix,2 = 12,519 (mg/l) Q mix,2 = 2.375(m3/giờ) DOo;mix,2 = 12,519 (mg/l) Tmix,2 = 20,797 oC K1 (20,979oC) = 0,262 (ngày-1) K2 (20,979oC) = 0,378 (ngày-1) Dmix,2 = 5,759 (mg/l) D (5.000m) = 6,210 (mg/l) DO2 (5.000m) = 2,794 (mg/l) 40 10 Làm nguồn nước … Với pha lỗng nước nồng độ oxy hịa tan vị trí km tăng từ 3.9 mg/l (không đạt tiêu chuẩn Việt Nam) tăng lên thành 5.2 mg/l (đạt tiêu chuẩn) 41 Sự lựa chọn hệ số thấm khí k2 O’Connor - Dobbins sử dụng đề nghị Danewerts phụ thuộc hệ số vận tốc thấm khí vào mức chảy rối dịng đề cử cơng thức sau: Mặt cắt Mặt cắt Cho phép hay hay không đặt nguồn thải Mặt cắt 42 K a20 = 3.93 V 0,5 H1,5   , -1 V - vận tốc trung bình dịng chảy (m/s); H –độ sâu trung bình dịng chảy (m) Churchill, Elmore Buckingham: K a20 = 4,96V 0,969 H -1,673 -1 ,   đó: V – vận tốc trung bình dịng chảy m/s; H – độ sâu trung bình dịng chảy (m) Jorgensen M.E 2.26 V K a20 = -1 H V - vận tốc trung bình dịng chảy (m/s); H –độ sâu trung bình dịng chảy (m)  43  44 11 Owens-Gibbs Với dịng có độ sâu từ 0.12 đến 3,41 m vận tốc từ 0.03 đến 1,55 m/s: K a20 = 9, V 0,67 -1 H1.85  Hiệu chỉnh theo nhiệt độ:  Q trình thấm khí phụ thuộc vào nhiệt độ nước, cần phải đưa vào hiệu chỉnh nhiệt độ dạng  T -20 k  T C  =  k 20 1, 0241 T – nhiệt độ nước V : vận tốc trung bình, m/s H : độ sâu trung bình, m 0 Langbien - Durum K a20 = 3.3 V : vận tốc trung bình, m/s; H : độ sâu trung bình, m V ngay-1 H1.33   6.Vận tốc gió 10 m: K a = 0.782× w - 0.317× w + 0.0372.w w – vận tốc gió độ cao 10 m 45 Hệ số tự làm 46 Các quy luật thay đổi hệ số vận tốc thấm khí O’Connor - Dobbins Hệ số tự làm định nghĩa Fair Geyer Ka/K1, tỷ lệ số tốc độ thấm khí oxy từ khí với số tốc độ tiêu thụ oxy q trình oxy hóa Nó số khơng thứ ngun, ảnh hưởng mạnh đến hai Dc xc, Churchill Jorgensen Owens-Gibbs Langbien-Durum  u 0,5 k20 =3.93 H1,5 k  4.96u x0.969 * H 1.673 K a (200 C )  2.26 * u H k 220  9,4 u 0, 67 H 1,85 k 220  3,3 u H 1, 33 K a = 0.782× w - 0.317 × w + 0.0372.w    T -20  k T C =  k 200 1, 0241 47 48 12 Khởi động chương trình Mơ hình Streeter phiên 1.0 49 Mở file 50 Nhập thơng số cho mơ hình 51 52 13 Kết tính tốn Thực báo cáo Đường cong BOD Đường cong DO 53 54 Bài tập mẫu Khu công nghiệp Nhơn Trạch có xả nước thải vào đối tượng tiếp nhận kênh Lưu lượng dòng nước thải 14400 (m3/ngày), BOD5 nhiệt độ 20C 40 (mg/l), nồng độ oxy hòa tan dòng nước thải 1.5 (mg/l) nhiệt độ dòng nước thải 22 (C) Dịng chảy kênh có lưu lượng 1400 (m3/giờ), BOD5 20C 2.5 (mg/l), nồng độ oxy hòa tan 7.0 (mg/l) Nhiệt độ dịng chảy 20C Dịng chảy có vận tốc trung bình 0.15 (m/s), độ sâu 2.5 (m) Tại khoảng cách 10 km so với nguồn xả nước thải người ta bơm nước vào với mục tiêu pha lỗng làm tăng nồng độ oxy hịa tan kênh sơng Dịng nước xả có thơng số sau: Lưu lượng 9000 (m3/ngày), BOD5 20C 2.5 (mg/l), nồng độ oxy hòa tan 7.5 (mg/l) Nhiệt độ dòng nước xả 23 (C) Biết hịa trộn hồn tồn diễn tức thời Lấy hệ số tốc độ phân hủy chất hữu k1 nhiệt độ 20 C 0.10 (ngày -1) Sử dụng cơng thức Langbien – Durum tính k2(20C)   k 200 C = 9, u 0,67 H1,85 Trong u (m/s) vận tốc trung bình dịng chảy, H – độ sâu trung bình kênh Sử dụng mơ hình Streeter – Phelps tính: Nồng độ oxy hịa tan khoảng cách km so với nguồn xả thải thứ hai 55 14 Lời giải 5) Nồng độ oxy hòa tan pha trộn ban đầu : 1) Tính hệ số k2 9,4.v 0,67 9,4.0,150,67 k (200 C) = = 0,484 ( H1,85 2,51,85 −1 DOo,mix = ) Tmix ,o = Qo,mix= 600 + 1400 = 2000 (m3/h) 3) BOD5 pha trộn 20 C: 600 × 22 + 1400 × 20 = 20,6 ( 2000 / ) 7) Hệ số k1 sau có pha trộn: 600 × 40 + 1400 × 2,5 = = 13,75 ( 2000 / ) 4) Nồng độ chất hữu thời điểm ban đầu sau có pha trộn nước thải nước sông: Lo,mix ,0 = / ) 6) Nhiệt độ pha trộn nước thải dòng kênh: 2) Lưu lượng pha trộn nguồn thải với dịng kênh: BOD5,mix ,0 600 × 1,5 + 1400 × = 5,35 ( 2000 BOD5,mix ,0 13,75 = = 34,95 ( − e− k × − e− 0,1× k (20,60 C) = K1 (200 C) × θ(T− 20) = 0,1 × 1,047(20,6− 20) = 0,103( −1 ) 8) Hệ số k2 sau có pha trộn: k (20,60 C) = K2 (200 C) × θ(T− 20) = 0,484 × 1,0241(20,6− 20) = 0,491( −1 ) / ) DO bão hịa nhiệt độ 20,6oC : = 9,2 × 20,6 − 21 20,6 − 20 + 9× = 9,08( 20 − 21 21 − 20 / ) 12) BOD toàn phần nguồn xả 2: Suy độ thiếu hụt oxy ban đầu sau có pha trộn , ,2 Do,mix = Dobh –DOban đầu= 9,08 – 5,35 = 3,73 (mg/l) 9) BOD toàn phần điểm cách nguồn xả 10km tính theo cơng thức (10000) = 0, 1000 − 0,15 × , =34,95 × − 0,103 1000 0,15 = 32,28 ( (10000) = 1× 0, , − = × − 0,103 × 34,95 0,491 − 0,103 + 3,73 × − 0,491 1000 − − 1000 , + 1000 − 0,103 0,15× 24× 3600 1000 0,15× 24× 3600 = 4,77( , × − 10000 1000 − 0,491 0,15× 24× 3600 − / ) Từ suy ra: DO(10000)= DObh – D1(10000) = 9,08 – 4,77 = 4,31 (mg/l) 11) Lưu lượng pha trộn nước kênh nguồn xả : 1− 5, ,2 − 1× = 2,5 1− − 0,1× = 6,35( / ) 13) BOD sau pha trộn với nguồn xả 2: / ) 10) Độ thiếu hụt oxy điểm cách nguồn thải số 1: 10km = ,2 = 32,28 × 2000 + 6,35 × 375 = 28,19( 2375 / ) 14) Nồng độ oxy hòa tan pha trộn ban đầu mặt cắt số 2: ,2 = 2000 × 4,31 + 375 × 7,5 = 4,81( 2375 / ) 15) Nhiệt độ pha trộn sau nguồn xả 2: ,2 = 2000 × 20,6 + 375 × 23 = 20,98( ) 2375 Qr,2 = Qr,1 + Q2 = 2000 + 375 = 2375 (m3/h) 15 16) Hệ số k1 t0 = 20,98: (20,98) = 0,1 × 1,04720,98− 20 = 0,1046( −1 ) 17) Hệ số k2 t0 = 20,98: (20,98) = 0,484 × 1,024120,98− 20 = 0,495( −1 ) 18) Tại 20,98 DO bão hòa = (mg/l) Suy độ thiếu hụt oxy ban đầu sau có pha trộn: Do,mix,2 = – 4,81 = 4,19 (mg/l) 19) Độ thiếu hụt oxy vị trí x = 5000m cách nguồn xả : (5000) = × , − ,2 + 4,19 × × − 0,495× − 0,1046× 5000 0,15× 24× 3600 5000 0,15× 24× 3600 − = 4,476( − 0,495× 5000 0,15× 24× 3600 ) 20) Vậy DO x = 5000m cách nguồn xả : DO (5000m) = DObh – D1(x) = – 4,476 = 4,524 (mg/l) 16