Đồ Án Kết Cấu BêTông 2 GVHD: NGUYỄN THÀNH VINH `ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP II NHÀ CÔNG NGHIỆP 1 TẦNG 3 NHỊP BẰNG BÊ TÔNG CỐT THÉP LẮP GHÉP  I. SỐ LIỆU CHO TRƯỚC: L 1 (m) L 2 (m) H r (m) Q 1 (T) Q 2 (T) q o (daN/m 2 ) 24 27 7,5 15/3 20/5 80 Q = 150 kN L Q = 200 kN L Q = 150 kN L 1 1 2 1 1 2 - Bước cột 6m,tổng chiều dài nhà l Y =150,cao trình ray R= 7,5m. - Tường bao che chịu lực 200, mái lợp bằng panen tấm 3x1.5x6m, liên kết giữa kết cấu mái và đầu cột là liên kết khớp,cầu trục chạy điện, chế độ làm việc trung bình , cả 3 nhịp có cùng cao trình ray. - Cao trình nền nhà: +0,000 m - Bê tông cấp độ bền B20 : R b =11.5MPa, R bt = 0.9MPa, γ = 1. - Bê tông móng đá 1x2 M250. - Cốt thép nhóm AI (Φ=6-10): R s = R sc = 225MPa, R sw = 175MPa. - Cốt thép nhóm AII (Φ=12-18): R s = R sc = 280MPa, R sw = 225MPa. - Công trình nằm trong vùng có áp lực gió tiêu chuần q o = 80daN/m 2 . - Đất nền có R TC = 150KN/m 2 . XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC KHUNG NGANG: 1) Trục định vị: với sứ trục của cầu trục Q ≤ 300kN, các trục đơn vị được xác định như sau: Theo phương ngang nhà ,các trục biên (trục A,D)được lấy trùng với mép ngoài cột biên,các trục giữa (trục B,C) được lấy trùng với trục cột giữa. Khoảng cách từ trục ray đến trục định vị của cột chọn sơ bộ :λ=0,75m. Nhịp của khung ngang - khoảng cách giữa các trục định vị: L = L k + 2λ L k1 = 24 - (2 × 0,75) = 22,5m L k2 = 27 - (2 × 0,75) = 25,5m Gọi các cột biên là cột A,các cột giữa được gọi chung là cột B. - 1 - Đồ Án Kết Cấu BêTông 2 GVHD: NGUYỄN THÀNH VINH 2) Các số liệu của cầu trục: Căn cứ vào sức trục của cầu trục ta tra bảng: Sức trục Q(T) Nhịp cầu Trục L k (m) Kích thước cầu trục (mm) Áp lực bánh xe Lên ray (T) Trọng lượng (T) B K H ct B 1 P c max P c min Xe con Cầu trục 15/3 23 6300 4400 2300 260 18,0 5,5 7,0 34,0 20/5 25,5 6300 4400 2400 260 23,5 7,0 8,5 41,0 3) Dầm cầu trục:(bê tông cốt thép do nhịp dầm bằng 6m). Với bước cột 6m sức trục ở cả hai nhịp lần lượt Q 1 = 15/3T, Q 2 = 20/5T, chọn dầm cầu trục hình chữ có kích thước tiết diện như nhau ở cả 3 nhịp và có các số liệu sau: KÍCH THƯỚC DẦM CẦU TRỤC Trọng lượng Tiêu chuẩn Dầm G c c (kN) Chiều cao H c (mm) Bề rộng sườn b(mm) Bề rộng cánh b’(mm) Chiều cao Cánh h’ f (mm) 1000 200 570 120 42 4) Đường ray: Chọn ray giống nhau cả 2 nhịp,chiều cao ray lấy h r = 150 mm, g c r =1,5 kN/m (kết quả nội suy từ bảng 2.5 sách”THIẾT KẾ KHUNG NGANG NHÀ CÔNG NGHIỆP 1 TẦNG BẰNG BÊ TÔNG CỐT THÉP” do Ts.VƯƠNG NGỌC LƯU làm chủ biên). 5)Kết cấu mái: Với nhịp L 1 = 24m, L 2 = 27m chọn hệ kết cấu mang lực mái là dàn mái hình thang. a) Nhịp L1= 24m Chiều cao giữa dàn h g = (1/7 ÷1/9)L 1 = 2,67m ÷3,43m , chọn h g = 3m Chiều cao đầu dàn h đ = h g –i × (L 1 /2)= 1,8m Trọng lượng tiêu chuẩn của dàn G c dàn = 9,6 T. b) Nhịp L 2 =27m Chiều cao giữa dàn h g = (1/7÷1/9)L 2 = 3m÷3,86m, chọn h g = 3,5m Chiều cao đầu dàn h đ = h g -i×(L 2 /2)= 2,15m, chọn h đ = 2,2m Trọng lượng tiêu chuẩn của dàn G c dàn = 12,25 T Cấu tạo nhịp L 2 có cửa mái với nhịp L 2 >18m, chọn cửa mái có nhịp L cm =12m, cao h cm =4m.Trọng lượng kể cả khung cửa và kính là 3 T, n = 1,1 - 2 - Đồ Án Kết Cấu BêTông 2 GVHD: NGUYỄN THÀNH VINH 6) Các lớp cấu tạo mái Các lớp cấu tạo mái được lựa chọn với các thông số sau: Bảng. Các lớp cấu tạo mái STT Các lớp cấu tạo mái δ (m) γ (kG/m 3 ) Hệ số n P tc (kN/m 2 ) P (kN/m 2 ) 1 2 3 4 Hai lớp gạch lá nem +Lớp vữa lót Lớp bê tông nhẹ cách nhiệt Lớp bê tông chống thấm Panen sườn loại 6x3x1.5m 0,05 0,12 0,04 0,3 1800 1200 2500 1,3 1,3 1,1 1,1 0,9 1,44 1 1,7 1,17 1,87 1,1 1,87 5 Tổng cộng :g (kN/m 2 ) 0,51 - - 5,04 6,02 7) Cao trình khung ngang. Lấy cao trình lúc hoàn thiện nền nhà (sau khi lát) là cao trình ± 0.000. Cao trình vai cột: V = R - (H c +H r ) = 7,5 - (1+0,15) = 6,35 (m) Cao trình đỉnh cột: Đ = R + H ct + a 1 = 7,5 + 2,4 + 0,15 = 10,05 (m). với a 1 là khoảng hở an toàn từ đỉnh xe con đến mặt dưới kết cấu mang lực mái a 1 (0.1- 0,15m)chọn a 1 =0,15m. Cao trình đỉnh cột Đ và cao trình vai cột V lấy như nhau cho cả các cột biên và các cột giữa. Cao trình đỉnh mái nhịp biên (không có cửa mái): M 1 = Đ + h g +t = 10,05 +3+0,51 = 13,56 (m) Cao trình đỉnh mái nhịp giữa (có cửa mái): M 2 = Đ + h + h cm +t = 10,05 +3,5+ 4+0,51= 18,06 (m). 8) Kích thước cột. Các kích thước chiều cao cột : Cột trên: H t = Đ – V = 10,05 – 6,35 = 3,7 (m). Cột dưới: H d = V + a 2 = 6,35 + 0,5 = 6,85 (m). Toàn cột: H = H t + H d = 3,7 + 6,85 = 10,55 (m). Trong đó : a 2 là khoảng cách cốt 0.000 đến mặt móng ,chọn a 2 =0,5m. Kích thước tiết diện cột chọn theo thế kế định hình như sau (với bước cột a=6m): Cột biên trên: b = 400mm, h = 400mm dưới: b = 400mm, h= 600mm Cột giữa trên: b = 400mm, h = 600mm dưới: b = 400mm, h = 800mm Kích thước vai cột: Cột trục A: h v = 600mm, l v = 400mm, h = 1000mm, α=45 0 Cột trục B: h v = 600mm, l v = 600mm, h = 1200mm, α=45 0 Khoảng hở a 4 : Cột A: a 4 = λ - B 1 - h t = 750 – 260 – 400 = 90mm>60mm,thỏa. Cột B: a 4 = λ - B 1 - h t /2 = 750 – 260 – 300 = 190>60mm,thỏa. - 3 - Đồ Án Kết Cấu BêTông 2 GVHD: NGUYỄN THÀNH VINH 11350 800 6850 3700 1 1 2 2 11350 800 6850 3700 3 3 4 4 4 5 ° 4 5 ° 600400 1000 600600 1200 4-4 3-3 1-1 2-2 A D B C 600 400 400 400 600 400 800 400 II. XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG: 1. Tĩnh tải mái: Tĩnh tải mái do trọng lượng bản thân cấu lớp cấu tạo mái tác dụng trên 1m 2 diện tích mặt bằng được xác định: g c = 0,504T/m 2 , g =0,602 = 6,02 (kN/m 2 ). Tải trọng bản thân dàn mái nhịp L 1 : G c dàn =9,6 T , G dàn =9,6 × 1,1 = 10,56 T = 105,6 (kN) Tải trọng bản thân dàn mái nhịp L 2 : G C dàn = 12,25 T, G dàn = 12,25 × 1,1= 13,475 T = 134,75 (kN) Tải trọng bản thân khung cửa mái rộng 12m cao 4m: g c cm = 2,8 T, g cm = 2,8 × 1,1 = 3,08 T = 30,8 (kN) Tĩnh tải mái quy về thành lực tập trung ở nhịp biên (không cửa mái ): G m1 = 0,5(gaL 1 +G 24m ) = 0,5(0,602 × 6 × 24 + 10,56) = 48,624 T = 486,24 (kN) Tĩnh tải mái quy về thành lực tập trung ở giữa (có cửa mái): G m2 = 0,5(gaL 2 + G 27m ) = 0,5(0,602 × 6 × 27 +13,47) = 554,995 (kN) Vị trí điểm đặt G m1, G m2 đỉnh cột , cách vị trí trục định vị 0,15m. - 4 - Đồ Án Kết Cấu BêTông 2 GVHD: NGUYỄN THÀNH VINH 2. Tĩnh tải dầm cầu trục tác dụng lên vai cột: Trọng lượng bản thân cầu trục và và các lớp đệm: G d = 1,15G c + ag r = (1,15 × 42) + (6 × 1,5 )= 57,3 (kN). Vị trí điểm đặt của G d các trục định vị một đoạn λ = 0,75m. 3. Tải trọng bản thân cột: Cột trục A: Phần cột trên: G TA = n × b × h t × H t × γ=1,1 × 0,4 × 0,4 × 3,7 × 25 = 16,28 (kN) . Phần cột dưới: G DA = n × [b × h d × H d +b × (h+h v )/2l v ] × γ = 1,1[0,4 × 0,6 × 6,85+0,4 × (1+0,6)/2 × 0,4] × 25 = 67,21 (kN). Cột trục B: Phần cột trên: G TB = n × b × h t × H t × γ=1,1 × 0,4 × 0,6 × 3,7 × 25=24,42 (kN) Phần cột dưới: G DB = n × [b × h d × H d +2 × b × (h+h v )/2l v ] × γ =1,1[0,4 × 0,8 × 6,85 + 2 × 0,4(1,2+0,6)/2 × 0,6] × 2 = 93,28 (kN). Tường bao che là tường tự mang nên không xét đến ảnh hưởng do tải trọng của nó. 4. Hoạt tải mái: P c = 0,6 kN/m 2 , P m = n × P c m = 1,3 x 0,6 = 0,78 (kN/m 2 ) (theo TCXD 2737-95,khi trị số hoạt tải tiêu chuẩn nhỏ hơn 200daN/m 2 ,hệ số vượt tải n lấy bằng 1.3). Hoạt tải mái được quy về lực tập trung ở đỉnh cột : - Ở cột biên: P m1 =0,5 × P m × a × L 1 =0,5 × 0,78 × 6 × 24 = 56,16 (kN). - Ở cột giữa: P m2 =P m1 +P m3 với P m3 là hoạt tải mái do nhịp giữa truyền vào. P m3 =0,5 × P m × a × L 2 =0,5 × 0,78 × 6 × 27 = 63,18 (kN). Vị trí điểm đặt của P m1 ,P m2 trên đỉnh cột biên và cột giữa trùng với vị trí của tỉnh tải mái. 5. Hoạt tải cầu trục: Các thông số cầu trục đã được xát định ở bảng “SỐ LIỆU CẦU TRỤC’’. Áp lực thẳng đứng lớn nhất do hai cầu trục cạnh nhau truyền lên một bên vai cột được xát định theo đường ảnh hưởng của phản lực: D max = nP max i Y ∑ . y 1 = 1, y 3 = (4100/6000) y 1 = 0,683 , y 2 = (1600/6000) y 1 = 0,267 D max do cầu trục L k = 23 gây ra D max = 1,1 × 180 × (1+0,267+0,683) = 386,1 kN. D max do cầu trục L k = 25,5 gây ra D max = 1,1 × 235 × (1+0,267+0,683) = 504,1 kN. Điểm đặc của D max trùng với điểm đặc của G d . 950950 6300 6000 6000 y1 y3 y2 950 4400 6300 9504400 Đường ảnh hưởng phản lực gối tựa để xác định D max . - 5 - Đồ Án Kết Cấu BêTông 2 GVHD: NGUYỄN THÀNH VINH Lực hãm ngang T c do một bánh xe cầu trục truyền lên dầm cầu trục trong trường hợp mấu cẩu mềm được xác định: T C = (Q+G)/40. Đối với cầu trục có L k = 23m : T C = (150 + 70)/40 = 5,5 kN. Đối với cầu trục có L k = 25,5m : T C = (200 + 85)/40 = 7,125 kN. Lực xô ngang lớn nhất của xe con tác dụng lên một bên vai cột cũng được xác định theo đường ảnh hưởng của phản lực tại cao trình mặt trên của dầm cầu trục : T MAX =n × T C1 × i Y ∑ . Đối với cầu trục có L k = 23m : T MAX1 = 1,1 × 5,5 × (1+0,267+0,683) = 11,80 (kN). Đối với cầu trục có L k = 25,5m : T MAX1 = 1,1 × 7,125 × (1+0,267+0,683) = 15,28 (kN). 6. Hoạt tải gió: Giá trị tính toán thành phần tỉnh của gió q ở độ cao Z so với mốc chuẩn được xác định theo công thức: q = n × q 0 × k × C Trong đó: n là hệ số vượt tải, chọn n=1,2 q 0 - là giá trị áp lực gió theo bản đồ phân vùng áp lực, ta có q 0 =800N/m 2 = 0,8 kN/m 2 (theo yêu cầu của đồ án). k - là hệ số tính sự thay đổi của áp lực gió theo chiều cao, phụ thuộc vào dạng địa hình, để đơn giản trong tính toán và thiên về an toàn trong đồ án này coi như hệ số k không thay đổi từ cao trình đỉnh cột xuống mặt móng theo đồ án ta có dạng địa hình A với Z = Đ =10,05 m nội suy theo bảng 5 (TCVN 2737 -95) ta được k = 1,0 , với Z =M 2 = 18,06 m ta có k =1,11 C-hệ số khí động, được xác định phụ thuộc vào hình dáng bề mặt đón gió, với nhà công nghiệp một tầng, 3 nhịp, ở giữa có cửa trời chạy suốt chiều cao nhà, hệ số C được xác định theo sơ đồ 16, bảng 6 của tiêu chuẩn TCVN 2737-95. Trong các hệ số khí động tác dụng lên các phần mái thì chỉ có hệ số C e1 chưa biết, hệ số này phụ thuộc vào góc nghiêng α của cửa mái và tỉ lệ giữa chiều cao của đầu mái với nhịp nhà: với: α = acrtan(i) = 5,7 0 , H/L = (10,05+1,8)/24 = 0,5 => C e1 = -0,543 Xác định chiều cao của các đoạn mái: Chiều cao đầu dàn mái (từ đỉnh cột đến đầu dàn mái). h m1 = h đ +t = 1,8+0,51=2,31 m Chiều cao từ dầu dàn mái đến đỉnh mái M 1 : h m2 = h g – h đ = 3 – 1,8 = 1,2m. Chiều cao từ đầu dàn mái tới chân cửa mái: h m3 = (h g - h d ) × cm L L L − = (3 – 1,8) × (24 – 12) / 24 = 0,6m. Chiều cao từ chân cửa mái đến đầu cửa mái: h m4 = h cm = 4m Chiều cao từ đầu cửa mái đến đỉnh cửa mái M 2 : h m5 = h g – h đ - h m3 = 3 – 1,8 – 0,6= 0,6m. Tải trọng gió tác dụng lên mái được quy về thành lực tập trung W 1 ,W 2 , đặt ở đỉnh cột một nữa tập trung ở cột A, một nữa tập trung ở cột D. Ta có k tb = 1,0 W 1 = n × k tb × W 0 × a × nC i h mi = 1,2 × 1,11 × 80 × 6 × (0,8 × 2,31- 0,543 × 1,2 + 0,6 × 1,2-0,3 × 0,6+0,3 × 4-0,6 × 0,6) = 1647 (kG)= 16,47 (kN) W 2 = n × k tb × W 0 × a × nC i h mi = 1,2 × 1,11 × 80 × 6 × (0,6 × 0,6+0,6 × 4+0,6 × 0,6-0,5 × 1,2+0,4 × 1,2+0,4 × 2,31) = 2509(kG)= 25,09 (kN). Tải trọng gió tác dụng lên cột trục B và D được quy về thành tải trọng phân bố đều theo chiều dài cột. Phía gió đẩy : p đ = n × k × W 0 × a × C=1,2 × 1,0 × 0,8 × 6 × 0,8 = 4,61(kN/m) Phía gió hút : p h = n × k × W 0 × a × C=1,2 × 1,0×0,8 × 6 × 0,4 = 2,3 (kN/m). - 6 - Đồ Án Kết Cấu BêTông 2 GVHD: NGUYỄN THÀNH VINH Sơ đồ xác định hệ số khí động Sơ đồ tải trọng gió tác dụng lên khung. III. XÁC ĐỊNH NỘI LỰC: Với nhà ba nhịp, cao trình đỉnh cột bằng nhau, khi tính toán với tải trọng đứng và lực hãm của cầu trục được phép bỏ qua chuyển vị ngang ở đỉnh cột, tính các cột độc lập. Khi tính với tải trọng gió phải kể đến chuyển vị ngang đỉnh cột. 1. Các đặc trưng hình học của cột: a) Cột trục A: Các đặc trưng hình học của cột: J t = 3 3 400 400 12 12 t b h× × = = 2,133 × 10 9 (mm 4 ). J d = 3 3 400 600 12 12 d b h× × = = 7,2 × 10 9 (mm 4 ). Các thông số trung gian: - 7 - Đồ Án Kết Cấu BêTông 2 GVHD: NGUYỄN THÀNH VINH t = 3,7 10,55 t H H = =0,35 k= 9 3 3 9 7,2 10 ( 1) 0,35 ( 1) 2,133 10 d t J t J × × − = × − × = 0,1 b) Cột trục B: Các đặc trưng hình học của cột: J t = 3 3 400 600 12 12 t b h× × = = 7,2 × 10 9 (mm 4 ). J d = 3 3 400 800 12 12 d b h× × = =17 × 10 9 (mm 4 ). Các thông số trung gian: t = 3,7 10,55 t H H = =0,35 k= 9 3 3 9 17,07 10 ( 1) 0,35 ( 1) 7,2 10 d t J t J × × − = × − × = 0,058 Quy định chiều dương của thành phần nội lực như hình: 2. Nội lực do tĩnh tải mái a) Cột trục A: Vị trí điểm đặt của tải trọng G m1 nằm ở bên trái trục cột trên và cách trục này một đoạn: 0,4 0,15 0,15 0,15 0,2 0,05( ) 2 2 t t h e m= − = − = − = − G ml sẽ gây ra tai đỉnh cột thành phần mômen: M l = G m1 × e t = 486,24 × (-0,05) = - 24,312 ( KNm) Thành phần phản lực tại liên kết đỉnh cột do mômen đỉnh cột gây ra : 1 1 0,1 3 ( 24,312) (1 ) 3 (1 ) 0,35 4,04( ) 2 (1 ) 2 10,55 (1 0,1) k M t R kN H k × − × + + = = = − + × × + Độ lệch giữa cột và trục cột dưới : 0,6 0,4 0,1( ) 2 2 d t h h i m − − = = = Tại vị trí vai cột sẽ xuất hiện một thành phần mômen tập trung do độ lệch tâm của hai trục cột trên và cột dưới rây ra thành phần mômen này luôn mang dấu âm vì trục cột trên nằm bên trái trục cột dưới : M 2 = - G m1 × a = - 486,24 × 0,1 = - 48,624 ( kNm ) Thành phần phản lực liên kết tại đỉnh do mômen tại vị trí vai cột gây ra : 2 2 2 2 3 (1 ) 3 ( 48,624) (1 0,35 ) 5,51( ) 2 (1 ) 2 10,55 (1 0,1) M t R kN H k × − × − × − = = = − × + × × + - 8 - Đồ Án Kết Cấu BêTông 2 GVHD: NGUYỄN THÀNH VINH Phản lực tổng cộng do G m1 gây ra tại đỉnh cột : 1 2 R ( 4,04) ( 5,51) 9,55( )R R kN= + = − + − = − R : mang giá trị âm chứng tỏ chiều của phản lực trên thực tế ngược với chiều giả thiết. Xác định nội lực tại các tiết diện của cột : 1 1 24,312( ) 24,312 ( 9,55) 3,7 11,04( ) I II t M M kN M M R H kNm = = − = − × = − − − × = Ta có e d là độ lệch của G m1 so với trục cột dưới : 0,6 e 0,15 0,15 0,15( ) 2 2 d d h m= − = − = − 1 486,24 ( 0,15) ( 9,55) 3,7 37,6( ) III m d t M G e R H kNm= × − × = × − − − × = − 1 486,24 ( 0,15) ( 9,55) 10,55 27,8( ) IV m d M G e R H kNm= × − × = × − − − × = 1 1 486,24( ) 9,55( ) II III IV m IV II III IV N N N N G kN Q Q Q Q R kN = = = = = = = = = − = 100 150 50 486,24 9,55 486,24 9,55 + + - - - 24,312 37,6 11,04 27,8 (M) (N) (Q) 10550 6850 3700 A Biểu đồ nội lực của cột trục A do tỉnh tải mái gây ra b) Cột trục B : Tĩnh tải mái G m1 và G m2 của nhịp biên và nhịp giữa tác dụng lênh đỉnh cột trục B . - 9 - Đồ Án Kết Cấu BêTông 2 GVHD: NGUYỄN THÀNH VINH Thành phần G m1 đặt cách cột trục B một đoạn :e 1 = -0,15 m , G m2 đặt cách trục một đoạn : e 2 = 0,15 m . Hai thanh phần này gây ra trên đỉnh cột một mômen : 1 1 2 2 486,24 ( 0,15) 554,99 0,15 10,31( ) m m M G e G e kNm= × + × = × − + × = Thành phần phản lực tại lên kết đỉnh cột do mômen đỉnh cột gây ra : 0,058 3 10,31 (1 ) 3 (1 ) 0,35 1,615( ) 2 (1 ) 2 10,55 (1 0,058) k M t R kN H k × × + × + = = = × + × × + Xác định nội lực tại các tiết diện cột : 1 2 10,31( ) 10,31 1,615 3,7 4,33( ) 10,31 1,615 10,55 6,73( ) 486,24 554,99 1041,23( ) 1,615( ) I II III t IV I II III IV m m IV M M kNm M M M R H kNm M M R H kNm N N N N G G kN Q R kN = = = = − × = − × = = − × = − × = − = = = = + = + = = − = − 10550 6850 3700 B 150150 1,615 486,24 554,99 1041,23 1,615 + - 10,31 6,73 (M) (N) (Q) 4,33 + - Biểu đồ nội lực của cột trục B do tỉnh tải mái gây ra 3. Nội lực do tĩnh tải dầm cầu trục: - 10 - [...]... Cột trục A: MI = -24 ,3 12 + 0 + 0 = -24 ,3 12 kNm MII = 11,04 – 10,434 + 0,67 =1 ,27 2kNm MIII = -37,58 + 14,406 – 0,9 62 = 24 ,136kNm MIV = 27 ,87 – 4,911 + 0 ,27 =23 ,23 kNm NI = 486 ,24 + 0 + 0 = 486 ,24 kN NII = 486 ,24 + 0 + 16 ,28 = 5 02, 52kN NIII = 486 ,24 + 55 ,2 + 16 ,28 = 557,72kN NIV = 486 ,24 + 55 ,2 + 83,49 = 624 ,93kN QIV = 9,555 – 2, 82 + 0,18 = 6,915kN b) Cột trục B - 12 - Đồ Án Kết Cấu B Tông 2 GVHD: NGUYỄN... Cấu B Tông 2 GVHD: NGUYỄN THÀNH VINH Các thông số: ω= 0,758; ξR = 0, 623 ; αR= 0, 429 - 24 - BẢNG TỔ HỢP NỘI LỰC Tên cột 1 Tiết diện 2 nội lực 3 tĩnh tải 4 hoạt tải mái trái phải 5 6 I-I M N -24 ,31 486 ,24 -2, 79 55, 92 0 0 0 0 0 0 0 0 Mmax,N1 13 (4;5) -24 ,31 486 ,24 M N 1 ,27 2 5 02, 52 1 ,27 55, 92 -73,04 0 13,36 0 40,14 0 -56,15 0 (4;6) 2, 5 42 558,44 (4;9;10) - 72, 168 5 02, 52 (4;6) 2, 5 42 558,44 (4;6;11) 38,541 5 52, 848... (4;9;10; 12) -115,359 5 02, 52 (4;6;9;10; 12) -114 ,21 6 5 52, 848 III-III M N -24 ,136 557, 72 -4, 32 55, 92 100,84 386,4 13,36 0 40,14 0 -56,15 0 (4;9;10) 72, 934 886,16 (4; 12) -80 ,28 6 557, 72 (4;9;10) 72, 934 886,16 (4;9;10;11) 99,353 853,316 (4;6; 12) -78,559 608,048 (4;6;9;10,11) 95,465 903,644 IV-IV M N Q 23 ,23 624 ,93 6,915 3 ,2 55, 92 1,1 -34,37 386,4 -19,74 20 ,89 0 5 28 1,03 0 51 -24 3 ,2 0 -35,18 (4;11) 304 ,26 624 ,93... 624 ,93 57,915 (4; 12) -21 9,97 624 ,93 -28 ,26 5 (4;9;10) 11,7 72 953,37 -5,614 (4;6;11) 27 9,037 675 ,25 8 53,805 (4;9;10; 12) -20 5,9 622 920 , 526 -36, 023 1 (4;6;9;10;11) 26 8, 724 8 970,854 42, 528 9 I-I M N 10,31 1041 ,23 -27 ,94 119,34 27 ,94 119,34 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 (4;6) 38 ,25 1160,57 (4;5) -17,63 1160,57 (4;5;6) 10,31 127 9,91 (4;6) 35,456 1148,636 (4;5) -14,836 1148,636 (4;5;6) 10,31 125 6,0 42 II-II M N 4,33... RscA‘s (h0 – a’) – N( 0,5h – a) Các giá trị tính toán lập thành bảng dưới đây Bảng Các cặp giá trị (M*, N) khi M >0 STT x (mm) σs (MPa) N (kN) M* (kNm) 0 70 28 0 473 115 1 103 28 0 625 1 32 2 136 28 0 777 145 3 169 28 0 929 1 52 4 20 2 28 0 1081 115 5 23 5 24 9 124 5 149 6 26 8 115 1451 133 7 301 -20 1656 111 8 334 -154 18 62 84 9 367 -28 8 20 68 52 10 400 - 422 22 74 16 Nhận xét: Trong các cặp tương ướng với x7, x8,... giá trị (M*, N) khi M N0 do đó sẽ loại các cặp này khi vẽ biểu đồ tương tác, chỉ xét các cặp có N ≤ N0 Bảng... 20 1,0965 1596,395 (4;6;9;10;11) 351 ,27 685 1660,9 525 (4;5;7;8; 12) -336 ,22 145 1 625 ,39683 (4;5;6;7;9;11) -16803,38 32 2118,43933 IV-IV M N Q -6,73 126 1,19 -1,615 18 ,24 119,34 4,37 -18 ,24 119,34 -4,37 118 ,21 457, 62 38 ,29 19,97 0 4,98 - 92, 25 504,1 -44,58 23 ,76 0 6,15 504,5 0 47, 82 -504,5 0 -47, 82 (4;11) 497,77 126 1,19 46 ,20 5 (4; 12) -511 ,23 126 1,19 -49,435 (4;7;8;9;10) 42, 053 1934,394 -14,954 (4;5;7;8;11)... biểu đồ nội lực của cột trục D và A trong trường hợp gió thổi từ trái sang phải 47, 82 10, 92 3700 2, 32 56,15 56,15 6850 10550 56,15 + 28 1,03 COT A + 504,5 COT B-C - 22 - + 24 3 ,2 COT D Đồ Án Kết Cấu B Tông 2 GVHD: NGUYỄN THÀNH VINH Biểu đồ nội lực cột trục do gió thổi từ trái sang phải gây ra 47, 82 2, 32 3700 10, 92 56,15 56,15 56,15 6850 10550 - - - 24 3 ,2 COT A 504,5 COT B-C - 28 1,03 COT D Biểu đồ nội... 925 0/115 ,2 = 80,3 ϕ = 1, 028 – 0,000 028 8 2 – 0,0016λ ϕ = 1, 028 – 0,000 028 8×80, 32 – 0,0016×80,3= 0,71 Ab = A – Ast = 400×400 – (4 02+ 9 42, 6) = 2. 105(mm2) N0 = ϕ(RbAb + RsAst) = 0,71[11,5 2. 105 + 28 0×(4 02 + 9 42, 6)] N0=1571 ,2. 103(N)=1571 ,2 (kN) Cho chiều cao vùng nén x biến thiên trong khoảng: 2a’≤ x ≤ h Trong đoạn [2a’,h] lấy các giá trị của x như sau: x0= 2a’ ; x1 = x0 + [h – 2a’]/10; x2 = x1 + [h – 2a’]/10;... -6,73kNm NI = 1041 ,23 + 0 + 0 = 1041 ,23 kN NII = 1041 ,23 + 0 + 16 ,28 = 1057,51kN NIII = 1041 ,23 + 110,4 + 16 ,28 = 1167,91kN NIV = 1041 ,23 + 110,4 + 109,56 = 126 1,19kN QIV = -1,615+0+0=-1,615 kN 24 ,3 12 486 ,24 6,915 3700 - 24 ,136 1 ,27 2 5 02, 52 + 557, 72 - 10550 100 6850 + + 23 ,23 (M) A 624 ,93 (N) (Q) Biểu đồ nội lực của cột trục A do tổng tỉnh tải gây ra 554,99 486 ,24 150 150 1,615 1041 ,23 10,31 1,615 3700 . 486 ,24 + 0 + 16 ,28 = 5 02, 52kN N III = 486 ,24 + 55 ,2 + 16 ,28 = 557,72kN N IV = 486 ,24 + 55 ,2 + 83,49 = 624 ,93kN Q IV = 9,555 – 2, 82 + 0,18 = 6,915kN b) Cột trục B - 12 - Đồ Án Kết Cấu B Tông 2. + 2 L k1 = 24 - (2 × 0,75) = 22 ,5m L k2 = 27 - (2 × 0,75) = 25 ,5m Gọi các cột biên là cột A,các cột giữa được gọi chung là cột B. - 1 - Đồ Án Kết Cấu B Tông 2 GVHD: NGUYỄN THÀNH VINH 2) . 3700 A 100 (M) (N) (Q) 24 ,3 12 1 ,27 2 24 ,136 23 ,23 486 ,24 5 02, 52 557, 72 624 ,93 6,915 + + + - - Biểu đồ nội lực của cột trục A do tổng tỉnh tải gây ra (M) (N) (Q) 1041 ,23 1057,51 1167,91 126 1,19 1,615 - + 10,31 6,73 4,33 + - 10550 6850