ĐAMH: BÊ TÔNG CỐT THÉP 2 GVHD: LÊ QUANG THÔNG LỜI MỞ ĐẦU Trong thời gian thực hiện đồ án em đã cố gắng nỗ lực để đạt kết quả tốt nhất, tìm hiểu những điều mình chưa được học trên giảng đường. Nhưng vẫn gặp một số khó khăn nhất định.Do là kiến thức bản thân còn hạn chế nên ảnh hưởng phần nào đến “chất lượng” tính toán của đồ án. Tuy nhiên em cũng đã hoàn thành đồ án đúng tiến độ. Chắc chắn đồ án này còn nhiều sai sót. Rất mong nhận được sự quan tâm và những đóng góp ý kiến từ thầy cô và bạn bè để em kịp thời khắc phục, tạo điều kiện thuận lợi cho quá trình công tác sau này. Em xin chân thành cảm ơn toàn thể thầy cô Khoa Kỹ Thuật Xây Dựng trường Đại Học Giao Thông Vận Tải Thành Phố Hồ Chí Minh, thầy LÊ QUANG THÔNG, thầy NGUYỄN VĨNH HIỆP đã tận tình hướng dẫn - truyền đạt những kiến thức chuyên môn - những kinh nghiệm thực tế cho em trong suốt quá trình học tập tại trường cũng như thời gian làm đồ án. Trong thời gian làm đồ án môn học em đã nhận được sự giúp từ nhiều thầy cô, với tất cả tấm lòng biết ơn sâu sắc, em xin chân thành cảm ơn:  Thầy LÊ QUANG THÔNG: Giáo viên hướng đồ án .  Thầy NGUYỄN VĨNH HIỆP: Giáo viên hướng đồ án . Sau cùng tôi xin gởi lời cảm ơn tới người thân, cảm ơn tất cả bạn bè đã gắn bó và cùng học tập, giúp đỡ tôi trong suốt thời gian qua, cũng như trong quá trình hoàn thành đồ án môn học này. Tp. HCM ngày 05 tháng 01 năm 2011 Người thực hiện SVTH: TRẦN ĐỨC VŨ Trang: 1 ĐAMH: BÊ TÔNG CỐT THÉP 2 GVHD: LÊ QUANG THÔNG MỤC LỤC: VIII. Thiết kế bản sàn: (Tính cho bản sàn điển hình) 43 THIẾT KẾ TRƯỜNG HỌC 10 TẦNG I - Giới thiệu về công trình: Một trường học 10 tầng được xây dựng ở An Giang gồm 2 block A,B. Block A có 2 nhịp và 4 bước cột, kích thước được cho trong bản vẽ. II - Số liệu đồ án: -Kích thước các nhịp: L 1 = 6,5 m, L 2 = 2,4 m. - kích thước bước cột: B 1 = 4,2 m, B 2 = 4,1 m. - chiều cao tầng : H = 3,9 m. - địa điểm xây dựng ở An Giang. III - Vật liệu sử dụng cho thiết kế : 1. Bê tông : Bê tông có cấp độ bền B15 có : + khối lượng riêng γ = 2500 Kg/m 2 . SVTH: TRẦN ĐỨC VŨ Trang: 2 ĐAMH: BÊ TÔNG CỐT THÉP 2 GVHD: LÊ QUANG THÔNG + cường độ chịu nén tính toán R n = 8.5 Mpa. + cường độ chịu kéo tính toán R k = 0.75 Mpa. + mođun đàn hồi E = 23000 Mpa. 2. Cốt thép : Cốt thép sử dụng là Φ6, Φ8 có : + cường độ chịu kéo tính toán R s = 225 MPa, R sw = 175 MPa. + cường độ chịu nén tính toán R sc = 225 MPa. Cốt thép sử dụng có Φ>= 10 có : + cường độ chịu kéo tính toán R s =280 MPa, R sw = 225 MPa + cường độ chịu nén tính toán R sc = 280 MPa. IV- Chọn sơ bộ kích thước sàn, dầm, cột : 1. Chọn kích thước chiều dày sàn : Lựa chọn giải pháp kết cấu cho sàn : Chọn giải pháp sàn toàn khối, không bố trí dầm phụ chỉ có các dầm qua các cột. a. Sàn phòng học : kích thước L ngắn = 4.2 m; L dài = 6.5 m Được xác định theo công thức của tác giả Lê Bá Huế : α .837 . + = ng s Lk h với 65,0 5,6 2,4 === dài ng L L α Hoạt tải tính toán: 2 /2402.1.200. mdaNnpp c s === Hỉnh tải tính toán (chưa kể trọng lượng bản than sàn BTCT) Cấu tạo và tải trọng các lớp vật liệu sàn Các lớp vật liệu Tiêu chuẩn n Tính toán Gạch ceramic dày 8 mm, γ 0 = 2000 daN/m 3 0,008.2000 =16 daN/m 2 16 1,1 17,6 Vữa lát dày 30 mm, γ 0 = 2000 daN/m 3 0,03.2000 =60 daN/m 2 60 1,3 70 SVTH: TRẦN ĐỨC VŨ Trang: 3 ĐAMH: BÊ TÔNG CỐT THÉP 2 GVHD: LÊ QUANG THÔNG Vữa trát dày 20 mm, γ 0 = 2000 daN/m 3 0,02.2000 =60 daN/m 2 40 1,3 52 Cộng 147,6 2 0 /6,1473,1.2000.02,03,1.2000.03,01,1.2000.008,0 mdaNg =++=⇒ . 2 00 /6,3876,147240 mdaNpgq s =+=+=⇒ . Ta có q 0 < 400 (daN/m 2 ) → k = 1. ⇒= + =→ mmh s 52.99 65,0.837 4200.1 chọn h s = 100 mm. Vậy nếu tính cả tải trọng bản thân sàn bê tông cốt thép thì Tĩnh tải tính toán của ô sàn trong phòng : 2 0 /6,4221,1.1,0.25006,147 mdaNnhgg sbts =+=+= γ . Tổng tải trọng phân bố tính toán trên sàn trong phòng : 2 /6,6626,422240 mdaNgpq sss =+=+= . b. Sàn hành lang : kích thước L ngắn = 2.4m; L dài = 4.2m Được xác định theo công thức: α .837 . + = ng s Lk h với 57,0 2,4 4,2 === dài ng L L α Hoạt tải tính toán: 2 /3602.1.300. mdaNnpp c s === Tỉnh tải tính toán (chưa kể trọng lượng bản thân sàn BTCT) 2 0 /6,1473,1.2000.02,03,1.2000.03,01,1.2000.008,0 mdaNg =++= 2 00 /6,5076,147360 mdaNpgq s =+=+=⇒ Ta có q 0 = 507,6 (daN/m 2 ) ta tra hệ số k = 1,08. ⇒= + =→ mmh s 74.57 57,0.837 2400.1 chọn h s = 80 mm. Vậy nếu kể đến trọng lượng bản thân sàn BTCT thì. Tĩnh tải tính toán của ô sàn hành lang : SVTH: TRẦN ĐỨC VŨ Trang: 4 ĐAMH: BÊ TÔNG CỐT THÉP 2 GVHD: LÊ QUANG THÔNG ./6,3671,1.08,0.25006,147 2 0 mdaNnhgg sbthl =+=+= γ Tổng tải trọng phân bố trên sàn hành lang : ./6,7276,367360 2 mdaNgpq hlsshl =+=+= c. Sàn mái : Hoạt tải tính toán: 2 /5.973.1.75. mdaNnpp c sm === . Tỉnh tải tính toán (chưa kể trọng lượng bản thân sàn BTCT) Cấu tạo và tải trọng các lớp vật liệu mái Các lớp vật liệu Tiêu chuẩn n Tính toán Vữa lót dày 40 mm, γ 0 = 2000 daN/m 3 0,04.2000 =60 daN/m 2 80 1,3 104 Vữa trát dày 20 mm, γ 0 = 2000 daN/m 3 0,02.2000 =60 daN/m 2 40 1,3 52 Cộng 156 2 0 /1563,1.2000.02,03,1.2000.04,0 mdaNg =+=⇒ 2 00 /5,2535,97156 mdaNpgq smm =+=+=⇒ Vì tải trọng trên sàn mái nhỏ nên ta chọn bề dày sàn mái là: h sm = 80 mm ♦ Vậy nếu kể cả tải trọng bản thân sàn BTCT và các lớp cấu tạo trên sàn mái thì: +Tổng tĩnh tải tính toán của ô sàn mái là: ./3761,1.08,0.2500156 2 0 mdaNnhgg mbtm =+=+= λ SVTH: TRẦN ĐỨC VŨ Trang: 5 ĐAMH: BÊ TÔNG CỐT THÉP 2 GVHD: LÊ QUANG THÔNG +Tổng tải trọng phân bố tính toán trên sàn mái là: ./5,4733765,97 2 mdaNgpq msmm =+=+= ♦ lựa chọn kết cấu mái : Kết cấu mái là sàn BTCT có thi công chống thấm với vữa chống thấm dày 40 mm có độ nghiêng từ 1-2% có hướng từ trục A đến C. 2. Chọn kích thước tiết diện dầm : a. Dầm AB (dầm trong phòng ): Nhịp dầm L 1 = 6,5 m. 1 1 1 1 1 ( ) ( ) 6500 (433 650) 15 10 15 10 d h L mm= ÷ × = ÷ × = ÷ . Chọn h d = 600 mm; bề rộng dầm b d =300 mm. Với dầm trên mái, do tải trọng nhỏ nên ta chọn chiều cao nhỏ hơn: h dm = 0,5 m. b. Dầm BC (dầm ngoài hành lang ): Nhịp dầm L 2 = 2.4m. Vì nhịp dầm khá nhỏ nên ta chọn chiều cao dầm h d = 300mm; bề rộng dầm b d = 250mm. c. Dầm dọc nhà: Nhịp dầm B 1 = 4.2 m; B 2 = 4.1 m. 1 1 1 1 1 ( ) ( ) 4200 (280 420) 15 10 15 10 d h B mm= ÷ × = ÷ × = ÷ . Chọn h d = 300mm; bề rộng dầm b d = 250mm. 3. Chọn kích thước cột: Diện tích tiết diện cột xác định theo công thức : b R Nk A . = a. Cột trục C: SVTH: TRẦN ĐỨC VŨ Trang: 6 ĐAMH: BÊ TÔNG CỐT THÉP 2 GVHD: LÊ QUANG THÔNG A B C 3 2 1 S B S C S A Diện chịu tải của cột + Diện truyền tải của cột trục C: 2 2,4 4.2 4.1 ( ) 4,98 2 2 2 C S m= × + = . + Lực dọc do tải phân bố đều trên bản sàn hành lang . N 1 = q hl .S C =727,6×4,98 =3623,45 daN. + Lực dọc do tải trọng lan can. N 2 =g t .l t .h lc = 441×4,15×1,2 = 2196,18 daN. (Với lan can được xây băng tường 200, cao 1,2 m). + Lực dọc do tải phân bố đều trên sàn mái. N 2 = q m .S C = 473,5×4,98 = 2358,03 daN. + Với nhà 10 tầng,có 9 sàn hành lang và 1 sàn mái. 9.(3623.45 2196,18) 1(2358.03) 54734,7 . t N n N daN = = + + = ∑ + Không kể đến ảnh hưởng của mômen ta chọn k =1. 2 . 1 54734,7 643,9 85 b k N A cm R × = = = . Vậy ta chọn kích thước cột C: b c ×h c =25x30 cm có A=750 cm 2 > 643,9 cm 2 . Ta chọn kích thước cột trục C không thay đổi từ tầng 1 đến tầng 9. b. Cột trục B: SVTH: TRẦN ĐỨC VŨ Trang: 7 ĐAMH: BÊ TÔNG CỐT THÉP 2 GVHD: LÊ QUANG THÔNG + Diện truyền tải của cột trục B. 2 6,5 2,4 4,2 4,1 ( ) ( ) 18,47 2 2 2 2 B S m= + × + = . + Lực dọc do tải phân bố đều trên bản sàn phòng học. N 1 = q s . ) 2 1,4 2 2,4 ( 2 5,6 + = 662,6× 3,25× 4,15 = 8936,81 daN. + Lực dọc do tải phân bố đều trên bản sàn hành lang . N 2 = q hl . ) 2 1,4 2 2,4 ( 2 4,2 + = 727,6×1,2×4,15 = 3623,44 daN. + Lực dọc do tải trọng tường ngăn dày 200mm. N 3 = g t l t h t =441×(6,5/2 + 2)×3,9 = 9029,5 daN. (Ở đây sơ bộ lấy chiều cao tường bằng chiều cao tầng nhà h t =H t ). +Lực dọc do tải phân bố đều trên sàn mái. N 4 = q m .S B = 473,5x18,47 = 8745.54 daN. Với nhà 10 tầng có 9 sàn học và 1 sàn mái. N . 9.(8936,81 3623,44 9029,5) 1(8745,54) 203053,3 i i n N daN= = + + + = ∑ . Không kể đến ảnh hưởng của mômen ta chọn k =1. 2 . 1 203053,5 2388,8 . 85 b k N A cm R × = = = Vậy ta chọn kích thươc cột b c ×h c = 35×60 cm có A = 2100 cm 2 . Càng lên cao lực dọc càng giảm nên ta chọn kích thước tiết diện cột như sau: - b c × h c = 35×60 (cm) cho tầng trệt, tầng 1 và tầng 2. - b c × h c = 35×50 (cm) cho tầng 3, tầng 4 và tầng 5. - b c ×h c = 35×40 (cm) cho tầng 6 và tầng 7. - b c ×h c = 30×40 (cm) cho tầng 8 và tầng 9. c. Cột trục A: Cột trục A có diện chịu tải S A nhỏ hơn diện chịu tải côt trục B, để thiên về an toàn và lựa chọn ván khuôn ta chọn kích thước tiết diện cột truc A (b c ×h c =35×60 SVTH: TRẦN ĐỨC VŨ Trang: 8 ĐAMH: BÊ TÔNG CỐT THÉP 2 GVHD: LÊ QUANG THÔNG cm) bằng với cột trục B. càng lên cao thì lực dọc càng giảm nên ta chọn kích tiết diện cột như sau: - b c × h c = 35×60 (cm) cho tầng trệt, tầng 1 và tầng 2. - b c × h c = 35×50 (cm) cho tầng 3, tầng 4 và tầng 5. - b c ×h c = 35×40 (cm) cho tầng 6, tầng 7, tầng 8 và tầng 9. - b c ×h c = 30×40 (cm) cho tầng 8 và tầng 9. 4. Mặt bằng bố trí dầm, cột, sàn: V- Lập sơ đồ tính toán khung: Chọn sơ đồ tính toán khung không gian. 1. Sơ đồ hình học:( có bản vẽ cad kem theo) a. Xác định nhịp tính toán của dầm: Nhịp tính toán của dầm lấy bằng khoảng cách giữa các trục cột: - Nhịp tính toán của dầm AB: 1 0,4 6,5 6,3 2 2 c AB h L L m= − = − = . - Nhịp tính toán của dầm BC: 2 0,3 2,4 2,25 2 2 c BC h L L m = − = − = . - Nhịp tính toán của dầm dọc B 1 : 1 1 0,35 4,2 4,025 2 2 c B b L B m = − = − = . - Nhịp tính toán của dầm nhịp B 2 : 2 2 4,1 B L B m= = . Chú ý: Trục cột lấy theo trục cột tầng 9. b. Chiều cao của cột: Lấy bằng khoảng cách giữa các trục dầm. Do dầm có thay đổi tiết diện nên ta sẽ xác định chiều cao của cột theo trục dầm hành lang (dầm có kích thước nhỏ hơn). SVTH: TRẦN ĐỨC VŨ Trang: 9 ĐAMH: BÊ TÔNG CỐT THÉP 2 GVHD: LÊ QUANG THÔNG + Chiều cao tầng 1: ta lấy từ trục đà kiềng (25x30 cm) đến trục dầm tầng 1 (25x30 cm): h t1 = H t = 3,9 m. + Chiều cao các tầng còn lại ( tầng 2→9) : h t = 3,9 m. + Chiều cao từ trục đà kiềng (25x30 cm) xuống vị trí ngàm tại cổ móng được tính như sau: ( Lấy gần đúng ta bỏ qua lớp lót sàn): h = Z + h m – h đk /2 = 0,5 + 0,5 − 0,3/2 = 0.85 m. Với: Z= 0.5 m là khoảng cách từ cốt ± 0.00 đến mặt đất tự nhiên . h m = khoảng cách từ mặt đất tự nhiên đến vị trí ngàm tại cổ móng. Ta có sơ đồ kết cấu dược thể hiện trên hình vẽ : 2. Dữ liệu đầu vào nhập Sap 2000 V14: a. Thông số để nhập mô hình: Số liệu theo phương X: 2; Chiều dài nhịp 6,3 m. Số nhịp theo phương Y: 4; Chiều dài nhịp 4,1 m. Số tầng 10, chiều cao tầng 3,9 m. Khi nhập Sap 2000 V14 chúng ta có những điều chỉnh về kích thước cho hợp lí. b. Thông số vật liệu: W =2,5 T/m 3 , E =2,3.10 6 T/m 2 , bê tông cấp độ bền B15, μ = 0,2. d. Thông số tiết diện: Tiết diện dầm: D-25 × 60 (Với dầm mái D-25 × 50), D-25 × 40 ,D-25 × 30. Tiết diện cột: C-35 × 60 ,C-35 × 50, C-35 × 40. Bản sàn gồm có: sàn phòng học có chiều dày 100 mm, bản hành lang có chiều dày 80mm, bản mái có chiều dày 80mm. e. Thông số tải trọng: e.1 Thông số tĩnh tải : • Trọng lượng bản thân cấu kiện (bản sàn, dầm, cột): - Tạo 1 “load pattern” tên “TLBT” (type = dead) SVTH: TRẦN ĐỨC VŨ Trang: 10 [...]... B=3 .25 m ( B : Bề rộng đón gió ) Tầng Cao tc o q c n Đón Khuất gió k gió độ (m) Kg/m2 Trệt 3.9 55 1 .2 0.8 0.6 1 7.8 55 1 .2 0.8 2 11.7 55 1 .2 3 15.6 55 4 19.5 5 Wtt (KG/m) B1 (m) Đón Khuất Tổng 0.60 72 3 .25 104 78 1 82 0.6 0.60 72 3 .25 104 78 1 82 0.8 0.6 0.74 72 3 .25 128 96 22 4 1 .2 0.8 0.6 0.74 72 3 .25 128 96 22 4 55 1 .2 0.8 0.6 0.8306 3 .25 143 107 24 9 23 .4 55 1 .2 0.8 0.6 0.8306 3 .25 143 107 24 9 6 27 .3 55 1 .2. .. 0.6 0.60 72 2.10 67 50 118 0.8 0.6 0.74 72 2.10 83 62 145 1 .2 0.8 0.6 0.74 72 2.10 83 62 145 55 1 .2 0.8 0.6 0.8306 2. 10 92 69 161 23 .4 55 1 .2 0.8 0.6 0.8306 2. 10 92 69 161 6 27 .3 55 1 .2 0.8 0.6 0.8996 2. 10 100 75 175 7 31 .2 55 1 .2 0.8 0.6 0.8996 2. 10 100 75 175 8 35.1 55 1 .2 0.8 0.6 0.9 620 2. 10 107 80 187 9 39 55 1 .2 0.8 0.6 0.9 620 2. 10 107 80 187 SVTH: TRẦN ĐỨC VŨ Trang: 16 ĐAMH: BÊ TƠNG CỐT THÉP 2 GVHD:... Khuất Tổng 0.60 72 4.45 143 107 25 0 0.6 0.60 72 4.45 143 107 25 0 0.8 0.6 0.74 72 4.45 176 1 32 307 1 .2 0.8 0.6 0.74 72 4.45 176 1 32 307 55 1 .2 0.8 0.6 0.8306 4.45 195 146 3 42 23.4 55 1 .2 0.8 0.6 0.8306 4.45 195 146 3 42 6 27 .3 55 1 .2 0.8 0.6 0.8996 4.45 21 1 159 370 7 31 .2 55 1 .2 0.8 0.6 0.8996 4.45 21 1 159 370 8 35.1 55 1 .2 0.8 0.6 0.9 620 4.45 22 6 170 396 9 39 55 1 .2 0.8 0.6 0.9 620 4.45 22 6 170 396 Kết quả... Kg/m2 Trệt 3.9 55 1 7.8 2 Tầng c n Đón Khuất gió gió 1 .2 0.8 0.6 55 1 .2 0.8 11.7 55 1 .2 3 15.6 55 4 19.5 5 k Wtt (KG/m) B1 (m) Đón Khuất Tổng 0.60 72 4.10 131 99 23 0 0.6 0.60 72 4.10 131 99 23 0 0.8 0.6 0.74 72 4.10 1 62 121 28 3 1 .2 0.8 0.6 0.74 72 4.10 1 62 121 28 3 55 1 .2 0.8 0.6 0.8306 4.10 180 135 315 23 .4 55 1 .2 0.8 0.6 0.8306 4.10 180 135 315 6 27 .3 55 1 .2 0.8 0.6 0.8996 4.10 195 146 341 7 31 .2 55 1 .2. .. 3 .25 154 116 27 0 7 31 .2 55 1 .2 0.8 0.6 0.8996 3 .25 154 116 27 0 8 35.1 55 1 .2 0.8 0.6 0.9 620 3 .25 165 124 28 9 9 39 55 1 .2 0.8 0.6 0.9 620 3 .25 165 124 28 9 SVTH: TRẦN ĐỨC VŨ Trang: 17 ĐAMH: BÊ TƠNG CỐT THÉP 2 GVHD: LÊ QUANG THƠNG Kết quả tính tốn cho ở bản sau với B=4.45 m ( B : Bề rộng đón gió ) Cao độ Kg/m (m) 2 Trệt 3.9 55 1 7.8 2 c qotc Tầng n Đón Khuất gió gió 1 .2 0.8 0.6 55 1 .2 0.8 11.7 55 1 .2 3... B=1 .2 m ( B : Bề rộng đón gió ) SVTH: TRẦN ĐỨC VŨ Trang: 18 ĐAMH: BÊ TƠNG CỐT THÉP 2 Cao độ (m) Kg/m2 Trệt 3.9 55 1 7.8 2 c qotc Tầng GVHD: LÊ QUANG THƠNG n Đón Khuất gió gió 1 .2 0.8 0.6 55 1 .2 0.8 11.7 55 1 .2 3 15.6 55 4 19.5 5 k Wtt (KG/m) B1 (m) Đón Khuất Tổng 0.60 72 1 .20 38 29 67 0.6 0.60 72 1 .20 38 29 67 0.8 0.6 0.74 72 1 .20 47 36 83 1 .2 0.8 0.6 0.74 72 1 .20 47 36 83 55 1 .2 0.8 0.6 0.8306 1 .20 53... 15.6 55 1 .2 0.8 0.6 0.74 72 4.15 164 123 28 7 4 19.5 55 1 .2 0.8 0.6 0.8306 4.15 1 82 137 319 5 23 .4 55 1 .2 0.8 0.6 0.8306 4.15 1 82 137 319 6 27 .3 55 1 .2 0.8 0.6 0.8996 4.15 197 148 345 7 31 .2 55 1 .2 0.8 0.6 0.8996 4.15 197 148 345 SVTH: TRẦN ĐỨC VŨ Trang: 14 ĐAMH: BÊ TƠNG CỐT THÉP 2 GVHD: LÊ QUANG THƠNG 8 35.1 55 1 .2 0.8 0.6 0.9 620 4.15 21 1 158 369 9 39 55 1 .2 0.8 0.6 0.9 620 4.15 21 1 158 369 Kết quả tính... 5 55 0. 02 0.99 5. 12 0.05 0.31 30 15 0 60 20 .3 3 5 55 0 .26 4 0.844 15.6 4 0.05 0.95 7.8 5 55 0. 02 0.99 5. 12 0.05 0.31 30 15 0 60 19.45 5 55 0 .25 2 0.8 52 14.8 2 0.05 7.65 5 55 0. 02 0.99 5. 02 0.05 0.06 30 15 0 60 17.3 8 5 55 0 .22 5 0.87 1 12. 96 0.05 0.79 8. 02 5 55 0. 021 0.989 5 .27 0.05 0.06 30 15 0 30 60 13.49 5 55 0.175 0.90 3 9.7 0.05 0.59 8.19 5 55 0. 021 0.989 5.38 0.05 0.07 10.5 5 55 0.13 7. 42 0.05 0.45... cm 8. 12 5 55 0. 021 0.989 5.33 0.05 0. 32 16.9 5 55 0 .21 9 0.875 12. 5 4 0.05 0.76 9.77 5 55 0. 025 0.987 6.43 0.05 0.39 23 .4 4 5 55 0.30 4 0.813 18.7 2 0.05 1.13 10.09 5 55 0. 026 0.987 6.64 0.05 23 .3 3 5 55 0.3 02 0.815 18.5 9 0.05 1.13 10.06 5 55 0. 026 0.987 6. 62 0.05 0.08 19.9 5 55 0 .25 8 0.848 15 .2 4 0.05 0. 92 10.8 5 55 0. 028 0.986 7.11 0.05 0.09 15.5 6 5 55 0 .20 2 0.886 11.4 0.05 0.69 11.1 5 55 0. 029 0.985... 67 0.8 0.6 0.74 72 1 .20 47 36 83 1 .2 0.8 0.6 0.74 72 1 .20 47 36 83 55 1 .2 0.8 0.6 0.8306 1 .20 53 39 92 23.4 55 1 .2 0.8 0.6 0.8306 1 .20 53 39 92 6 27 .3 55 1 .2 0.8 0.6 0.8996 1 .20 57 43 100 7 31 .2 55 1 .2 0.8 0.6 0.8996 1 .20 57 43 100 8 35.1 55 1 .2 0.8 0.6 0.9 620 1 .20 61 46 107 9 39 55 1 .2 0.8 0.6 0.9 620 1 .20 61 46 107 Lưu ý: tải gió từ đà kiềng xuống vị trí ngàm tại móng ta nhập trị số như của tầng trệt . 1 82 2 11.7 55 1 .2 0.8 0.6 0.74 72 3 .25 128 96 22 4 3 15.6 55 1 .2 0.8 0.6 0.74 72 3 .25 128 96 22 4 4 19.5 55 1 .2 0.8 0.6 0.8306 3 .25 143 107 24 9 5 23 .4 55 1 .2. 3 .25 143 107 24 9 6 27 .3 55 1 .2 0.8 0.6 0.8996 3 .25 154 116 27 0 7 31 .2 55 1 .2 0.8 0.6 0.8996 3 .25 154 116 27 0 8 35.1 55 1 .2 0.8 0.6 0.9 620 3 .25 165 124 28 9 9