ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2005 GVHD :ThS .NGUYỄN VĂN GIANG SVTH: TRIỆU HOÀNG PHƯƠNG 125 ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CƠNG NGHỆ TP.HCM KHOA KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH  PHẦN NỀN MĨNG ( 50%) ĐỀ TÀI : THIẾT KẾ TRUNG TÂM GIÁM ĐỊNH HÀNG HĨA TP. HCM GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN : Th.S NGUYỄN VĂN GIANG SINH VIÊN THỰC HIỆN : TRIỆU HỒNG PHƯƠNG LỚP : 05XD21 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2005 GVHD :ThS .NGUYỄN VĂN GIANG SVTH: TRIỆU HOÀNG PHƯƠNG 126 CHƯƠNG 1. SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT VÀ PHƯƠNG ÁN MĨNG 6500 5500 4 6500 E D 1 5500 5500 2 3 65006500 C B A Hình 1.1 - Mặt bằng móng ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2005 GVHD :ThS .NGUYỄN VĂN GIANG SVTH: TRIỆU HOÀNG PHƯƠNG 127 LỚP 1: SÉT PHA CÁT TRẠNG THÁI DẺO CỨNG DUNG TRỌNG TỰ NHIÊN: 2150daN/m³ DUNG TRỌNG ĐẨY NỔI : 1150daN/m³ ĐỘ SỆT B: 0.28 GÓC MA SÁT: 24 (độ) LỰC DÍNH : 1200daN/m² LỚP 2: SÉT PHA CÁT TRẠNG THÁI DẺO MỀM DUNG TRỌNG TỰ NHIÊN: 1850daN/m³ DUNG TRỌNG ĐẨY NỔI : 884daN/m³ ĐỘ SỆT B: 0.657 GÓC MA SÁT: 16 (độ) LỰC DÍNH : 1000daN/m² LỚP 3: CÁT PHA TRẠNG THÁI DẺO DUNG TRỌNG TỰ NHIÊN: 1920daN/m³ DUNG TRỌNG ĐẨY NỔI : 996daN/m³ ĐỘ SỆT B: 0.333 GÓC MA SÁT: 18 (độ) LỰC DÍNH : 2500daN/m² LỚP 4: CÁTCH?T TRẠNG THÁI CHẴT VỪA DUNG TRỌNG TỰ NHIÊN: 1900daN/m³ DUNG TRỌNG ĐẨY NỔI : 939daN/m³ GÓC MA SÁT: 28 (độ) LỰC DÍNH : 0 daN/m² LỚP 5: CÁT V? A VÀ HẠT TRUNG CHẶT DUNG TRỌNG TỰ NHIÊN: 1920daN/m³ DUNG TRỌNG ĐẨY NỔI : 1013daN/m³ GÓC MA SÁT: 33 (độ) LỰC DÍNH : 100daN/m² LỚP 6: CÁT THÔ LẪN CUỘI SỎI CHẶT DUNG TRỌNG TỰ NHIÊN: 2010daN/m³ DUNG TRỌNG ĐẨY NỔI : 10764daN/m³ GÓC MA SÁT: 35 (độ) LỰC DÍNH : 200daN/m² H K 2 H K 1 chiều dày (m) Tên lớp Độ sâu (m) Mặt căt đòa chất +0.000 -5.700 -10.500 -18.500 -28.900 -37.500 5.700 4.800 8.000 10.400 8.600 Lớp1 Lớp2 Lớp3 Lớp4 Lớp5 Lớp6 MNN -3.000 21.500 Hình 1.2 - Mặt cắt địa chất ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2005 GVHD :ThS .NGUYỄN VĂN GIANG SVTH: TRIỆU HOÀNG PHƯƠNG 128 1.1. Kết quả số liệu địa chất Căn cứ kết quả khoan khảo sát tại các hố khoan, địa tầng tại vị trí xây dựng cơng trình bao gồm các lớp như sau: 1. Lớp 1: Sét pha dẻo cứng, bề dày 5.7m. Lớp 1 là sét pha dẻo cứng có khả năng chịu tải lớn, tính năng xây dựng tốt; tuy nhiên, với cơng trình cao tầng thì chiều dày lớp đất khá mỏng khơng thích hợp làm nền móng. Các chỉ tiêu cơ lý: - Độ ẩm tự nhiên W : 33.25% - Dung trọng tự nhiên w  : 2.6 G/cm³ - Dung trọng khơ k  : 2.15 G/cm³ - Dung trọng đẩy nổi dn  : 1.15 G/cm³ - Khối lượng riêng  : 2.62 G/cm³ - Độ bão hòa G : 90.37% - Giới hạn chảyW L : 24% - Giới hạn dẻo W P : 11.5% - Độ sệt B : 0.28 - Mơ đun đàn hồi : 220 kG/cm² - Lực kết dính c : 0.12 kG/cm² - Góc nội ma sát  : 24 - Kết quả thí nghiệm SPT : 20 búa/30cm 2. Lớp 2: Sét pha, bề dày 4.8m. Lớp 2 là sét pha dẻo mềm có khả năng chịu tải yếu, tính năng xây dựng yếu, biến dạng lún lớn. Do đó khơng thể làm nền cho cơng trình được. Các chỉ tiêu cơ lý: - Độ ẩm tự nhiên W : 28.12% - Dung trọng tự nhiên w  : 2.68 G/cm³ - Dung trọng khơ k  : 1.85 G/cm³ - Dung trọng đẩy nổi dn  : 0.884 G/cm³ - Khối lượng riêng  : 2.64 G/cm³ - Độ bão hòa G : 87.45% - Giới hạn chảyW L : 36% - Giới hạn dẻo W P : 22% - Độ sệt B : 0.657 - Mơ đun đàn hồi :100 kG/cm² - Lực kết dính c : 0.10 kG/cm² ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2005 GVHD :ThS .NGUYỄN VĂN GIANG SVTH: TRIỆU HOÀNG PHƯƠNG 129 - Góc nội ma sát  : 16 - Kết quả thí nghiệm SPT : 10 búa/30cm 3. Lớp 3: Cát pha, bề dày 8m. Lớp 3 là cát pha dẻo có khả năng chịu tải trung bình, tính năng xây dựng trung bình, biến dạng lún trung bình, chiều dày lớp đất khá lớn (8m). Các chỉ tiêu cơ lý: - Độ ẩm tự nhiên W : 24.89% - Dung trọng tự nhiên w  : 2.65 G/cm³ - Dung trọng khơ k  : 1.92 G/cm³ - Dung trọng đẩy nổi dn  : 0.996 G/cm³ - Khối lượng riêng  : 2.61 G/cm³ - Độ bão hòa G : 91.25% - Giới hạn chảyW L : 24% - Giới hạn dẻo W P : 18% - Độ sệt B : 0.333 - Mơ đun đàn hồi : 100 kG/cm² - Lực kết dính c : 0.25 kG/cm² - Góc nội ma sát  : 18 - Kết quả thí nghiệm SPT : 17 búa/30cm 4. Lớp 4: Cát chặt, bề dày 10.4m. Lớp 4 là lớp cát chặt có khả năng chịu tải tốt, tính năng xây dựng tốt, biến dạng lún trung bình, chiều dày lớn (10,4m). Các chỉ tiêu cơ lý: - Độ ẩm tự nhiên W : 19.52% - Dung trọng tự nhiên w  : 2.65 G/cm³ - Dung trọng khơ k  : 1.9 G/cm³ - Dung trọng đẩy nổi dn  : 0.939 G/cm³ - Khối lượng riêng  : 2.66 G/cm³ - Độ bão hòa G : 86.21% - Giới hạn chảyW L : -% - Giới hạn dẻo W P : -% - Độ sệt B : 0 - Mơ đun đàn hồi :140 kG/cm² - Lực kết dính c : 0.1 kG/cm² - Góc nội ma sát  : 28 - Kết quả thí nghiệm SPT : 32 búa/30cm 5. Lớp 5: Cát hạt nhỏ và trung, bề dày 8,6m. ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2005 GVHD :ThS .NGUYỄN VĂN GIANG SVTH: TRIỆU HOÀNG PHƯƠNG 130 Lớp 5 là lớp cát vừa và hạt trung chặt vừa có khả năng chịu tải khá lớn, tính năng xây dựng tốt, biến dạng lún nhỏ, chiều dày khá lớn (8,6m). Các chỉ tiêu cơ lý: - Độ ẩm tự nhiên W : 16.91% - Dung trọng tự nhiên w  : 2.65 G/cm³ - Dung trọng khơ k  : 1.92 G/cm³ - Dung trọng đẩy nổi dn  : 1.013 G/cm³ - Khối lượng riêng  : 2.66 G/cm³ - Độ bão hòa G : 85.32% - Giới hạn chảyW L : -% - Giới hạn dẻo W P : -% - Độ sệt B : 0 - Mơ đun đàn hồi : 310 kG/cm² - Lực kết dính c : 0.1 kG/cm² - Góc nội ma sát  : 33 - Kết quả thí nghiệm SPT : 47 búa/30cm 6. Lớp 6: Cát thơ lẫn cuội sỏi, bề dày 21.5m. Lớp 6 là lớp cát thơ lẫn cuội sỏi chặt, có khả năng chịu tải lớn, tính năng xây dựng tốt, biến dạng lún nhỏ, chiều dày lớp đất lớn (21,5m) và chưa kết thúc trong phạm vi lỗ khoan 60m. Do đó đáng tin cậy làm nền cho các cơng trình cao tầng. Các chỉ tiêu cơ lý: - Độ ẩm tự nhiên W : 13.59% - Dung trọng tự nhiên w  : 2.64 G/cm³ - Dung trọng khơ k  : 2.01 G/cm³ - Dung trọng đẩy nổi dn  : 1.076 G/cm³ - Khối lượng riêng  : 2.67 G/cm³ - Độ bão hòa G : 89.56% - Giới hạn chảyW L : -% - Giới hạn dẻo W P : -% - Độ sệt B : 0 - Mơ đun đàn hồi : 400 kG/cm² - Lực kết dính c : 0.2 kG/cm² - Góc nội ma sát  : 35 - Kết quả thí nghiệm SPT : 65 búa/30cm 1.2. Lựa chọn giải pháp nền móng - Thiết kế nhà cao tầng, khơng chỉ việc lựa chọn kết cấu chịu lực chính bên trên, là quan trọng, mà các giải pháp về nền móng bên dưới cũng được quan tâm khơng kém. Sự lựa chọn loại móng có ý nghĩa quyết định đối với tồn bộ cơng trình ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2005 GVHD :ThS .NGUYỄN VĂN GIANG SVTH: TRIỆU HOÀNG PHƯƠNG 131 và phải xét đến nhiều nhân tố như: điều kiện địa chất nền, tính khả thi về mặt kỹ thuật, về mặt an tồn, về tốc độ thi cơng nhanh, về mơi trường, kinh tế và xã hội… - Do đặc điểm nhà cao tầng là cao, do đó tải trọng lớn và tập trung, mặt khác trọng tâm cơng trình cách mặt đất tự nhiên khá lớn nên rất nhạy cảm đối với nghiêng lệch, khi chịu tải trọng ngang sẽ tạo ra moment gây lật cơng trình cực lớn. Vì vậy chọn giải pháp móng sâu, cụ thể là móng cọc cho nhà cao tầng là rất hợp lý. Ở đây có ba phương án móng sâu, cụ thể là phương án móng sâu phù hợp với các cơng trình cao tầng: móng cọc ép, móng cọc barrette và móng cọc khoan nhồi. 1.2.1. Móng cọc ép - Cọc có giá thành rẻ, dễ kiểm tra chất lượng của từng đoạn cọc được thử dưới lực ép. Xác định được sức chịu tải của cọc ép qua lực ép cuối cùng . - Nhược điểm của cọc ép kích thước và sức chịu tải của cọc bị hạn chế do tiết diện cọc, chiều dài cọc khơng có khả năng mở rộng và phát triển tới độ sâu cần thiết kế vì thế mà cần phải nối các đoạn cọc với nhau sẽ làm giảm sức chịu tải của cọc, thiết bị thi cơng cọc bị hạn chế so với các cơng nghệ khác, thời gian thi cơng kéo dài … 1.2.2. Móng cọc barette Trên thế giới, cọc barette đã được sử dụng phổ biến khi xây dựng các nhà cao tầng, đặc biệt cơng trình có sử dụng tầng hầm và tường vây. Ở Việt Nam, trong những năm gần đây, một số cơng trình cũng đã sử dụng cọc barette cho giải pháp nền móng - Tuy nhiên giá thành cho móng cọc barette còn khá cao, thiếu thiết bị thi cơng và trình độ thi cơng cũng phụ thuộc vào các chun gia nước ngồi. Nước ta chưa có đơn vị thi cơng nào có thể thi cơng cọc barette hồn tồn độc lập vì vậy tính phổ biến của các loại cọc này ở nước ta là chưa cao. Vì các lý do trên nên ta khơng chọn phương án này cho móng của cơng trình. 1.2.3. Móng cọc khoan nhồi Loại cọc này có những ưu điểm sau đây: - Sức chịu tải của mỗi cọc đơn lớn, có thể đạt hàng nghìn tấn khi chơn ở độ sâu lớn. - Cọc khoan nhồi có thể xun qua các tầng đất cứng ở độ sâu lớn. - Số lượng cọc cho mỗi móng ít, phù hợp cho mặt bằng có diện tích nhỏ. - Khơng gây tiếng ồn đáng kể như khi thi cơng cọc. - Phương pháp thi cơng cọc là khoan nên khơng gây chấn động cho các cơng trình lân cận. Bên cạnh đó, cọc khoan nhồi có những nhược điểm đáng kể đến như sau: - Giá thành cao do kỹ thuật thi cơng phức tạp. - Khi thi cơng cọc dễ bị sập thành hố khoan. - Cơng nghệ thi cơng đòi hỏi kỹ thuật cao, các chun gia có kinh nghiệm. - Ma sát bên thân cọc có phần giảm đi đáng kể so với cọc ép do cơng nghệ tạo lỗ. - Chất lượng cọc bê tơng khơng cao, do khơng kiểm sốt được trong q trình thi cơng như đổ bê tơng khơng có đầm được. ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2005 GVHD :ThS .NGUYỄN VĂN GIANG SVTH: TRIỆU HOÀNG PHƯƠNG 132 Kết luận: - Lựa chọn giải pháp cọc đúc sẵn hay cọc khoan nhồi cho cơng trình cần dựa trên việc so sánh các chỉ tiêu kinh tế, kỹ thuật thực tế của các phương pháp. Tuy nhiên, trong khn phổ đồ án tốt nghiệp, dựa vào tải trọng tác dụng lên cơng trình, dựa vào điều kiện địa chất cơng trình, ta chọn cả hai phương án cọc ép và cọc khoan nhồi là phương án tối ưu để thiết kế nền móng cho cơng trình. CHƯƠNG 2. PHƯƠNG ÁN MĨNG CỌC ÉP 2.1. Nội lực móng TẦNG ĐIỂM Load N (daN) Q (daN) M (daN.m) TRỆT 1 COMB1 1267.7 232424 1500.98 TRỆT 1 COMB2 -6673 149295 -16930 TRỆT 1 COMB3 7957.8 204811 18637.7 TRỆT 1 COMB4 -3944 209641 -10931 TRỆT 1 COMB5 6184.9 248075 13693 TRỆT 2 COMB1 51.22 304000 164.58 TRỆT 2 COMB2 -9786 211271 -24233 TRỆT 2 COMB3 9831.5 209975 24454.1 TRỆT 2 COMB4 -6746 297444 -16702 TRỆT 2 COMB5 6834.6 296547 17004.8 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2005 GVHD :ThS .NGUYỄN VĂN GIANG SVTH: TRIỆU HOÀNG PHƯƠNG 133 TRỆT 3 COMB1 -312.2 330895 -246.8 TRỆT 3 COMB2 -11593 226641 -30121 TRỆT 3 COMB3 11201 231944 29886.4 TRỆT 3 COMB4 -8189 321448 -21000 TRỆT 3 COMB5 7590.9 325119 20544 TRỆT 4 COMB1 -1007 228499 -1056 TRỆT 4 COMB2 -9050 203466 -22968 TRỆT 4 COMB3 8111.5 143944 21928.4 TRỆT 4 COMB4 -6806 245555 -16483 TRỆT 4 COMB5 5075.2 204347 14599.7 Bảng 2.1 - Giá trị nội lực móng. Cột Trường hợp tải Tổ hợp N tt M tt Q tt (daN) (daN.m) (daN) C1 (N max ,M tu ,Q tu ,) COMB5 248075 13693 6184.9 (M max ,N tu ,Q tu ) COMB3 204811 18638 7957.8 N tu ,M min ,Q tu COMB5 248075 13693 6184.9 C2 (N max ,M tu ,Q tu ,) COMB1 304000 164.58 51.22 (M max ,N tu ,Q tu ) COMB3 209975 24454 9831.5 N tu ,M min ,Q tu COMB1 304000 164.58 51.22 C3 (N max ,M tu ,Q tu ,) COMB1 330895 -246.8 -312.2 (M max ,N tu ,Q tu ) COMB3 231944 29886 11201 N tu ,M min ,Q tu COMB1 330895 -246.8 -312.2 C4 (N max ,M tu ,Q tu ,) COMB4 245555 -16483 -6806 (M max ,N tu ,Q tu ) COMB2 203466 -22968 -9050 N tu ,M min ,Q tu COMB4 245555 -16483 -6806 Bảng 2.2 - Thống kê cặp nội lực trục C (Đơn vị daN-m) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2005 GVHD :ThS .NGUYỄN VĂN GIANG SVTH: TRIỆU HOÀNG PHƯƠNG 134 Trong đó : n: hệ số vượt tải, lấy n = 1.15. N o tc = tt N n Cột Trường hợp tải Tổ hợp N tc M tc Q tc (daN) (daN.m) (daN) C1 (N max ,M tu ,Q tu ,) COMB5 215717 11907 5378.1 C2 (N max ,M tu ,Q tu ,) COMB1 264348 143.11 44.539 C3 (N max ,M tu ,Q tu ,) COMB1 287735 -214.6 -271.5 C4 (N max ,M tu ,Q tu ,) COMB4 213526 -14333 -5918 Bảng 2.3 - Tổ hợp tải lớn nhất Các cặp tải trọng:  (M max ,N tu ,Q tu ) => móng chịu tải lệch tâm lớn  (M min ,N tu ,Q tu ) => móng chịu tải lệch tâm lớn (ngược dấu với cặp 1)  (N max ,M tu ,Q tu ) => móng chịu nén lớn nhất - Móng làm việc chịu nén là chủ yếu vì vậy ta tính với cặp (N max ,M tu ,Q tu ) rồi kiểm tra với hai cặp còn lại. 2.2. Tính móng M1 (cột C-1) 2.2.1. Nội lực và sơ bộ cọc a. Nội lực - Giá trị tính tốn N tt 248075 (daN) M tt 13693 (daN.m) Q t t 6184.87 (daN) Bảng 2.4 - Giá trị nội lực tính tốn - Giá trị tính tiêu chuẩn: N tc 215717.3 (daN) M tc 11906.96 (daN.m) Q tc 5378.148 (daN) Bảng 2.5 - Giá trị nội lực tiêu chuẩn b. Chọn chiều sâu chơn móng - Chọn chiều sâu chơn móng thỏa điều kiện làm việc của móng cọc đài thấp (nghĩa là thỏa điều kiện cân bằng tải ngang và áp lực bị động) Giả sử móng được chơn trong lớp đất thứ 1 - Giả sử chọn bề rộng đài móng B đ = 2m. [...]... NGHIỆP KSXD KHÓA 2005 GIANG GVHD :ThS NGUYỄN VĂN Hình 2.1 - Mặt cắt ngang của cọc 2.2.2 Xác định sức chịu tải của cọc 2.2.2.1 Xác định sức chịu tải của cọc theo điều kiện vật liệu QVL   ( Rn Fb  Ra Fa ) Trong đó  Rn - Cường độ nén tính tốn của bêtơng  Fc - Diện tích tiết diện ngang của cọc  Ra - Cường độ tính tốn của thép  Fa - Diện tích cốt thép dọc trong cọc   - hệ số uốn dọc, được xác định dựa... tại tâm móng được tính theo cơng thức: S= 0 E gl zi h i (2.33) Trong đó : - E =1400000 daN/m2 : Modul biến dạng của lớp đất thứ 4 - Theo TCVN 15-70 :  i  0,8 cho mọi loại đất SVTH: TRIỆU HOÀNG PHƯƠNG 147 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2005 GIANG GVHD :ThS NGUYỄN VĂN Từ (2.35) => S = 1.38 cm < Sgh = 8 cm => Thỏa điều kiện lún cho phép 2.2.6 Xác định chiều cao của đài và tính thép đài cọc 2.2.6.1 Xác định. .. tại tâm móng được tính theo cơng thức: S= 0 E gl zi h i Trong đó : - E = 1400000 daN/m2 : Mơ đun biến dạng của lớp đất thứ 4 - Theo TCVN 15-70 :  i  0,8 cho mọi loại đất Từ (2.35) => S =1.5 cm < Sgh = 8 cm => Thỏa điều kiện lún cho phép 2.3.5 Xác định chiều cao và tính thép đài cọc 2.3.5.1 Xác định chiều cao đài + Để đảm bảo điều kiện chọc thủng qua đài, chiều cao làm việc của đài ho được xác định. .. móng M-1 (cột C-1) SVTH: TRIỆU HOÀNG PHƯƠNG 150 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2005 GIANG GVHD :ThS NGUYỄN VĂN Cọc tiết diện 35x35 (cm), chiều dài 21 m Do đó khả năng chiu tải cọc giống với cọc móng M-1 - Từ các kết quả trên ta có sức chịu tải của cọc thi cơng bằng phương pháp ép [ P ] = min( Pvl ; Qa' ; Qa ) = Qa = 93749 daN 2.3.2 Xác định số lượng cọc và bố trí cọc Để các cọc ít ảnh hưởng lẫn nhau, có...  m fi fi li  (daN/m) 7000.00 9526.00 2718.00 2774.00 1111.20 8726.00 9062.00 9028.00 9776.00 8140.00 4100.00 64961 Bảng 2.6 - Bảng xác định sức chịu tải do ma sát xung quanh cọc Trong đó: hi bề dày mỗi lớp đất phân tố, Zi chiều sâu lớp đất trung của mỗi lớp - Xác định qp bằng cách tra bảng A.1 – TCVN 205 : 1998 :Ta có mũi cọc tì vào lớp cát chặt vừa Zmũi = 21.5 m,  Suy ra : qp = 3290 kN/m2 = 329000... Từ (*),(**) trên ta có sức chịu tải của cọc thi cơng bằng phương pháp ép là : [ P ] = min( Pvl ; Qa' ; Qa ) = Qa = 93749 daN SVTH: TRIỆU HOÀNG PHƯƠNG 140 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2005 GIANG GVHD :ThS NGUYỄN VĂN 2.2.3 Xác định số lượng cọc và bố trí cọc - Để các cọc ít ảnh hưởng lẫn nhau, có thể coi là cọc đơn thì các cọc được bố trí sao cho khoảng cách các tim cọc > 3d = 1.05m (d: đường kính cọc... 13693 + 6184.87  1.5 = 26062.74 daN.m (2.15) - Tổng tải thẳng đứng tại đáy đài: Ntt = Ntt0 + Gđ = 248075+22264 = 270339 daN * Xác định tải trọng tác dụng lên đầu cọc: - Tải trọng truyền xuống cọc vì Mx= 0 ta có cơng thức sau: SVTH: TRIỆU HOÀNG PHƯƠNG 141 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2005 GIANG GVHD :ThS NGUYỄN VĂN Pmax M tt N tt 270339 26062  0.725 y   76572daN   x = 2 2 max nc  xi 4  0.725   4... đó: + xi: Là khoảng cách từ cọc đến tâm của đài cọc + nc: Số lượng cọc của đài cọc Cọc số 1 xi -0.725 Xi² 0.53 Pi 58597 2 3 4 0.725 -0.725 0.725 0.53 0.53 0.53 76572 58597 76572 Bảng 2.7 - Phản lực đầu cọc Pmax = 76572 daN < Qa =91849 daN Pmin = 58597 daN > 0 => cọc làm việc chịu nén =>Thỏa diều kiện (2.16) 2.2.5 Kiểm tra ứng suất dưới mũi cọc 2.2.5.1 Kiểm tra ổn định nền dưới mũi cọc + Điều kiện ứng... (2.17) tc  min > 0 + Góc ma sát trong trung bình theo chiều dài cọc lc Lớp đất Lớp 1 Lớp 2 Lớp 3 Lớp 4 Góc ma sát trong jII(độ) 24 16 18 28 Chiều dày lớp đất h (m) 4.2 4.8 8 3 Bảng 2.8 - Chiều dài cọc qua các lớp đất tb   l l i i i  24  4.2  16  4.8  18  8  28  3  20.3 4.2  4.8  8  3 SVTH: TRIỆU HOÀNG PHƯƠNG (2.18) 142 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2005 GIANG Góc truyền lực   GVHD... Moment tiêu chuẩn tương ứng trọng tâm đáy khối móng qui ước tc tc M qu  M o  Q tc hm  lc  = 11906.96+5378.15  21.5 = 130226.2 daN.m (2.26) - Ứng suất lớn nhất và nhỏ nhất ở đáy khối móng qui ước tc  max, min  tc N qu Bqu  Lqu  tc M qu w = 869114 130226.2   (38011; 26770) daN / m 2 (2.27) 5.18  5.18 23.17 SVTH: TRIỆU HOÀNG PHƯƠNG 144 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KSXD KHÓA 2005 GIANG Trong đó : w  Bqu . TRÌNH  PHẦN NỀN MĨNG ( 50%) ĐỀ TÀI : THIẾT KẾ TRUNG TÂM GIÁM ĐỊNH HÀNG HĨA TP. HCM GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN : Th.S NGUYỄN. kG/cm² - Lực kết dính c : 0.2 kG/cm² - Góc nội ma sát  : 35 - Kết quả thí nghiệm SPT : 65 búa/30cm 1.2. Lựa chọn giải pháp nền móng - Thiết kế nhà cao