Đồ án tổng hợp hệ điện cơ Đề tài : Xây dựng mô hình mô phỏng cầu chỉnh lưu Thyristor 3 pha đối xứng: Chương I .Giới thiệu chung về chỉnh lưu cầu 3 pha Thyristor 3 pha đối xứng I.1 Thyristor : ( SCR- SILICON CONTROLLED RECTIFIER ) Hình 1.1 I.1 Cấu tạo (Hình 1.1) : Thyristor gồm 3 lớp PN nối vào mạch ngoài thông qua 3 cổng : điện cực A (Anode) ,điện cực C (Cathode) , điện cực G (Gate) . Về mặt lý thuyết tồn tại cấu trúc Thyristor NPNP và PNPN , nhưng trong thực tế chỉ phát triển loại SCR PNPN . Sơ đồ thay thế của SCR bằng Transistor_BJT được trình bày như hình vẽ trên . Giả sử điện áp A dương hơn so với điện áp đặt vào cực K của SCR đồng thời đưa 1 xung dòng I G vào cực G , K transistor NPN dẫn . Dòng điện dẫn tiếp tục qua cực E – B của Transistor PNP .Các transistor này tiếp tục dẫn ngay cả dòng i G xuống bằng không .Dòng qua Colector của transistor này đồng thời qua cực Badơ của transistor thứ hai .Dòng qua colector của transistor này cũng chính là dòng qua Badơ của transistor khác .Các transistor này sẽ cùng nhau duy trì trạng thái đóng. Các tính chất và trạng thái cơ bản : +, Nếu SCR bị ngắt thì hiệu điện thế giữa A và K có thể dương tức là SCR có thể bị ngắt hoặc có thể điện áp âm hơn so với so với K => trạng thái nghịch . Để SCR chuyển từ trạng thái khóa sang trạng thái mở cần thỏa mãn hai điều kiện : Hiệu điện áp giữa A và K là dương Có xung kích mở (dòng kích mở i G ) > 0 Tạ Quang Long ĐTĐ46ĐH1 1 Đồ án tổng hợp hệ điện cơ +,Hiện tượng ngắt ở SCR:Quá trình chuyển từ trạng thái mở sang trạng thái khóa => Quá trình này gồm hai giai đoạn : Giai đoạn 1: Giai đoạn làm dòng thuận triệt tiêu bằng cách tay đặt một điện áp âm vào hai cực A-K Giai đoạn 2: Giai đoạn khôi phục khả năng khóa của SCR . Sau khi dòng thuận bị triệt tiêu , cần có một khoảng thời gian để chuyển SCR về trạng thái khóa chắc chắn Đặc tính VA : Đặc tính VA ngõ ra : Quan hệ giữa điện áp và dòng điện đi qua giữa hai cực tính A – K của SCR được trình bày ở hình 1.2 như sau : Hình 1.2 Đặc tính ngõ vào quan hệ giữa điện áp và dòng điều khiển đưa vào chân G . Đặc tính VA gồm 3 nhánh : +,Nhánh thuận (1) : SCR ở trạng thái mở .Độ sụt áp giữa A-K nhỏ không đáng kể +,Nhánh nghịch (3) : Giống như Diode +,Nhánh khóa (2) : ứng với trạng thái khóa .Nếu dòng i G = 0 thì nhánh khóa tương tự như nhánh nghịch thay vì điện trở r R thì ở đây là điện trở r D (differential block resistance) .Tương tự ta có điện áp đóng U B0 thay vì U BR . Khi điện áp đạt tới U B0 SCR không bị phá hỏng mà sẽ bị đóng (chuyển từ trạng thái khóa sang trạng thái mở ) . Khi i G thay đổi , tùy thuộc vào độ lớn của i G mà điện thế khóa thay đổi theo (điện thế khóa giảm khi i G tăng) . Hiện tượng SCR dẫn điện do tác dụng điện vượt quá U B0 (i G =0) là sự cố gây ra do độ quá điện áp xuất hiện trên lưới . Thông thường ,ta đóng xung dòng qua mạch G_K .Điện trở thuận r T và điện áp thuận U T0 được định nghĩa tương tự Tạ Quang Long ĐTĐ46ĐH1 2 Đồ án tổng hợp hệ điện cơ ==================================================== như trường hợp của diode .Khác với diode ,các nhánh thuận không bắt đầu với từ góc mở Zero của hệ trục mà bắt đầu từ giá trị i H (holding current) dòng duy trì ở trạng thái dẫn .Nếu giá trị dòng giảm nhỏ hơn i H thì SCR trở về trạng thái khóa ,ngay sau khi đóng SCR trước khi dòng cổng i G tắt ,đòi hỏi dòng thuận phải đạt đến hoặc vượt hơn giá trị dòng chốt i L , i L > i H Hình 1.3 Để đóng SCR thì khoảng đầu mỗi xung dòng kích phải có giá trị đủ lớn.Dạng xung dòng thường sử dụng để kích mở SCR có dạng như trên hình1.3. Do tính chất của lớp nghịch không tốt nên không được phép để xuất hiện trên nó một điện thế âm dù chỉ rất nhỏ .Khi SCR đang ở trạng thái nghịch việc kích vào cổng G sẽ làm tăng dòng nghịch một cách vô ích .Các xung điều khiển được truyền đến SCR nhờ các BAX ( biến áp xung) .Nhiệm vụ của nó là cách li mạch nguồn và mạch điều khiển . Khi sử dụng các biến áp xung ,càn phải giải quyết vấn đề làm tắt nhanh dòng từ hóa khi xung bị ngắt nếu không thì dòng từ hóa không ngừng tăng lên sau mỗi lần đưa xung vào ) và vấn đề bảo vệ lớp cổng của SCR trước điện áp nghịch Các tính chất động : Tác dụng điện áp khóa U V (hoặc U D ) ; về bản chất đó là tác dụng của điện áp nghịch lên lớp bán dẫn .Lúc đó nó hoạt động như một tụ điện điện áp của nó phụ thuộc vào điện dung của tụ và phụ thuộc điện áp đặt vào y V C V dU d(C.U ) dC i = =U . +C. dt dt dt Theo phương trình trên , dòng i C đạt giá trị lớn khi y dU dt giả sử C=const .Bởi vì một đường dẫn của i C trùng với đường dẫn của mạch kích cổng nên có atacs dụng như đóng kích và làm đóng SCR ngoài ý muốn . Vì thế người ta giới hạn độ dốc của u V đến giá trị : V crit max du Su = dt    ÷   Tạ Quang Long ĐTĐ46ĐH1 3 Đồ án tổng hợp hệ điện cơ ==================================================== Việc đóng SCR không xảy ra khi xung dòng i G vào cổng . Đầu tiên dòng dẫn i V đi qua một phần nhỏ của tiết diện của SCR ở chỗ nối với cổng G . Sau đó diện tích dẫn này tăng dần lên của tiết diện phiến bán dẫn , điện áp khóa giảm dần . Đối với SCR thông thường thời gian đóng điện t gt ở trong khoảng 3÷10µs . Kho dòng i V tăng quá nhanh chỉ có phần nhỏ tiết diện xung quanh cực G dẫn điện và dẫn đến quá tải , có thể làm tăng nhiệt độ lên đến giá trị phá hỏng linh kiện . Vì thế độ tăng của dòng i V được giới hạn bởi V crit max di Si = dt    ÷   Quá trình ngắt SCR được trình bày ở hình 1.4 : Hình 1.4 .Quá trình ngắt SCR Giai đoạn đầu diễn ra tương tự như ngắt đối với Diode . Thời gian phụ hồi Tạ Quang Long ĐTĐ46ĐH1 4 Đồ án tổng hợp hệ điện cơ tính nghịch t rr điện tích chuyển mạch Q r (lớn hơn đối với SCR) . Sau thời gian phục hồi điện trở nghịch của các lớp của các lớp J 1 và J 3 nhưng quá trình ngắt vẫn chưa kết thúc cần một khoảng thời gian nữa để phục hồi khả năng khóa tức là phục hồi điện trở nghịch của lớp J2 . Vì vậy ta định nghĩa thêm t q là khoảng thời gian tối thiểu cần thiết mà SCR cần duy trì điện áp ngược để khóa chắc chắn ,nó bắt đầu khi dòng điện thuận trở về Zero cho đến khi điện áp khóa tác dụng trở lại mà không làm cho SCR đóng lại Nếu ta tác dụng điện áp khóa lên sớm hơn khoảng thời gian khóa t q này , SCR có thể đóng ngoài ý muốn mặc dù chưa có xung điều khiển đưa đến . Thời gian ngắt phụ thuộc vào : nhiệt độ chất bán dẫn ,dòng bị ngắt ,tốc độ giảm dòng và điện áp nghịch . Các SCR có t q trong khoảng vài µs đến vài trăm µs Các thông số của SCR : Công suất tổn hao lúc đóng ngắt lúc quá điện áp do quá trình chuyển mạch : S Ucrit ,S Icrit .Quá điện áp do quá trình chuyển mạch có thể được giới hạn bằng mạch RC cuộn kháng bảo vệ V di dt kết hợp với mạch RC (mắc song song với SCR ) giới hạn độ dốc V du dt Điện áp nghịch cực đại có thể lặp lại u RRM và điện thế khóa u DRM Khả năng làm mát cho SCR Khả năng chịu quá tải dòng ,áp Ví dụ : Tạ Quang Long ĐTĐ46ĐH1 5 Đồ án tổng hợp hệ điện cơ I.2. Giới thiệu về quá trình chỉnh lưu Để cấp nguồn cho tải một chiều, chúng ta cần thiết kế các bộ chỉnh lưu với mục đích biến đổi năng lượng điện xoay chiều thành một chiều. Các loại bộ biến đổi này có thể là chỉnh lưu không điều khiển và chỉnh lưu có điêu khiển. Với mục đích giảm công suất vô công, người ta thường mắc song song ngược với tải một chiều một điôt (loại sơ đồ này được gọi là sơ đồ có điôt ngược). Trong các sơ đồ chỉnh lưu có điôt ngược, khi có và không có điều khiển, năng lượng được truyền từ phía lưới xoay chiều sang một chiều, nghĩa là các loại chỉnh lưu đó chỉ có thể làm việc ở chế độ chỉnh lưu. Các bộ chỉnh lưu có điều khiển, không điôt ngược có thể trao đổi năng lượng theo cả hai chiều. Khi năng lượng truyền từ lưới xoay chiều sang tải một chiều, bộ nguồn làm việc ở chế độ chỉnh lưu, khi năng lượng truyền theo chiều ngược lại (nghĩa là từ phía tải một chiều về lưới xoay chiều) thì bộ nguồn làm việc ở chế độ nghịch lưu trả năng lượng về lưới. Theo dạng nguồn cấp xoay chiều, chúng ta có thể chia chỉnh lưu thành một hay ba pha. Các thông số quan trọng của sơ đồ chỉnh lưu là: dòng điện và điện áp tải; dòng điện chạy trong cuộn dây thứ cấp biến áp; số lần đập mạch trong một chu kỳ. Dòng điện chạy trong cuộn dây thứ cấp biến áp có thể là một chiều, hay xoay chiều, có thể phân loại thành sơ đồ có dòng điện biến áp một chiều hay, xoay chiều. Số lần đập mạch trong một chu kỳ là quan hệ của tần số sóng hài thấp nhất của điện áp chỉnh lưu với tần số điện áp xoay chiều .Theo hình dạng các sơ đồ chỉnh Tạ Quang Long ĐTĐ46ĐH1 6 ỏn tng hp h in c lu, vi chuyn mch t nhiờn chỳng ta cú th phõn loi chnh lu thnh cỏc loi s sau. 1. Chnh lu mt na chu k : S hỡnh 2.1: Hỡnh 2.1 S chnh lu mt na chu kỡ súng in ỏp ra mt chiu s b giỏn on trong mt na chu k khi in ỏp anod ca van bỏn dn õm, do vy khi s dng s chnh lu mt na chu k, chỳng ta cú cht lng in ỏp xu, tr s in ỏp ti trung bỡnh ln nht c tớnh : U do = 0,45.U 2 Vi cht lng in ỏp rt xu v cng cho ta h s s dng bin ỏp xu: S ba = 3,09.U d .I d . 2. Chnh lu c chu k vi bin ỏp cú trung tớnh.(Hỡnh 2.2) Theo hỡnh dng s , thỡ bin ỏp phi cú hai cun dõy th cp vi thụng s ging ht nhau, mi na chu k cú mt van dn cho dũng in chy qua. Cho nờn c hai na chu k súng in ỏp ti trựng vi in ỏp cun dõy cú van dn .Trong sơ đồ này điện áp tải đập mạch trong cả hai nửa chu kỳ, với tần số đập mạch bằng hai lần tần số điện áp xoay chiều S : Hỡnh 2.2 Chnh lu c chu kỡ vi bin ỏp cú trung tớnh in ỏp trung bỡnh trờn ti, khi ti thun tr dũng in giỏn on c tớnh: U d = U do .(1+cos)/2 U do : in ỏp chnh lu khi khụng iu khin v U d0 = 0,9.U2 T Quang Long T46H1 7 0 0 1 1 2 2 3 3 4 4 5 5 U2 R L T U1 T2 U1 0 0 1 1 2 2 3 3 4 4 5 5 R U2 U2 T1 L Đồ án tổng hợp hệ điện cơ α : Góc mở van Khi tải điện cảm lớn dòng điện, điện áp tải liên tục, lúc này điện áp U d = U do .cosα Trong các sơ đồ chỉnh lưu thì loại sơ đồ này có điện áp ngược của van phải chịu là lớn nhất Mỗi van dẫn thông trong một nửa chu kỳ, do vậy dòng điện mà van bán dẫn phải chịu tối đa bằng 1/2 dòng điện tải , trị hiệu dụng của dòng điện chạy qua van I hd = 0,71.I d . So với chỉnh lưu nửa chu kỳ, thì loại chỉnh lưu này có chất lượng điện áp tốt hơn. Dòng điện chạy qua van không quá lớn, tổng điện áp rơi trên van nhỏ. Tuy vậy việc chế tạo biến áp có hai cuộn dây thứ cấp giống nhau, mà mỗi cuộn chỉ làm việc có một nửa chu kỳ, làm cho việc chế tạo biến áp phức tạp hơn và hiệu suất sử dụng biến áp xấu hơn, mặt khác điện áp ngược của các van bán dẫn phải chịu có trị số lớn nhất 3. Chỉnh lưu cầu một pha. Sơ đồ Hình 2.3 Sơ đồ chỉnh lưu cầu một pha Chỉnh lưu cầu một pha có chất lượng điện áp ra hoàn toàn giống như chỉnh lưu cả chu kỳ với biến áp có trung tính . Trong sơ đồ này dòngđiện chạy qua van giống như chỉnh lưu 2 nửa chu kì có điểm trung tính biến áp nhưng điện áp ngược van phải chịu nhỏ hơn U nv = √2.U 2 Tạ Quang Long ĐTĐ46ĐH1 8 nv 2 U =2 2U T4 T1 U2 T3 L T2 0 0 1 1 2 2 3 3 4 4 5 5 R Đồ án tổng hợp hệ điện cơ 4. Chỉnh lưu tia ba pha. Sơ đồ : Hình 2.4 .Sơ đồ chỉnh lưu hình tia 3 pha Điện áp trung bình của sơ đồ với tải thuần trở với chế độ dòng liên tục : U d = U do .cosα Trong đó U d0 = 1,17.U 2f (U 2f : điện áp pha thứ cấp máy biến áp ) Điện áp trung bình của sơ đồ với tải thuần trở với chế độ dòng gián đoạn : d0 d U π U = . 1+sin -α 3 3      ÷       So với chỉnh lưu một pha, thì chỉnh lưu tia ba pha có chất lượng điện một chiều tốt hơn, biên độ điện áp đập mạch thấp hơn, thành phần sóng hài bậc cao bé hơn, việc điều khiển các van bán dẫn trong trường hợp này cũng tương đối đơn giản. Với việc dòng điện mỗi cuộn dây thứ cấp là dòng một chiều, nhờ có biến áp ba pha ba trụ mà từ thông lõi thép biến áp là từ thôngxoay chiều không đối xứng làm cho công suất biến áp phải lớn (xem hệ số công suất bảng 2), nếu ở đây biến áp được chế tạo từ ba biến áp một pha thì công suất các biến áp còn lớn hơn nhiều. Khi chế tạo biến áp động lực các cuộn dây thứ cấp phải được đấu Υ với dây trung tính phải lớn hơn dây phaKhi tải điện cảm (nhất là điện cảm lớn) dòng điện, điện áp tải là các đường cong liên tục, nhờ năng lượng dự trữ trong cuộn dây đủ lớn để duy trì dòng điện khi điện áp đổi dấu 5. Chỉnh lưu tia sáu pha Tạ Quang Long ĐTĐ46ĐH1 9 T1 B T2 C T3 A 0 0 1 1 2 2 3 3 4 4 5 5 R L Đồ án tổng hợp hệ điện cơ a, b, Hình 2.5 Chỉnh lưu tia sáu pha. a Sơ đồ động lực; b đường cong điện áp tải. Sơ đồ chỉnh lưu tia ba pha ở trên có chất lượng điện áp tải chưa thật tốt lắm. Khi cần chất lượng điện áp tốt hơn chúng ta sử dụng sơ đồ nhiều pha hơn. Một trong những sơ đồ đó là chỉnh lưu tia sáu pha. Sơ đồ động lực mô tả trên hình a.Sơ đồ chỉnh lưu tia sáu pha được cấu tạo bởi sáu van bán dẫn nối tới biến áp ba pha với sáu cuộn dây thứ cấp, trên mỗi trụ biến áp có hai cuộn giống nhau và ngược pha. Điện áp các pha dịch nhau một góc là 60 0 như mô tả trên hình 2.5b. Dạng sóng điện áp tải ở đây là phần dương hơn của các điện áp pha với đập mạch bậc sáu. Với dạng sóng điện áp như trên, ta thấy chất lượng điện áp một chiều được coi là tốt nhất so với sơ đồ khác, thì ở chỉnh lưu tia sáu pha dòng điện chạy qua van bán dẫn bé nhất . Theo dạng sóng điện áp ra (phần nét đậm trên giản đồ hình b) chúng ta thấy rằng mỗi van bán dẫn dẫn thông trong khoảng 1/6 chu kỳ. So với các sơ đồ khác, thì ở chỉnh lưu tia sáu pha dòng điện chạy qua van bán dẫn bé nhất. Do đó sơ đồ chỉnh lưu tia sáu pha rất có ý nghĩa khi dòng tải lớn. Trong trường hợp đó chúng ta chỉ cần có van nhỏ có thể chế tạo bộ nguồn với dòng tải lớn.Theo dạng sóng điện áp ra (phần nét đậm trên giản đồ hình 2.5 b) chúng ta thấy rằng mỗi van bán dẫn dẫn thông trong khoảng 1/6 chu kỳ. So với các sơ đồ Tạ Quang Long ĐTĐ46ĐH1 10 t A B CA* B*C* A * * 0 0 1 1 2 2 3 3 4 4 5 5 R 0 0 1 1 2 2 3 3 4 4 5 5 L * T1 B T2 C T3 T4 A* T5 B* T6 C* [...]... khác, thì ở chỉnh lưu tia sáu pha dòng điện chạy qua van bán dẫn bé nhất Do đó sơ đồ chỉnh lưu tia sáu pha rất có ý nghĩa khi dòng tải lớn Trong trường hợp đó chúng ta chỉ cần có van nhỏ có thể chế tạo bộ nguồn với dòng tải lớn 6 .Chỉnh lưu cầu 3 pha đối xứng : Sơ đồ chỉnh lưu cầu ba pha điều khiển đối xứng hình a có thể coi như hai sơ đồ chỉnh lưu tia ba pha mắc ngược chiều nhau, ba Tiristo T1,T3,T5 tạo... 0.5 0.4 0 .3 0.2 0.1 0 0 0.005 0.01 0.015 0.02 0.025 0. 03 0. 035 0.04 Hình 3. 5 Hệ điện áp đồng bộ sau khi đi qua khối đồng bộ Thực chất bộ chỉnh lưu cầu 3 pha được xây dựng bộ chỉnh lưu cầu 1 pha : Chức năng các chân của “IC TCA”được xây dựng từ matlab Am : Chỉnh biên độ xung răng cưa Sync : Tín hiệu chân đồng bộ đưa tín hiệu nguồn cần đồng bộ vào Ctr : Chân điều khiển Đầu ra : +,TT : Nối với Thyristor. .. ngược chiều nhau, ba Tiristo T1,T3,T5 tạo thành một chỉnh lưu tia ba pha cho điện áp (+) tạo thành nhóm anod, còn T2,T4,T6 là một chỉnh lưu tia cho ta điện áp âm tạo thành nhóm catod, hai chỉnh lưu này ghép lại thành cầu ba pha Hình a.Theo hoạt động của chỉnh lưu cầu ba pha điều khiển đối xứng, dòng điện chạy qua tải là dòng điện chạy từ pha này về pha kia, do đó tại mỗi thời điểm cần mở Tiristo chúng... bản d,Khi góc mở α =900 Tạ Quang Long ĐTĐ46ĐH1 13 Đồ án tổng hợp hệ điện cơ ==================================================== Chương II Mô phỏng sơ đồ chỉnh lưu cầu 3 pha không đối xứng với Matlab – Simulink 1 Sơ đồ khối của quá trình chỉnh lưu nói chung: §ång pha T¹o xung So s¸nh KhuyÕch ®¹i xung M¹ch van c«ng suÊt TÝn hiÖu ®Æt Hình 3. 1 +, Khâu đồng pha có nhiệm vụ nhận dạng điểm không của nguồn... của chỉnh lưu cầu ba pha điều khiển đối xứng như đã nói trên là cần phải mở đồng thời hai van theo đúng thứ tự pha, do đó gây không ít khó khăn khi chế tạo vận hành và sửa chữa Sơ đồ : T2 T1 T4 T3 T6 T5 R L Uf A B C A A a, B C A 4 5 3 2 1 0 Ud Uf 4 Ud b, Tạ Quang Long ĐTĐ46ĐH1 d 12 5 3 2 1 0 Đồ án tổng hợp hệ điện cơ ==================================================== Hình 2.6 Sơ đồ chỉnh lưu cầu 3 pha. .. Kết quả mô phỏng : 1 0.8 0.6 0.4 0.2 0 0 0.005 0.01 0.015 0.02 0.025 0. 03 0. 035 0.04 0.025 0. 03 0. 035 0.04 0.025 0. 03 0. 035 0.04 TN 1 0.5 0 0 0.005 0.01 0.015 0.02 D ien ap nguon 400 200 0 -200 -400 0 0.005 0.01 0.015 0.02 Sơ đồ của IC ‘TCA 3 pha : Tạ Quang Long ĐTĐ46ĐH1 21 Đồ án tổng hợp hệ điện cơ Chức năng các chân : +, AC , BA , CB : Chân đưa điện áp nguồn đồng bộ đối với chỉnh lưu cầu 3 pha +,... TCA 3pha Sơ đồ khảo sát xung ra của khối : Tạ Quang Long ĐTĐ46ĐH1 22 Đồ án tổng hợp hệ điện cơ Kết quả mô phỏng T1 1 0.5 0 0 0.005 0.01 0.015 0.02 T2 0.025 0. 03 0. 035 0.04 0 0.005 0.01 0.015 0.02 T3 0.025 0. 03 0. 035 0.04 0 0.005 0.01 0.015 0.02 T4 0.025 0. 03 0. 035 0.04 0 0.005 0.01 0.015 0.02 T5 0.025 0. 03 0. 035 0.04 0 0.005 0.01 0.015 0.02 T6 0.025 0. 03 0. 035 0.04 0 0.005 0.01 0.015 0.02 0.025 0. 03. .. khá mạnh và đa dạng đặc biệt là mô phỏng theo sơ dồ khối Tạ Quang Long ĐTĐ46ĐH1 29 Đồ án tổng hợp hệ điện cơ Chương III Kết luận : Qua việc mô phỏng chinh lưu cầu 3 pha bằng phần mềm Malab/Simulink ta thấy đây là một công cụ mô phỏng rất mạnh và mô phỏng rất đa dạng đặc biệt là mô phỏng sơ đồ khối Tạ Quang Long ĐTĐ46ĐH1 30 Đồ án tổng hợp hệ điện cơ Tạ Quang Long ĐTĐ46ĐH1 31 ... 0.02 0.025 0. 03 0. 035 0.04 1 0.5 0 1 0.5 0 1 0.5 0 1 0.5 0 1 0.5 0 Tạ Quang Long ĐTĐ46ĐH1 23 Đồ án tổng hợp hệ điện cơ Mạch van công suất : Thông số mặc định : Sơ đồ mô phỏng chỉnh lưu cầu 3 pha tải R điện áp pha hiệu dụng 220V , R=1000Ω góc kích mở α = 600 : Tạ Quang Long ĐTĐ46ĐH1 24 Đồ án tổng hợp hệ điện cơ Kết quả mô phỏng M ,N 400 M Dien ap(V ) 200 0 -200 -400 N 0 0.01 0.02 0. 03 0.04 0.05 t(s )... 0.01 0.02 0. 03 0.04 0.05 t(s) 0.06 0.07 0.08 0.09 0.1 0 0.01 0.02 0. 03 0.04 0.05 t(s) 0.06 0.07 0.08 0.09 0.1 0 0.01 0.02 0. 03 0.04 0.05 t(s) 0.06 0.07 0.08 0.09 0.1 600 Dien ap(v) 400 200 0 -200 Dong dien(A) 6 4 2 0 Tạ Quang Long ĐTĐ46ĐH1 28 Đồ án tổng hợp hệ điện cơ Chương III.Kết Luận : Qua việc mô phỏng chỉnh lưu cầu 3 pha bằng phần mềm Matlab/ Simulink Ta thấy đây là một công cụ mô phỏng khá mạnh . : Xây dựng mô hình mô phỏng cầu chỉnh lưu Thyristor 3 pha đối xứng: Chương I .Giới thiệu chung về chỉnh lưu cầu 3 pha Thyristor 3 pha đối xứng I.1 Thyristor. nhất 3. Chỉnh lưu cầu một pha. Sơ đồ Hình 2 .3 Sơ đồ chỉnh lưu cầu một pha Chỉnh lưu cầu một pha có chất lượng điện áp ra hoàn toàn giống như chỉnh lưu