CHƯƠNG – THIẾT KẾ HỆ TRỤC 3.1.DỮ KIỆN PHỤC VỤ THIẾT KẾ 3.1.1.Số liệu ban đầu _ Công suất tính tốn H = 2427/3300 kW/(hp) _ Vịng quay tính toán N = _ Vật liệu làm hệ trục SF50 + Giới hạn bền kéo 216 v/p Ts = 490 N/mm2 + Giới hạn chảy Tc = 350 N/mm2 + Giới hạn mỏi Tm = 208 + Độ cứng HB = 180 + Hệ số đàn tính E = 2,1.106 kG/cm4 + Tỷ trọng γ = 7,85.10-3 _ Trọng lượng chong chóng Q = _Vật liệu làm chong chóng N/mm2 Rw kG/cm3 2190(Kg) Đồng KHBSC_1 3.1.1.1.Luật áp dụng Quy phạm phân cấp đóng biển vỏ thép -2010: Phần 3: Hệ thống máy tàu - QCVN 21-2010/BGTVT [1] 3.1.1.2.Cấp tính toán thiết kế Hệ trục thiết bị hệ trục tính tốn thiết kế thỏa mãn tương ứng cấp Biển hạn chế III theo Quy phạm phân cấp đóng tàu biển vỏ thép – 2010 3.1.2.Bố trí hệ trục Tàu bố trí 01 hệ trục đặt mặt phẳng dọc tâm tàu, hệ trục đặt song song cách mặt phẳng (đường bản) 1100 mm 46 Hệ trục bao gồm 01 đoạn trục chong chóng,với tổng chiều dài 4100 mm Mặt bích xuất lực động đặt khoảng sườn số 09, cách vách sau buồng máy (vách sườn số 6) 1650 mm phía mũi 3.2.TÍNH HỆ TRỤC CHONG CHĨNG 3.2.1.Đường kính trục chong chóng № Ký Đơn Cơng thức - Nguồn Kết hiệu Hạng mục tính vị gốc Cơng suất liên tục lớn động H kW Được xác định theo lý lịch máy 2427 Vịng quay trục chong chóng cơng suất liên tục lớn Được xác định theo N v/p k2 _ K _ Theo 6.2.4-1, [1] N/m Lấy giá trị nhỏ m2 thép SF50 lý lịch máy 210 Hệ số tính tốn đường kính trục Hệ số xét đến trục rỗng Giới hạn bền kéo danh nghĩa vật Ts liệu trục Đường kính Được xác định theo bảng 3/6.3, [1] tính 1,0 490 Theo 6.2.4, [1] toán trục chong ds mm chóng Chiều dày lớp áo 1,26 s d s = 100k2 mm H N  560   K  Ts + 160  0,75 + 0,03 ds bọc trục Kết luận:Đường kính trục chong chóng thiết kế ds = 340 mm 47 268,5 15,6 Chiều dày lớp bọc trục hợp kim đồng thiết kế S = 21 mm 3.2.2.Đường kính trục trung gian Bảng tính đường kính chong chóng Ký Đơn Cơng thức - Nguồn Kết hiệu № Hạng mục tính vị gốc Công suất liên tục lớn động H Kw Được xác định theo lý lịch máy 2427 Vịng quay trục chong chóng công suất liên tục Được xác định theo lý n Rpm k1 _ K _ Theo 6.2.4-1, [1] N/m Lấy giá trị nhỏ m2 thép SF50 _ Được xác định theo 100 bảng 3/6.1, [1] lịch máy 210 lớn Hệ số tính tốn đường kính trục Hệ số xét đến trục rỗng Giới hạn bền kéo danh nghĩa vật Ts liệu trục Hệ số tính chọn F1 đường kính Đường kính tính toán trục trung d o Được xác định theo bảng 3/6.3, [1] 1 490 Theo 6.2.4, [1] Mm d s = Fk1 gian 48 H N  560   K Ts + 160  213,1 Ký Đường kính thiết kế trục trung gian Đơn Cơng thức - Nguồn Kết hiệu № Hạng mục tính vị gốc Mm Thiết kế định 300 Kết luận: Đường kính trục trung gian thiết kế: = 300 mm 3.2.3.CÁC CHI TIẾT CHÍNH CỦA HỆ TRỤC 3.2.3.1.Tính bích nối bulơng bích nối trục Bảng tính bulơng khớp nối trục № Ký Đơn Cơng thức - Nguồn hiệu Hạng mục tính vị gốc Vật liệu bu-lơng Đường kính Thiết kế định trục trung gian Đường kính trục chong chóng Số bulơng Đường kính vịng chia mm Theo thiết kế 213,1 ds mm Theo thiết kế 268,5 n Chiếc Thiết kế định D mm Thiết kế định 750 danh nghĩa vật Ts liệu làm trục SF50 Giới hạn bền kéo Kết Giới hạn bền kéo Tb N/mm2 Lấy giá trị nhỏ thép SF 50 N/mm2 Theo vật liệu danh nghĩa vật 49 490 540 № Hạng mục tính Ký Đơn Cơng thức - Nguồn hiệu vị gốc mm d s = 0, 65 mm d (T + 160 ) 28,6 d b = 0,65 S n.D.Tb Kết liệu làm bulơng Đường kính bu-long nối bích trục chong db1 chóng d s (TS + 160) 40,5 n.D.Tb Đường kính bu lơng nối bích trục trung db2 gian Kết luận: Đường kính bu-lơng khớp nối trục chong chóng : db1 = 45 mm Đường kính bu-lơng khớp nối trục trung gian 40 mm : db2 = 3.2.3.2.Chiều dày khớp nối trục Bảng tính chiều dày khớp nối trục № Hạng mục tính Công suất liên tục lớn động Vịng quay trục Ký Đơn Cơng thức - Nguồn Kết hiệu vị H kW gốc Được xác định theo lý 2427 lịch máy chong chóng cơng N suất liên tục lớn rpm Được xác định theo lý 210 lịch máy 50 Ký Hệ số tính tốn đường kính trục Hệ số xét đến trục rỗng Giới hạn bền kéo Đơn Công thức - Nguồn Kết hiệu № Hạng mục tính vị k1 _ gốc Được xác định theo 6.2.9-4, [1] K _ danh nghĩa vật Ts liệu trục Hệ số tính chọn đường kính Đường trục d o trung gian tính tốn Đường kính trục kính chong chóng F1 tính d s Theo 6.2.9-4, [1] N/m Lấy giá trị nhỏ 540 m2 thép SF55 Được xác định theo _ bảng 3/6.1, [1] Tính tốn mm mm 100 213,1 Tính tốn 268,5 toán Theo thiết kế (Xem Vật liệu chế tạo bích 10 vẽ Tồn đồ trục chong SF55 trục Chiều dày bích nối chóng) trục trung gian b1 b1 ≥ 0, 2.d mm 42,6 b2 ≥ 0, 2.d s Chiều dày bích nối b mm 53,7 trục chong chóng Kết luận: Chiều dày khớp nối trục xác định (được thiết kế) 11 Chiều dày bích nối trục trung gian Chiều dày bích nối trục chong chóng b1 = mm = b2 60 90 mm 3.2.4.Chiều dài bạc trục chong chóng Bảng tính chiều dài bạc trục chong chóng 51 Ký № Hạng mục tính hiệ u Đơn Công thức - Nguồn vị gốc Vật liệu làm bạc Thiết kế định trục Kết Nhựa caproon Đường kính trục chong chóng tính ds mm Theo 3.2.1-7 268,5 L1 mm L1 ≥ 4d s 1074 Ds mm Thiết kế định 340 L2 mm L1 ≥ 2,5d s 850 bạc đỡ sau trục L mm L = max( L1, L2) 1074 Ls mm Thiết kế định 1360 Lt mm Thiết kế định 340 toán Chiều dài tối thiểu bạc đỡ sau trục chong chóng theo tính tốn Đường kính thực trục chong chóng Chiều dài tối thiểu bạc đỡ sau trục chong chóng theo trục thực Chiều dài tối thiểu chong chóng Chiều dài bạcđỡ sau trục chong chóng Chiều dài bạc trước trục chong chóng Kết luận: Chiều dài bạc đỡ trước trục chong chóng : Lt = Chiều dài bạc đỡ sau trục chong chóng : Ls = 52 340 (mm) 1360 (mm) 3.2.5 Chiều dày ống bao trục chong chóng : Đường kính áo trục: D a = ds+2.t1 =268,5+2.21 = 382 mm Ống nối trục chết tạo gang đúc Chiều dày ống bao: + Tại chỗ lắp bạc đỡ: S (mm) S2 = (1,5÷1,8).S = 80 mm + Tại hai ổ đỡ: S1 (mm) S1 = 0,05.D a+20 = 65 mm 3.2.6 Tính chọn then : Then chong chóng then khớp nối có nhiệm vụ truyền mơmen trục chong chóng tạo nên lực đẩy tàu 3.2.6.1.Then lắp chong chóng STT KÝ TÍNH HIỆU VỊ Cơng suất động Ne Vịng quay trục n Đường kính trung bình đọan lắp dtb ĐƠN CƠNG THỨC ĐẠI LƯỢNG chong chóng Giới hạn chảy σ kw NGUỒN GỐC KẾT QUẢ Theo lý lịch máy 2427 v/p Theo lý lịch máy 216 mm Theo tính tốn 245,5 Thép SF55 245 Theo QCVN 70 KG/m vật liệu Chiều rộng then b m2 mm Chiều cao then h mm Theo QCVN 40 Đoạn vát then k mm Theo QCVN 12 53 Chiều dài toàn ls mm ls = then 4.955.104.Ne +b 0,5.σ n.d (h − 2k ) 548, Kết luận : Then lắp chong chóng then đầu có kích thước L B H = 600 70 40 thỏa mãn yêu cầu bền 3.2.6.2 Then bích nối trục : ĐẠI LƯỢNG KÝ ĐƠN CƠNG THỨC KẾT TINH HIỆU VỊ NGUỒN GỐC QUẢ Công suất động Ne Vịng quay trục n Đường kính trung bình đọan lắp dtb STT 10 trục Giới hạn chảy vật liệu Chiều rộng then Re kw Theo lý lịch máy 2427 v/p Theo lý lịch máy 216 mm Theo tính tốn 256,3 Thép SF55 245 KG/mm b mm Theo QCVN 70 Chiều cao then h mm Theo QCVN 40 Đoạn vát then k mm Theo QCVN 12 Chiều dài toàn L mm 455,8 4.955.104.Ne ls = +b 0,5.σ n.d (h − 2k ) then Kết luận : Then lắp bích nối trục then đầu có kích thước L B H = 480 70 40 thỏa mãn yêu cầu bền 54 3.3.ÁP LỰC LÊN GỐI ĐỠ 3.3.1.Phụ tải tác dụng lên gối đỡ 3.3.1.1.Sơ đồ tính Hệ trục tàu coi dầm siêu tĩnh nhiều nhịp đặt gối đỡ chịu tác dụng tải trọng phân bố Với quan điểm sơ đồ tải trọng hệ trục xác định sau: G R1 R0 R2 Mo l M1 lo R3 M2 q M3 l1 l2 l3 lcc ltg Hình 3.1 Sơ đồ phụ tải tác dụng lên gối đỡ 3.3.1.2.Số liệu tính tốn Chiều dài đoạn K l = 140 cm Chiều dài đoạn dầm treo l0 = 208 cm Chiều dài nhịp No1 l1 = 185 cm Chiều dài nhịp No2 l2 = 388 cm Chiều dài nhịp No3 l3 = 230 cm Trọng lượng chong chóng G = 2190 kG = 7,85.10-3 Tỷ trọng vật liệu làm trục γ kG/cm3 3.3.1.3.Mômen gối Tại gối đỡ trục phát sinh mô men uốn phản lực sau : Tại gối có Ro, M0 Tại gối có R1, M1 55 № 10 Hạng mục Ký tính Đơn Cơng thức - Nguồn hiệu vị Thể tích két giãn nở gốc Vgn Vgn = Q1.K1.K + Q2 K1.K lít Kết 764 Kết luận: Tàu trang bị két giãn nở: – Số lượng 01 – Dung tích V = m3 – Kiểu két Rời – Treo 4.5.3.2 Bơm nước biển làm mát máy Bảng tính bơm nước biển làm mát máy STT Hạng mục tính Cơng suất có ích động Suất tiêu hao nhiên liệu Kí hiệu Đơn vị hp ge kg/hp.h tầu nước làm mát α Nhiệt trị thấp Theo thông số tầu Chọn % Kết 3300 0,195 khoảng 25 α = (15 ÷ 35)% lấy nguồn gốc Theo thông số Ne Hệ số nhiệt lượng Công thức kJ/kg - kJ/h Q0nn = N e ge.α QH 150724 Tỉ nhiệt nước Cn kJ/kg.đ Tra theo nhiệt 4,187 biển ộ độ nhiên liệu QH 41868 Nhiệt lượng nước biển nhận từ nước Q0nn 95 nước vào Kí STT Hạng mục tính Cơng thức Đơn vị hiệu nguồn gốc Kết làm mát Nhiệt độ nước biển khỏi bầu tdcr Thiết o C Nhiệt độ nước biển vào bầu sinh tdcv C Sản 10 lượng bơm Q0nn Gn = r v C n (t dc − t dc ) m /h Q định Gn mặn kế Thiết o hàn nước Sản lượng nước định sinh hàn nước kế m3/h Q= 52 40 131 157,2 (115÷120)%Gn Kết luận: Tàu trang bị bơm nước biển làm mát cho máy chính: – Số lượng: 02 – Kí hiệu: M.V.C – Sản xuất: HANSHIN – Sản lượng bơm Q=160 m3/h – Cột áp: H=20 m 4.5.3.3 Bơm nước làm mát máy Bảng tính bơm nước làm mát máy STT Hạng mục tính Cơng suất có ích động Kí hiệu Ne Đơn vị hp Cơng thức Kết nguồn gốc Theo thông số tầu 96 3300 STT Hạng mục tính Suất tiêu hao nhiên liệu Hệ số Kí hiệu ge Đơn vị kg/hp.h nhiệt lượng nước α % làm mát lấy Nhiệt trị thấp nhiên liệu Nhiệt QH Công thức Kết nguồn gốc Theo thông số tầu Chọn khoảng α = (15 ÷ 35)% kJ/kg - kJ/h Q0dc = N e ge.α QH lượng nước nhận Q0đc từ nước động Nhiệt lượng đơn vị dầu nhả Nhiệt q kcal/hp m 0,195 30 41868 768696 60 h lượng nước nhận Q dn o kJ/h Q0dn = q m Ne 270000 từ dầu nhờn Tỉ nhiệt nước Nhiệt độ nước Cn kJ/kg.đ Tra theo nhiệt độ 4,2 ộ nước vào làm mát o Thiết kế định 85 o Thiết kế định 75 o Thiết kế định 65 tdcr C khỏi động Nhiệt 10 độ nước vào tdcv C động Nhiệt độ nước 11 v vào bầu t dn C sinh hàn 97 STT Hạng mục tính Kí hiệu Đơn vị Cơng thức Kết nguồn gốc o C Thiết kế định 75 l/h Q Q G = ( − )+ ( − ) Ct t Ct t Nhiệt độ nước 12 r bầu sinh t dn hàn 13 14 Sản lượng nước dc Gn dn o o Sản lượng bơm Q r n v n dc dc r n dn dn Q = G +15%G l/h b 183029 v n n 52483 Kết luận: Tàu trang bị bơm nước làm mát cho máy chính: – Số lượng: 02 – Kí hiệu: M.V.C – Sản lượng bơm: 60 m3/h – Cột áp: 20 m 4.5.3.4 Đường kính ống nối hai cửa thơng biển Bảng tính đường kính ống nối hai cửa thơng biển STT Hạng mục tính Kí Đơn Cơng thức Kết hiệu vị nguồn gốc m3/h Theo tính tốn 160 Q2 m3/h Theo lý lịch bơm 90 Q3 m3/h Theo lý lịch bơm 90 ΣQ m3/h ΣQ =Q1+Q2+Q3 340 Lưu lượng bơm làm mát vịng ngồi máy Q1 Lưu lượng bơm cứu hỏa nước Lưu lượng bơm hút khô – dằn Tổng lưu lượng 98 Kí Đơn Cơng hiệu vị nguồn gốc ΣQ m3/s - 0,094 V m/s chọn 2,5 m2 F1 = F1 mm2 - 37800 F2 mm2 15% F1 5666 ống nối cửa thông d1 mm d = 4.( F1 + F2 ) / Π 235,25 d2 mm TCVN 240 K - chọn 2,5 S1 mm2 S1=K Π d22/4 mặt sàng cửa thông F mm chọn mm2 S2 = STT Hạng mục tính Tính đổi m3/s Vận tốc nước ống Tổng diện tích ống cần có để đảm bảo F1 thức ΣQ V Kết 0,0378 vận tốc qui định 10 Tính đổi mm2 Tính thêm dự phịng 15% Đường kính biển 11 Chọn đường kính ống nối cửa thơng biển Tỷ số tiết diện có 12 13 14 ích mặt sàng cửa thơng đáy tiết diện F2 Tiết diện có ích mặt sàng thơng đáy Đường kính lỗ 11304 25 đáy 15 Tiết diện lỗ S2 99 π F 490,62 STT 16 Hạng mục tính Số lỗ cần thiết mặt sàng Kí Đơn Cơng thức hiệu vị nguồn gốc Z1 Lỗ Z1 = Kết S1 S2 230,4 Kết luận: – Chọn đường kính ống nối cửa thơng biển: d=240 – Chiều dày ống t=8 mm – Chọn đường kính lỗ mặt sàng 25mm – Chọn số lỗ cần thiết mặt sàng 235 lỗ mm 4.6.HỆ THỐNG CHỮA CHÁY BẰNG NƯỚC 4.6.1.Nhiệm vụ yêu cầu Đưa nước tới nơi xảy cháy để dập lửa kịp thời đảm bảo an toàn cháy nổ cho thuyền viên tàu Nước từ tàu qua cửa thông biển vào đường ống chung, bơm chữa cháy hút đưa lên đường ống cứu hoả tới van Hệ thống chữa cháy bố trí sử dụng hay nhiều van chữa cháy đồng thời Khi chữa cháy phải sử dụng đồng thời bơm làm việc song song Ngồi cịn sử dụng bơm hay phương tiện tàu cung cấp nước cho hệ thống chữa cháy thông qua hai đầu nối ống quốc tế nối với đường ống chữa cháy bố trí boong hai bên mạn tàu 100 Trên đường ống chữa cháy có trích đường ống dẫn tới rửa xích neo mũi lái Đường ống chế tạo thép ống liền tráng kẽm hai mặt Các van chế tạo đế gang hay thép Nấm van chế tạo đồng hay thép khơng rỉ 4.6.2 Tính tốn thiết bị Kết quả, q trình tính bơm nước chữa cháy lăng phun cho Hạng Ký Lưu lượng Đơn hiệu mục tínhh STT vị Cơng thức - Nguồn gốc Kết tính tốn bơm hút Qhk m3/h 66 khô Lưu lượng tối thiểu bơm Cột áp tối thiểu miệng lăng phun Đường kính miệng lăng phun Thiết diện lăng phun Hệ số tính chọn lưu lượng Gia tốc trọng trường Lưu lượng nước qua lăng phun Qcc m3/h Q cc = Q hk 88 Hc mcn Theo quy định 25 dc m Theo thiết kế 0,013 fc thiểu hoạt đồng thời m2 fc π d = 1,327 μ - Cho vòi tẩm cao su 0,98 g m/s2 Lấy gần 9,81 Qlf Số lăng phun tối 10- độngZ 103 m /s Chiế c Q lf = µ f c g H c2,879 Theo thiết kế 101 Hạng Ký Đơn hiệu mục tínhh STT vị Công thức - Nguồn gốc Kết Lưu lượng bơm 10 Q t = 3600 Z Q lf 31,1 m3/h Q = max (Qcc – Qt) 95,2 W m/s Tính chọn d m d = tính theo miệng Qt m3/h cấp Lưu 11 lượng tối thiểu cần thiết Q bơm 12 13 Lưu tốc nước ống Đường ống nước chữa cháy Q 3600 π W Kết luận: Trên tàu trang bị bơm chữa cháy có quy cách sau: Số lượng: 01 Nguồn gốc: NHẬT BẢN Nhà sản xuất: NANIWA Kiểu: Ly tâm, đứng, tự hút Lưu lượng: 90 m3/h Áp suất: 0.7 MPa Vịng quay: 1800 rpm Cơng suất động điện: 37 kW Tổ bơm chữa cháy cố có quy cách: Số lượng: 01 Nguồn gốc: NHẬT BẢN Nhà sản xuất: NANIWA Kiểu: Ly tâm, đứng, tự hút 102 0,075 Lưu lượng: 40 m3/h Áp suất: 55 mcn Chọn ống nước chữa cháy có quy cách sau: - Ống chữa cháy chính: Dy = 77 mm (Ф89x6) - Ống chữa cháy nhánh: dy 50 mm (Ф60x5) = 4.7.HỆ THỐNG KHÍ NÉN 4.7.1 Nguyên lý hoạt động Trên tàu bố trí máy nén khí khởi động song song để cấp khí cho bình chứa khí khởi động Khí nén từ hai bình ln sẵn sàng để khởi động máy chính, ngồi từ bình khí nén khởi động khí nén cịn đưa đến bình khí nén khởi động máy đèn bình khí nén phục vụ Khởi động máy đèn lấy gió từ bình khí nén chính, ngồi cịn bố trí máy nén cố cấp gió để khởi động máy đèn xảy cố (máy nén sử dụng lượng lấy từ ắcquy) Máy nén khí phục vụ cấp khí nén cho bình khí nén phục vụ Bình khí nén phục vụ cấp khí nén đến nơi sử dụng khí nén khác tàu (không phục vụ cho công tác khởi động máy) Khí nén phục vụ đưa qua phận làm khơ khí trước di sử dụng Bình khí nén điều khiển cấp khí nén để điều khiển khởi động máy máy đèn Khí điều khiển có áp suất 7÷8 kG/cm2 Bình khí nén điều khiển lấy khí nén từ bình khí nén phục vụ từ bình khí nén khởi động qua hệ thống van giảm áp Trên tất bình khí nén trang bị van an toàn, thiết bị báo áp suất (đảm bảo nhìn thấy từ buông điều khiển), công tắc áp suất, thiết bị báo động áp suất thấp, thiết bị tách nuớc khỏi bình khí nén 103 Máy nén khí khởi động trang bị van điện từ điều khiển khởi động hay ngừng máy nén khí áp suất khí bình khí nén khởi động có áp suất thấp cao 4.7.2.Tính tốn hệ thống 4.7.2.1.Dung tích bình khí nén Bảng tính dung tích bình chứa khí nén № Hạng mục tính Cơng suất máy Số lượng Diesel Cơng suất máy phụ Số lượng Diesel phụ Áp suất khởi động máy Áp suất khởi động máy phụ Ký Đơn Công thức - Kết hiệu vị Nguồn gốc Ne hp Theo lý lịch máy 3300 Z tổ Theo thiết kế Nep hp Theo lý lịch máy 600 Zp tổ Theo thiết kế Theo lý lịch máy Theo lý lịch máy 5.5 P1 P2 kG/c m2 kG/c m2 104 № Hạng mục tính Ký Đơn hiệu vị Cơng thức Nguồn gốc - Kết Số lần khởi động liên tục máy n1 lần Chọn 12 liên tục máy n2 lần Chọn 12 phụ Áp suất khí kG/c Chọn 30 l/hp Theo lý lịch máy l/hp Theo lý lịch máy 0.6 lít V1 = V1 lít V2 = Vb lít Vb= V1+ V2 Số lần khởi động bình P m2 Lượng khí tiêu 10 hao cho mã lực q1 máy Lượng khí tiêu 11 hao cho mã lực q2 máy phụ Thể tích khí nén 12 phục vụ máy V1 Z Ne.n1 q1 P − P1 1365 13 14 Thể tích khí nén phục vụ máy phụ Thể tich bình chứa Z N ep n2 q P − P2 Kết luận: Tàu trang bị bình chứa khí nén khởi động: - Số lượng 02 - Dung tích x 1000 lít 105 529 1894 - Áp suất 30 kG/cm 4.7.2.2Máy nén khí Theo quy phạm Đăng Kiểm, máy nén phải đảm bảo nén đầy bình áp suất bắt đầu nén (KG/cm2) Vậy sản lượng máy nén : Q ≥ Q≥ Kết luận: (P - 5).Vb 47350 ( lít/h) Tàu trang bị bình máy nén khí: m3/h Lưu lượng : Q = 80 Áp suất: kG/cm2 P = 30 4.8HỆ THỐNG KHÍ XẢ TIÊU ÂM 4.8.1.Nhiệm vụ -yêu cầu - Các ống khí từ động có đường kính tương đương với đường kính lỗ xả hộp khí xả động Các ống khí xả phải bọc cách nhiệt, nhiệt độ bề mặt ống xả không vượt 60 0C để đảm bảo an toàn giảm nhiệt độ buồng máy Bộ tiêu âm thường lắp cuối ống xả - Do động lắp tàu động kỳ nên đặc biệt ý đến vị trí đặt tiêu âm, đặt khơng tạo nên sóng áp lực khơng có lợi cho việc xả, quét động Khi động làm việc phát tiếng ồn lớn, nguyên nhân gây tiếng ồn dao động tốc độ dòng khí xả, nhiệm vụ tiêu âm ơn hồ tốc độ dịng khí, người ta thường dùng van tiết lưu để on hồ dịng khí - Tiếng ồn ảnh hưởng lớn đến sức khoẻ thuyền viên, dễ kích động thần kinh gây mệt mỏi, giảm tập trung, cảm nhận không linh hoạt Cho nên cần phải lắp giảm âm để giảm tiếng ồn Ngồi cịn phải trang bị thêm bầu dập tàn lửa 106 4.8.2 Thiết kế hệ thống ST T Đại lượng tính Ký Đơn Cơng thức Kết hiệu vị nguồn gốc D1 m Bầu tiêu âm máy Đường kính xilanh máy Theo lý lịch động Theo lý lịch động 3,2 Hành trình piston S1 dm Dung tích xilanh V1 dm3 V1 = Vgl dm3 Vgl = 10.V1 305 Chọn 1,5 dm L1 = K1.Dgl 9,56 dm Dgl = Dung tích bầu giảm âm máy π D12 S 3,8 30,5 Tỷ số chiều dài đường kính bầu K1 giảm âm Chiều dài bầu giảm âm L1 Đường kính bầu giảm âm Dgl Bầu giảm âm máy phụ 107 4.V gl π K 6,37 10 Đường kính xilanh D2 S2 máy phụ Hành trình piston Dung tích xilanh Theo lý lịch động dm dm V2 Theo lý lịch động 1,65 21 π D S V2 = 4,5 Chọn dm 1,5 45 Tỷ số chiều dài 11 12 13 14 đường kính bầu K2 giảm âm Dung tích bầu giảm âm gl2 máy phụ Đường kính bầu giảm âm máy phụ Chiều dài bầu giảm âm máy phụ Kết luận: dm3 Vgl = 10.V2 Dgl2 dm Dgl = L2 dm L2 = K2.Dgl2 4.V gl π K 3,37 5,055 a Bầu tiêu âm máy Chọn bầu tiêu âm máy có thơng số sau: - Chiều dài: L = 10 dm - Đường kính: D = 6,5 dm Phía bầu tiêu âm chi làm hai ngăn Ngăn nối thơng với đường ống dẫn khí xả động chính, đường kính ống nối 200mm, xung quanh có bao bọc lớp lưới thép hình trục Trên lưới thép có khoan lỗ φ10 Mỗi hàng lỗ cách 45mm, hàng có 106 lỗ, phía ngồi lưỡi thép bóng thuỷ tinh cách nhiệt Nhăn nối với khoang ống thơng, đường kính ống thơng đảm bảo u cầu tổng diện tích mặt cắt ống lớn diện tích mặt cắt ống 108 dẫn khí xả đường kính ống φ90mm Khoang bao bọc ống thép hình trục có khoan lỗ φ5mm Mỗi hàng có 24 lỗ hàng cách 25mm Các tàn lửa dập tắt trước ngồi hệ thống phun nước ống vành khăn bố trí phía cửa bầu tiêu âm Trên ống vành khăn có khoan lỗ φ20 b Bầu tiêu âm máy phụ Bầu tiêu âm máy phụ có kết cấu tương tự bầu tiêu âm máy chính, kích thước bản: - Chiều dài bầu tiêu âm: L = 5dm - Đường kính bầu tiêu âm: D = 3,5dm 109 ... Theo tính h 1,2 1,1 48 2 tấn/ m3 0,92 V3 = K K m3 G3 T γ 1 03 3, 43 3 Chọn két dầu bơi trơn xi lanh có dung tích: V= m3 4 .3. HỆ THỐNG NHIÊN LIỆU 4 .3. 1.Nhiệm vụ yêu cầu Hệ thống nhiên liệu có nhiệm vụ... l3 M l3 M l3 + + = ⇒ q2.l 33 + 4. M 2.l3 +8.M3.l3 = 24. E3 6.E3 3. E3 (4) Trong : E: Mơ đun đàn hồi vật liệu, với thép E = 2,1.10 (kG/Cm2); q: Tải trọng phân bố q = π d cc 3, 14 . 34 2 γ = 7,85.10? ?3. .. Hiệu suất tính tốn gối đỡ hiệu Đơn vị Cơng thức - Nguồn Kết gốc cm Theo 3. 3 .4 136 Lt cm Theo 3. 3 .4 34 D cm Thiết kế định 34 η - Thiết kế định 0,9 cm2 S t = 0,9.D.Lt η Diện tính chịu áp lực tính