Thiết kế hệ dẫn động băng tải

Thông tin tài liệu

Tài liệu tham khảo chuyên ngành tin học Thiết kế hệ dẫn động băng tải

THUYẾT MINH ĐỒ ÁN MÔN HỌC CHI TIẾT MÁYTHIẾT KẾ HỆ DẪN ĐỘNG BĂNG TẢI**********************I. CHỌN ĐỘNG CƠ1. Xác định công suất cần thiết của động cơCông suất cần thiết lớn nhất Nct trên trục động cơ được xác định theo công thức: Nct = Nlv / ηTrong đó :♦ Nct - Công suất cần thiết trên trục động cơ.♦ Nlv - Công suất tính toán trên trục máy công tác. )(674.1100023,0.280001000.KWvFNlv===Với F , v - là lực kéo và vận tốc băng tải .♦ η - Hiệu suất chung của hệ dẫn động . Theo sơ đồ tải trọng đề bài thì : η =ηtv.ηkn . ηbr .ηmol .ηxTrong đó:- m = 4 – là số cặp ổ lăn ; Tra bảng 2.3 , ta được các hiệu suất: - ηol = 0,99 - hiệu suất của một cặp ổ lăn; ( vì ổ lăn được che kín) .- ηbr = 0,96 - hiệu suất của một cặp bánh răng ; - ηkn = 0.99 - hiệu suất của khớp nốitrục đàn hồi;- ηx = 0,9 - hiệu suất của bộ truyền xích; (bộ truyền xích để hở ) . - ηtv=0,8 -hiệu suất bộ truyền trục vítThay số ta có : η =0,8. 0.99 . 0,96. 0,994. 0,9 ằ 0,664 => Nct = Nlv / η = 1.674 / 0.664 ằ 2.521 (kW)Công suất cần thiết của động cơ là: 2,52(kW)2. Xác định tốc độ đồng bộ của động cơ , chọn động cơ.Tốc độ làm việc của băng tải là: v=0.23 (m/s) Đường kính tang : D=350(mm)=0,35(m) Vận tốc vòng nlv=)(4350.23,0.60000 60000pvDv==ππTìm vận tốc vòng sơ bộ nsb: nsb=nlv.uch(maxámin) 1Tmm T1 T2tckt1t2tmm - uch: tỉ số truyền chung của hệ thống: uch=uh.un - uh: tỉ số truyền của hộp giảm tốc- un: tỉ số truyền của bộ truyền ngoài(bộ truyền xích)+uh chọn trong khoảng:35á80+un chọn trong khoảng:2á5 uchmin=35.2=70 uchmã=80.5=400 nsb= (nlv.uchminánlv.uchmax) =(280v/pá1600v/p)• Chọn u tiên động cơ có tốc độ quay là 1500v/p Quy cách động cơ phải thỏa mãn đồng thời : Nđc ≥ Nđc/yc, nđc ằ nsb và : dnKmmTTTT≤Do vậy ta chọn động cơ có số hiệu là:Dk.42-4Các thông số của động cơ là:- vận tốc vòng:n=1420v/p- công suất động cơ :Nđc=2,8(kW)- Tk/Tdn=1,9Kết luận: Động cơ Dk.42-4 có kích thước phù hợp với yêu cầu thiết kế.II. PHÂN PHỐI TỶ SỐ TRUYỀN 1. Phân phối tỉ số truyềnTa có : uch = uh . un Tỷ số truyền chung 33541420===lvdcchnnu Chọn uh = 80 ị un =uch/uh =335/80=4,2 Trong đó uh= u1 . u2 Trong đó : u1 : Tỉ số truyền cấp nhanh(bánh răng) u2 : Tỉ số truyền cấp chậm(trục vít) chọn u1=2,5 => u2=uh/u1=80/2,5=32Kết luận : uc = 335 ; u1 = 2,5;u2 = 32 ; uxích = 4,22. Xác định công suất, mômen và số vòng quay trên các trục.Tính công suất, mô men, số vòng quay trên các trục (I, II, III, T {tang}) của hệ dẫn động.Công suất : N1=Nđc=2,8 (kW) ; n1 =nđc=1420 vg/ph 2 Công suất trên các trục là:Trục I NI = Nct . ηk . ηol = 2,52 . 0,99 .0,99 = 2.47 KWTrục II NII = NI . ηol . ηbr = 2,47 . 0,99 . 0,96 = 2,35 KWTrục III NIII = NII . ηtv. ηol = 2,35 . 0,8 .0,99 = 1,86 KWTrục tang Nt = NII . ηx . ηol = 1,86 . 0,9 .0,99 = 1,66 KWSố vòng quay:Trục InI = nđc = 1440 vg/phTrục II5685,2144011===unnII vg/phTrục III75,173256822===unnIII vg/phTrục tang 2,43351440===cdctunn vg/phMô men TI = 9,55. 106. 16612142047,2.10.55,96==IInN N. mm.TII = 9,55. 106. 3951156835,2.10.55,96==IIIInN N. mm.TIII = 9,55. 106. 100073275,1786,1.10.55,96==IIIIIInN N. mm. Tt = 9,55. 106. 37745242,466,1.10.55,96==ttnN N. mm.Bảng thông số:I II III TU u1= 2,5 u2= 32 uxích= 4,2N(kw) 2,47 2,35 1,86 1,66n (vg/ph) 1420 568 17,75 4,2T(N.mm) 16.612 39.511 1.000.732 3.774.524III. TÍNH BỘ TRUYỀN NGOÀI – BỘ TRUYỀN XÍCH Số liệu đầu: Công suất N = NIII= 1,86 KW n1 = nIII = 17,75 vg/ph, n2 = 4,2 vg/ph , u = ux = 4,2, tải trọng va đập vừa, bộ truyền nằm ngang 1. Chọn loại xích và xác định các thông số của bộ truyền.Do vận tốc và công suất truyền không cao cho nên ta chọn loại xích con lăn. 3 Dạng hỏng chủ yếu và nguy hiểm nhất là mòn, do đó ta tính xích theo độ bền mòn.-Theo bảng 5.4 (sách tính toán thiết kế .tr 80-T1 ) ứng với u = 4,2, ta chọn số răng đĩa nhỏ Z1 = 29-2.u=29-2.4,2=20,6  chọn số răng đĩa nhỏ là Z1= 21 Từ đó ta có số răng đĩa lớn Z2 = u. Z1= 4,2.21=88,2 => Z2=87- Tỉ số truyền thực là :ux= 4,14- Bước xích( t ) được xác định theo công thức tính toán ( công thức 12-22) và tra bảng 12.5 [ giáo trình chi tiết máy T2 – tr 12-15 ]Ta có Làm việc êm, lấy Kđ = 1 – hệ số tải trọng động Chọn khoảng cách trục a Ê25.t  Ka = 1,25 – hệ số chiều dài xíchBộ truyền nằm ngang  Ko = 1 – hệ số xét đến cách bố trí bộ truyền(αÊ400)Bộ truyền có thể điều chỉnh được Kđc = 1- hệ số xét đến khả năng điều chỉnhChọn phương án bôi trơn định kỳ Kb = 1,3 - hệ số xét đến điều kiện bôi trơnBộ truyền làm việc 1 ca  Kc = 1 - hệ số kể đến chế độ làm việcTheo công thức 5.4 (sách tính toán thiết kế .) ta có hệ số điều kiện sử dụng xích K = Kđ . Ka . Ko . Kđc . Kb . Kc =1,5 . 1 . 1 . 1 . 1,3 . 1= 1,62Hệ số răng đĩa dẫn KZ = 25/ Z1 = 25/21=1,19Hệ số vòng quay Kn = n0 / n1 = 50/ 17,75 = 2,81 ; với n0 = 50 vg/phHệ số xét đến số dãy xích Kx = 1 – chọn xích một dãy.Theo công thức 12 – 22 (giáo trình chi tiết máy T2 – tr 12-15) ta có công suất tính toán là Ntt = K . KZ . Kn . N / Kx = 1,62. 1,19.2,81.1,86/ 1 = 10,08 KWtheo bảng 5.5 (sách tính toán thiết kế . T1) với n0 = 50 vg/ ph, ta chọn bộ xích một dãy có bước xích t = 38,1 mm thoả mãn điều kiện bền mòn Ntt < [N] = 10,5 KW đồng thời theo bảng 5.8 thì thoả mãn điều kiện t < tmax- Khoảng cách trục sơ bộ a = 25 . t = 25 . 38,1 =952,5 mm♦ Số mắt xích được xác định theo công thức 4 X= 2.a/ t + 0,5( Z1 + Z2 ) + (Z2 - Z1 ) 2 . t / 4Π2.a = 2.952,5/38,1+0,5(21+87) + (87-21)2.38,1/4. Π2.952,5 =104,06Ta được X = 104 mắt♦ Ta tính chính xác khoảng cách trục a theo công thức ( ) ( )[ ]( )[ ]−−+++=21222121/Z2Z0,5-XZ0,5-X 25,0πZZZta ( ) ( )[ ]( )[ ]−−+++=22/2187287210,5-10487210,5-104.1,38.25,0πa thay số ta được a = 734,4 mmđể xích không phải chịu lực căng quá lớn ta giảm khoảng cách trục a vừa tính được một lượng ∆a = ( 0,002…0,004).a do đó ta lấy a = 732 ♦ Đường kính các đĩa xích Theo công thức 5.17 (sách tính toán thiết kế .tr 86-T1 ) Ta có : đường kính đĩa xích dẫn d1 = t/sin(π/Z1) = 38,1 / sin(π/21) = 255,6 mm đường kính đĩa xích bị dẫn d1 = t/sin(π/Z2) = 38,1 / sin(π/87) = 1055 mmđường kính đỉnh răng xích:da1=t.(0,5+cotg(π/Z1))=38,1(0,5+cotg(π/21))=272da2=t.(0,5+cotg(π/Z2))= 38,1(0,5+cotg(π/87))=1073,62.Tính toán kiểm tra xích về độ bền: ♦ Hệ số an toàn của bộ truyền: s=Q/(Kđ.Kt+F0+Fv)≥[s] =127.103/(1,7.7900+0,32+158)=9,35>[s]= 7+Q:tải trọng phá hỏng tra bảng 5.2,5.3 sách tính toán thiết kế Q=127000(N) +Kđ : hệ số tải trọng động Kđ=1,7 (do Tmm=1,8T1)+ Ft : lực vòng; Ft=1000.N/v=6. 107.N/ Z1 . n1 . t =1,86.6.107/ (21.38,1.17,75)= 7900(N) +F0 : lực căng do trọng lượng nhánh xích bị động gây ra F0=9,81.kf.q.a=9,81.4.0,732.5,5=158 +Fv : lực căng do lực li tâm sinh ra Fv=q.v2=5,5.0,242=0,32 +s,[s] : hệ số an toàn và hệ số an toàn cho phép(ta bảng 5.10 sách thiết kế hệ dẫn động . tập 1) Nhận xét: Độ bền của bộ truyền xích đảm bảo 5 ♦ Kiểm nghiệm ứng suất tiếp xúc cho xích: ứng suất tiếp xúc của xích phải thoả điều kiện σH=0,47)./().(dvddtrkAEFKFK + Ê[ σH] =0,47.395/10.1,2).3,11.7900(48,05+ =165,3(MPa)<[σH]=600 MPa + σH,[σH] :ứng suất tiếp xúc và ứng suất tiếp xúc cho phép (bảng 5.11 sách TKHDĐCK )+ Fvd :lực va đập trên dãy xích Fvd=13.10-7n1t3= 13.10-717,75.38,13.1=1,3+ E: mô dun đàn hồi của vật liệu con lăn và răng đĩa;E=2,1.105 Mpa+Kđ=1:hệ số tải trọng động+Kr=0,48: hệ số xét đến ảnh hưởng của số răng đĩa xích(Z)+kd =1 : hệ số phân bố không đều tải trọng cho các dãy+A=395: diện tích chiếu của bản lề (tra bảng 5.12 TKHDĐCK)Nhận xét : bộ truyền xích đảm bảo độ bền tiếp xúc♦ Lực tác dụng lên trục đĩa xích được xác định theo công thức Fr = Kt . Ft = 6. 107.Kt .N/ Z1 . n1 . t Trong đó Kt = 1,15 – là hệ số xét đến trọng lượng của xích tác dụng lên trục ( ở đây bộ truyền nằm ngang ) Thay số ta có Fr = 1,15.1,86.6.107/ (21.38,1.17,75) = 11850 (N)IV.TÍNH TOÁN, THIẾT KẾ BỘ TRUYỀN TRỤC VÍT –BÁNH VÍTCác số liệu ban đầu: NII = 1,86 KW , n1 = 568 v/ph , n2 = 17,75 v/ph T2 = 1000732 N.mm , Bộ truyền làm việc trong 11000 giờ 1.Chọn vật liệu,xác định ứng suất tiếp xúc cho phép [σH] Vận tốc trượt của bộ truyềnVsb=4,5.10-5.n1.32T= 4,5.10-5.56831000732 =2,56 m/sDo vậy ta chọn vật liệu làm vành bánh vít là đồng thanh không thiếc 9-4 , phần đĩa để lắp bánh vít vào trục làm bằng gang xám để giảm giá thành bộ truyền Đúc trong khuôn kim loại => σb=500(MPa);σch=200(MPa)Tra bảng 7.2 ta đợc [σH]=180(MPa) ;ứng suất uốn cho phép [σF]=[σF0].KFLDo bộ truyền quay 1 chiều => [σF0]=0,25.σb+0,08σch=141 (MPa) 6 Hệ số tuổi thọ:KFL=96/10FEN=96610.45,6/10=0,81Trong đó NFE=60.n2.∑iitTT9max22)/(=60.17,75.11000(19.0,5+0,89.3/8) =6,45.106 [σF]= [σF0].KFL=141.0,81=114,2(MPa) ứng suất cho phép khi quá tải: [σH]max =0,2σch=0,2.200=400 MPa[σF]max =0,8σch=0,8.200=160 MPa2.Xác định khoảng cách trục và kiểm nghiệm độ bền Mô men xoắn trên trục vít T2=1000732 (Nmm)Chọn sơ bộ hệ số tải trọng KH=1,2Chọn sơ bộ q=(0,3.Z2) =18;Chọn Z1 = 2 =>Z2=u1Z1=32.2=64 răng +aω được xác địmh theo công thức:aω≥ (Z2+18)3222/ ]).[/170( qKTZHHσ ≥ (64+18)3218/2,1.1000732.)180.64/170(=204,97 mm chọn aω=205 mm Tính được môđun m theo công thức: m= 2aω/(q+Z2)=2.205/(18+64)=5+ Đường kính vòng chia trục vít: dω1=q.m=18.5=90 mm Hệ số dịch chỉnh: x=(aω/m)-0,5(q+Z2)=(210/5)-0,5(18+64)=0+Tính ứng suất tiếp xúc –kiểm nghiệm độ bền: KHβ=1 + (Z2/θ)3(1-kt)= 1+(64/230)3(1-0,5)=1,01 Với kt=∑∑]/)./[(max22 iiiittTT=(1.0,5+0,5.0,6)=0,5 θ : hệ số biến dạng trục vít ( tra bảng 7.5 TKHDĐCK) θ=230Vận tốc trượt: vs=π.dω1.n1/(60000.cosγω) =π.90.568/60000.cos5,710=2,7 m/s với góc vít γ=γω=arctg[Z1/q]=arctg[2/18]=6,340 vs=2,7 => chọn cấp chính xác là 8 ,tra bảng 7.7 ta được KHV=1,2 σH=(170/Z2)qKKTaqZHVH/ ]/)[(`232βω+ =(170/64)18/2,1.01,1.1000732.]210/)1864[(3+ằ168,24 MPa vậy σH<[σH] = 180 => bộ truyền đảm bảo độ bền tiếp xúc Kiểm tra lượng thừa bền theo công thức:([σH]-σH)/σH=(180-168,24)/168,24=0,07<0,1=> độ thừa bền là hợp lí+Kiểm nghiệm sức bền uốn 7 - Z1=2 => b2Ê 0,75.da1 ,b2:chiều dày bánh vít,da1:đường kính vòng đỉnh bánh vít da1=m(q+2)=5(18+2)=100 mm =>b2 Ê75 mm Chọn b2=70 mm -Số răng tương đương Zv=Z2/cos3γ=64/cos36,340ằ 65 răng Tra bảng 7.8 => YF=1,73 -Hệ số KF=KH=KHβ.KHV=1,01.1,2=1,212 -d2=m.Z2=5.64=320 mm : đường kính chia bánh vít• Kiểm nghiệm sức bền uốn theo công thức: σF=1,4.T2YFKF/b2.d2.m.cosγ =1,4.1000732.1,73.1,2/70.320.5.cos6,340=26,1<[σF]=114,2MpaKết luận: Bộ truyền cấp chậm làm việc an toàn * Tr ục vít -Chọn vật liệu làm trục vít là thép C45 tôi cải thiện, HB=200 MPa -Theo bảng 7.10 ta tính được chiều dài phần cắt ren trục vít b1≥ (11+0,06.Z2)m=(11+0,06.64).5=74,2 chọn b1=85 mm 3.Các thông số của bộ truyền -Khoảng cách trục: aω=0,5m.(q+Z2)=0,5.5.(18+64)=205 mm -Đường kính vòng chia: d1=qm=18.5=90 mm d2=mZ2=5.64=320 mm -Đường kính vòng đỉnh: da1=d1+2m=90+2.5=100 da2=m(Z2+2)=5(64+2)=330 mm -Đường kính vòng dáy: df1=m(q-2,4)=5(18-2,4)= 78 mm -Đường kính ngoài của bánh vít: daM2Êda2+1,5m=330+7,5=337,5 -Chiều rộng bánh vít : b2Ê0,75da1=75 mm, lấy b2=70mm -Góc ôm δ=arcsin[b2/(da1-0,5m)]=45,880 =>2δ=91,7604.Tính nhiệt cho bộ truyền -Diện tích thoát nhiệt cho bộ truyền được tính theo công thức:A≥1000(1-η).P1/{[0,7.Kt(1+ψ)+0,3KtqAq]β(td-t0)}Trong đó: Hệ số kể đến sự giảm nhiệt sinh ra trong 1 đơn vị thời gian β=tck/(∑)/(ckiittP =1/(0,5.1+0,8.3/8)= 1,25Chọn hệ số toả nhiệt Kt=15 w/m2C;Hệ số kể đén sự thoát nhiệt qua bệ máy ψ=0,25Ktq:hệ số toả nhiệtcủa phần bề mặt hộp được quạt, chọn Ktq=21 ứng với nq=930 v/pNhiệt độ cao nhất cho phép của dầutd =900c;t0=200CDiện tích bề mặt hộp được quạt nguội Aq=0,3AThay số vào công thức ta được A≥0,92 (m2) 8Fa1Ft1Ft2Fr2Fr1Fa2 5.Lực tác dụng lên bộ truyền-Ft1=Fa2=2T1/d1=2.39510/90=878(N)-Ft2=Fa1=2T2/d2=2.1000732/320=6255(N)-Fr1=Fr2=Ft2.tg(α)/cos(γ) = 6255.tg200/cos6,340=2290(N)V.TÍNH TOÁN BỘ TRUYỀN BÁNH RĂNG. + Các dữ kiện đã biết của bộ truyền: -Tỉ số truyền u= 2,5T1=16610 Nmm n1=1420 v/pT2=43250 Nmm n2=568 v/p1. Chọn vật liệu. Xác định ứng suất tiếp xúc và ứng suất uốn cho phép. Do không có yêu cầu gì đặc biệt và theo sự thống nhất hoá trong thiết kế ta chọn vật liệu nh sau: Bánh răng nhỏ : Thép 45 tôi cải thiện đạt độ rắn HB 241 á 285 có:σb1 = 750 MPa ;σch 1 = 450 MPa. Chọn HB1 = 200 (HB) Bánh răng lớn: Thép 45, tôi cải thiện đạt độ rắn MB 192 .240 có:σb2 = 750 MPa ;σch 2 = 450 MPa. Chọn HB2 = 150 (HB)Do bộ truyền làm việc trong điều kiện che kín đủ dầu bôi trơn nên dạng hỏng chủ yếu là tróc mỏi, do đó ta tính toán theo độ bền tiếp xúc – ta xác định ứng suất tiếp xúc cho phépứng suất tiếp xúc cho phép và ứng suất uốn cho phép ứng với số chu kì cơ sở của bánh 1 và bánh 2: σ01limH=2HB1+70=2.200+70=470(MPa) σ02limH=2HB2+70=2.150+70=370(MPa) σ01limF=1,8HB1=1,8.200=360(MPa) σ02limF=1,8HB2=1,8.150=270(MPa)Số chu kì thay đổi ứng suất cơ sở: NH01=30HB4,21=30.2002,4=1.107 NH02=30HB4,22=30.1502,4=0,5.107 NF0 = 4.106 (Đối với tất cả các loại thép) Số chu kì chịu tải trọng thay đổi tương đương của bánh lớn NHE,NFE đợc xác định theo công thức . ( )ckiiiHEttTTtnCN /./ 603122∑∑=Trong đó : C = 1 – là số lần ăn khớp của răng trong một vòng quayΣti= 11000 là tổng thời gian làm việc của bộ truyền 9 ti – là thời gian làm việc ở chế độ tải trọng Titừ đó ta có NHE2 = 60.1.568.11000.(13.4/8 + 0,83.3/8) = 2,6.108=> NHE2 > NHO2 => lấy hệ số tuổi thọ KHL2 = 1 , do NHE1=u.NHE2 nên KHL1 = 1ứng suất tiếp xúc cho phépBánh răng không được tăng bề mặt nên chọn hệ số an toàn SH = 1,1 [σH1]= σ01limH.KHL1/sH1=470.1/1,1=427,3 (MPa) [σH2]= σ02limH.KHL2/sH2=370.1/1,1=336,4 (MPa)Bánh răng là bánh răng trụ răng nghiêng nên lấy: [σH]=1/2([σH1]+[σH2])=382 (MPa) ( )ckimiiFEttTTtnCNF/./ 60122∑∑= thay số vào ta đợc NFE2=2,24.108> NF0=4.106 => KFL2=1 , do NFE1=u.NFE2 nên KFL1 = 1ứng suất uốn cho phép:Hệ số an toàn SF = 1,75 - bảng 6.2 (sách tính toán thiết kế . T1)[σF1]= σ01limF.KFL1/sF1= 360/1,75=205,7(MPa)[σF2]= σ02limF.KFL2/sF2= 270/1,75=154,3(MPa)ứng suất quá tải cho phép:[σH]max=2,8,σch2=2,8.450= 1260[σF1]max=0,8,σch1=0,8.450= 360(MPa)[σF1]max=0,8,σch2=0,8.450= 360(MPa)2. Tính khoảng cách trục và các thông số ăn khớp:Xác định sơ bộ khoảng cách trục: theo công thức 6.15a (sách tính toán thiết kế . T1) aω2 = 43(u2+1) [ ]321 .aHHuKTψσβTrong đó:T1 – môn xoắn trên trục bánh chủ động T1 =16610 (N.mm)ψa = bω/ aω - hệ số chiều rộng bánh răngdo bộ truyền đặt đối xứng với ổ nên ta chọn ψa = 0,3 => ψd = 0,53.ψa(u+1) = 0,53.0,3.( 2,5 +1 ) = 0,5565Tra theo ψd ứng với bảng 6.7 (sách tính toán thiết kế . T1) Ta có: KHB = 1,03 Thay vào ta có: aω = 43(2,5+1)[ ]323,0.5,2.38203,1.16610ằ 81,1 mm Ta lấy aω = 85 mm 10 [...]... 33,090 Lấy hhộp=300mm sin= (H-hhộp)/A=(750-300)/732=0,615 => = 37,930 =>= +=71,020 RXx= FX.cos=8058.cos71,020= 2621 (N) RXy= FX.sin= 8058.sin71,020= 7612 (N) 4 .Thiết kế trục : Ta đi tính toán và thiết kế từng trục: Sơ đồ đặt lực, biểu đồ mômen và kết cấu của trục I ( Hình 2) Tính các phản lực R (chỉ số chỉ thứ tự phơng , trục,đầu ổ) và vẽ biểu đồ mômen Y = R y11 Fr1 + R y12 = 0 Chiếu các lực lên... = Fa2 = 216(N); 16 -Ft3 = Fa4 = 878(N); -Ft4 = Fa3 = 6255(N); -Fr3 = Fr4 = 2290(N); +Lực tác dụng trên bộ truyền xích: Lực căng của xích trên nhánh chủ động RX=Ft+F0+Fv =7900+158+0,32=8058(N) (Ft : lực vòng; F0 : lực căng do trọng lợng nhánh xích bị động gây ra; Fv : lực căng do lực li tâm sinh ra) Lực này đợc chia ra làm hai thanh phần RXx và RXy; Để xác định RXX và RXY ta phải xác định các góc và... các bộ truyền Các lực tác dụng lên trục: Lực do khớp nối, lực tác dụng lên bộ truyền bánh răng, lực tác dụng lên bộ truyền trục vít-bánh vít,lực tác dụng trên bộ truyền xích Các thành phần lực trong thiết kế đợc biểu diễn nh hình vẽ phần trên +Lực tác dụng của khớp nối: FK = (0,2 ữ 0,3).2T1 /D0 , Với : T1 = 16612 N.mm , D0 = 50 mm Fk = (0,2 0,3).2.16612 = 166 (N) 50 +Lực tác dụng khi ăn khớp trên các . HỌC CHI TIẾT MÁYTHIẾT KẾ HỆ DẪN ĐỘNG BĂNG TẢI**********************I. CHỌN ĐỘNG CƠ1. Xác định công suất cần thiết của động cơCông suất cần thiết lớn nhất. Fv=q.v2=5,5.0,242=0,32 +s,[s] : hệ số an toàn và hệ số an toàn cho phép(ta bảng 5.10 sách thiết kế hệ dẫn động ... tập 1) Nhận xét:

Ngày đăng: 22/11/2012, 09:13

Xem thêm: Thiết kế hệ dẫn động băng tải