... chuyển động và cho
thành phần lực đẩy dT
D
, lực này cũng h ớng về phía chuyển động do phần tử đang xét
tạo ra. Lực đẩy của hệ chong chóng - đạo l u đ ợc viết:
T
T
= T + T
D
(22 .2. 1)
Khi ...
(
)
nD
W1v
nD
v
J
DD
D
-
== (22 .2. 3)
Trong đó: v tốc độ của tàu; W
D
hệ số dòng theo tính toán xác định bằng thực
nghiệm.
Đặc tính động lực của hệ gồm lực...
... ợt quá
80%; còn đối với các thiết bị đẩy nặng tải có thể chiếm 50%; từ 20 á 50% năng l ợng
truyền vào thiết bị đẩy đều bị bỏ phí.
Nh đà thấy từ lý thuyết thiết bị đẩy lý t ởng và chong chóng ...
chóng và thay đổi hình dáng phần
đuôi lực cản của tàu và các đặc tính t ơng tác của thân tàu với hệ thiết bị đẩy bánh
lái thay đổi.
Chong chóng đ ợc thiết k...
... của các lực từ phía chất lỏng. Các lực
này t ơng ứng với các lực áp suất xảy ra trên các vật rắn t ơng đ ơng. Để cân bằng
chúng trong lý thuyết xoáy ng ời ta giả thiết là có mặt các lực khối ... lý thuyết đ ờng chịu lực, mô hình tuyến tính
của vết t ơng ứng với sự tách các xoáy tự do trong mặt phăng chuyển động của cánh
phẳng (Xem H19 .2. b).
143
Ch ơng 19
Cơ sở lý...
... {%&apos ;21 :2 +%F(A +%G(A zR* 1%S+#
Khi thiết kế chong chóng th ờng cho tr ớc lực đẩy cần thiết, vì vậy lực đẩy của
phần tử cánh phải tìm theo công thức:
(
)
(
)
drtg1cosbvC2ZdT
ii
2
RY
bebr
-= ... tĩnh.
Trong vùng khuỷu thứ nhất đặt thiết bị đo trên dầm hẫng để theo dõi các đặc tính
thuỷ động lực của chong chóng. Trong thiết bị đó gồm có thiết bị...
... )
ù
ỵ
ù
ý
ỹ
-+ -+ =
-+ -+ =
0 ,21 ,06,06, 119, 0
7,00,694,06,017,0
2
2
22
2
DE
KWLT
Kt
TDw
bd
bd
(17.5.4)
trong các công thức: d - hệ số béo thể tích; D - đ ờng kính chong chóng; T
KWL
-
chiều chìm ... )
ỵ
ý
ỹ
-+ -+ =
-+ -+ =
0 ,20 55,05,035,018,0
7,0797,055,08, 02, 0
22
DE
KWLT
Kt
TDw
d
d
(17.5 .2)
Đối với tàu container hai chong chóng với d < 0,6...
... (16.3.3)
Nếu biết đ ờng kính, lực đẩy và tốc độ muốn tìm vòng quay tối u thì bằng cách
loại vong quay đó khỏi biểu thức tính K
T
và J, ta tìm đ ợc:
2
2
22
2
DTA
T
K
J
Dv
JT
K ==
r
trong ...
0 0 ,2 0,4 0,6 0,8 1,0 1 ,2
1,4J = v /
n
D
0,1
0 ,2
0,3
0,4
0,5
0,6
A
T
K
DT
K =1,0
N
T
K
=
0
,
8
K =2
DT
K =1 ,2
NT
1
,
2
1
,
0
0
,
8
0
,
6
0
,
5
K
DT
D
opt
h
=
0
,...
... điểm của mặt cắt 0 - 0 trùng với mặt đĩa
thiết bị đẩy; w
q
1
, w
q
2
, P
1
, P
2
- thành phần tiếp tuyến của tốc độ cảm ứng và áp suất cho
các điểm của mặt cắt 1-1 và 2- 2 nằm sát tr ớc và ... trục của thiết
bị đẩy (Xem H15) và định các ký hiệu sau đây: P
A
,
v
A
- áp suất và tốc độ t ơng đối
h ớng trục x
*
tại mặt cắt A - A rất xa tr ớc đĩa thiết bị...
... Các
đặc tính thuỷ động lực của phần tử cánh đ ợc xác dịnh bằng hệ số không thứ nguyên
của lực nâng và lực cản:
C
Y
= 2. dY/(r.
v
R
2
.b.dr) ; C
X
= 2. dX/(r.
v
R
2
.b.dr) (14 .2. 2)
trong đó: ... chóng tạo ra lực đẩy d ơng và làm
việc mang tính chất của thiết bị đẩy tàu. Hay nói cách khác chong chóng tàu thuỷ đ ợc
thiết kế ở chế độ làm việc
1
0 JJ Ê...
... ờng
bao của mặt cánh nắn thẳng.
r2
H
I
"
p
P
/
2
p
P
/
2
p
P
/
2
p
r3 r1
(
r
2
)
(
r
3
)
(
r
1
)
r3 r2 r1 r3 r2 r1
98
tr ớc bằng bảng và các trị số trong ...
hình 13.6.
Lực đẩy của chong chóng khi chạy tiến do phần côn trục tiếp nhận, còn khi chạy
lùi do đai ốc vặn vào ren phần đầu trục tiếp nhận. Để giảm tổn thất thuỷ lực, trán...