0

tính toán và thiết kế cổng trục gầu ngoạm trọng tải 7 tấn khẩu độ 40 m

Tính toán và thiết kế cổng trục gầu ngoạm trọng tải 7 tấn, khẩu độ 40 m (2).DOC

Tính toán thiết kế cổng trục gầu ngoạm trọng tải 7 tấn, khẩu độ 40 m (2).DOC

Kế toán

... Nm2 375 .t m 375 .1,5 '' d M men m m y động Mm = Mt + M + M Mm1 = Mt1 + M 1 + M 2 = 452,8 + 8 ,7 + 189 = 650 Nm Mm2 = Mt2 + M 2 + M 2 = 476 ,6 + 9, 17 + 189 = 674 Nm Mm3 = Mt3 + M 3 + M 3 = 500 ... 189 = 6 97 Nm Mm4 = Mt4 + M 4 + M 4 = 524,3 + 10 + 189 = 72 3 Nm M men khởi động thực tế lớn m men tính toán lý thuyết khoảng 33% Mm max = 1,33 Mm Mm1max = 1,33 Mm1 = 1,33 650 = 865 Nm Mm2 max = ... Mm2 = 1,33 674 = 896 Nm Mm3 max = 1,33 Mm3 = 1,33 6 97 = 9 27 Nm Mm4 max = 1,33 Mm4 = 1,33 72 3 = 962 Nm Hệ số tải động thời kỳ khởi động = M m max [] M dn [] Hệ số tải cho phép động [] = 3,27...
  • 104
  • 980
  • 0
Tính toán và thiết kế cổng trục gầu ngoạm trọng tải 7 tấn, khẩu độ 40 m

Tính toán thiết kế cổng trục gầu ngoạm trọng tải 7 tấn, khẩu độ 40 m

Công nghệ thông tin

... Mt + M đ + M ’đ Mm1 = Mt1 + M đ1 + M ’đ2 = 452,8 + 8 ,7 + 189 = 650 Nm Mm2 = Mt2 + M đ2 + M ’đ2 = 476 ,6 + 9, 17 + 189 = 674 Nm Mm3 = Mt3 + M đ3 + M ’đ3 = 500 + 9,63 + 189 = 6 97 Nm Mm4 = Mt4 + M đ4 ... + M ’đ4 = 524,3 + 10 + 189 = 72 3 Nm 40 40 M men khởi động thực tế lớn m men tính toán lý thuyết khoảng 33% Mm max = 1,33 Mm Mm1max = 1,33 Mm1 = 1,33 650 = 865 Nm Mm2 max = 1,33 Mm2 = 1,33 674 ... = 896 Nm Mm3 max = 1,33 Mm3 = 1,33 6 97 = 9 27 Nm Mm4 max = 1,33 Mm4 = 1,33 72 3 = 962 Nm Hệ số tải động thời kỳ khởi động ϕ= M m max ≤ [ϕ] M dn [ϕ] – Hệ số tải cho phép động [ϕ] = 3, 27 M men danh...
  • 115
  • 1,942
  • 14
tính toán và thiết kế cổng trục gầu ngoạm trọng tải 7 tấn, khẩu độ 40m

tính toán thiết kế cổng trục gầu ngoạm trọng tải 7 tấn, khẩu độ 40m

Kiến trúc - Xây dựng

... 1,33 Mm Mm1max = 1,33 Mm1 = 1,33 650 = 865 Nm Mm2 max = 1,33 Mm2 = 1,33 674 = 896 Nm Mm3 max = 1,33 Mm3 = 1,33 6 97 = 9 27 Nm Mm4 max = 1,33 Mm4 = 1,33 72 3 = 962 Nm Hệ số tải động thời kỳ khởi động ... Nm2 M 'd' = k.( G i D )1 n dc 1,2.(94,89 ).935 i = = 189 Nm2 375 .t m 375 .1,5 M men m m y động Mm = Mt + M + M Mm1 = Mt1 + M 1 + M 2 = 452,8 + 8 ,7 + 189 = 650 Nm Mm2 = Mt2 + M 2 + M 2 = 476 ,6 ... 9, 17 + 189 = 674 Nm Mm3 = Mt3 + M 3 + M 3 = 500 + 9,63 + 189 = 6 97 Nm Mm4 = Mt4 + M 4 + M 4 = 524,3 + 10 + 189 = 72 3 Nm M men khởi động thực tế lớn m men tính toán lý thuyết khoảng 33% Mm max...
  • 104
  • 927
  • 0
Tính toán và thiết kế máy lọc bàn xoay trong công nghiệp sản xuất  Axit Photphoric

Tính toán thiết kế máy lọc bàn xoay trong công nghiệp sản xuất Axit Photphoric

Khoa học tự nhiên

... động Momen trở lực ma sát đĩa cố định đĩa di động: M1 = 9903,1549 [ Nm ] M men trở lực lăn đỡ, lăn chặn m y lọc : M2 = 635 072 ,1228 [ Nm ] Tổng momen trở lực: M3 = 644 975 , 277 7 (Nm) Công suất động ... bề m t lọc: F = 130,3904 [m2 ] Diện tích ngăn lọc: Fp = 5,4329 [ m2 ] Xác định kích thước m ng lọc Chiều cao: Hp = 4,20 (m) Góc m ng: αp = 15,0° Đáy lớn: a = 1,85 (m) Đáy nhỏ: b = 0 ,73 79 (m) Diện ... tích m ng lọc: Fp = 5,4345 [ m2 ] M hình m y lọc M hình khu trung t m Xác định kích thước ống trung t m Chiều dài: L = 1,0 ( m ) Đường kính trong: Dt = 0,8 ( m ) Chiều dầy: s = 0,0039 [ m ]...
  • 34
  • 760
  • 0
TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ LY HỢP Ô TÔ ( XE TẢI 5700Kg)

TÍNH TOÁN THIẾT KẾ LY HỢP Ô TÔ ( XE TẢI 5700Kg)

Cơ khí - Chế tạo máy

... hợp: Để đ m bảo yêu cầu truyền hết m men quay động điều kiện l m việc, ly hợp phải có khả truyền m men quay lớn m men xoắn lớn động Memax sau: Mms = Memax.β (2-1) Trong : Mms : M -men ma sát ... [N .m] Memax : M -men xoắn lớn động cơ, [N .m] Theo đề Memax = 1 97 [Nm] β : Hệ số dự trữ ly hợp Hệ số dự trữ β tính đến yếu tố l m gi m lực ép l m gi m momen ma sát trình sử dụng như: - M n vùng ma ... [mm] zms = m = 0 ,75 [mm] δdh : Độ dịch chuyển cần thiết đĩa ép độ đàn hồi đĩa bị động δdh = [mm] δ0 : Khe hở tự cần thiết đòn m bạc m , [mm] Đối với xe tải nhỏ: δ0 ≈ ÷3 [mm] Chọn δ0 = 2[mm] δ01...
  • 31
  • 1,633
  • 21
Phương pháp nghiên cứu tính toán và thiết kế bộ nguồn áp xung trong bộ điều khiển đo dãy cao áp ppt

Phương pháp nghiên cứu tính toán thiết kế bộ nguồn áp xung trong bộ điều khiển đo dãy cao áp ppt

Cơ khí - Vật liệu

... 3019 3622 4229 43019 43622 44229 RM Cores 41110 41510 41812 RM4 RM5 RM6 RM7 RM8 RM10 RM12 RM14 P30/19 P36/22 P42/29 RM4 RM5 RM6 RM7 RM8 RM10 RM12 RM14 42316 42819 4 372 3 PQ Cores 42016 42020 42626 ... 0.931 29.8 35 .7 71.5 1 07. 2 143.0 223.4 E21 1.490 1.213 1.8 07 57. 8 69.4 138.8 208.2 277 .6 433.8 78 3E608 1.810 1 .78 1 3.224 103.2 123.8 2 47. 6 371 .4 495.1 77 3 .7 783E 776 2.330 1.810 4.2 17 135.0 161.9 ... 178 7.5 RM5 RM6 RM8 RM10 RM12 RM14 0.250 0. 370 0.630 0. 970 1.460 1.980 0.095 0.155 0.310 0.426 0 .77 4 1.100 0.8 1.8 6.2 13.2 36.2 69 .7 0.9 2.2 7. 5 15.9 43.4 83.6 5 .7 13.8 46.9 99.2 271 .2 522 .7 7.6...
  • 68
  • 756
  • 0
Ứng dụng Etabs trong tính toán và thiết kế nhà Cao Tầng Phần 7 pot

Ứng dụng Etabs trong tính toán thiết kế nhà Cao Tầng Phần 7 pot

Kiến trúc - Xây dựng

... Anh Bình IV BM Tin Học Xây Dựng – ĐHXD HN Các loại tải trọng (Load) - Tải trọng thân (Self-weight Load) - Tải trọng trọng lực (Gravity Load) - Tải trọng phân bố (Uniform Load) - Tải trọng áp lực ... : M c định rõ kiểu tiết diện - Concrete Column Check/Desgin : Chỉ định loại toán thiết kế o Reinforcement to be Checked : Bài toán ki m tra (xem th m chương thiết kế thép Sap2000) o Reinforcement ... chúng quanh trục Hệ trục tọa độ địa phương Pier Hệ trục tọa độ địa phương Pier hình vẽ Không giống hệ trục tọa độ địa phương frame, hệ trục tọa độ địa phương Pier xoay đc Hệ trục tọa độ địa phương...
  • 8
  • 679
  • 4
Phương npháp nghiên cứu tính toán và thiết kế bộ nguồn áp xung trong bộ điều khiển đo dãy tần cao áp p1 pdf

Phương npháp nghiên cứu tính toán thiết kế bộ nguồn áp xung trong bộ điều khiển đo dãy tần cao áp p1 pdf

Thiết kế - Đồ họa - Flash

... dụng th m vài linh kiện để tạo m ch hoàn chỉnh, m ch bảo vệ dòng, nhiệt có sẳn bên vi m ch … M t lọai vi m ch ổn áp DC tuyến tính thông dụng họ vi m ch 78 xx ( ổn áp dương) ổn áp 79 xx(ổn áp m) có ... động hai tín hiệu điều khiển ngõ vào, đồng thời trình chuyển trạng thái thực vơí tần số đònh -Đặc tính l m việc transistor chế độ đóng ngắt Miền bão hòa I, miền cắt II -Để đ m bảo cho BJT n m ... lượng cho tải tích trữ m ch lọc Do VL tăng, l m ngõ m ch so sánh đảo trạng thái để m công tắc Tương tự dòng tải tăng, m ch so sánh điều khiển công tắc thời gian lâu so với thới gian m công tắc...
  • 10
  • 602
  • 1
Tính toàn thiết kế và lập các quy trình công nghệ chế tạo KCT, lắp ráp, thử nghiệm, vận hành và bảo dưỡng cổng trục 2 dầm, sức nâng q 50TF, khẩu độ l 18m tại CTCP máy lilama 18

Tính toàn thiết kế lập các quy trình công nghệ chế tạo KCT, lắp ráp, thử nghiệm, vận hành bảo dưỡng cổng trục 2 dầm, sức nâng q 50TF, khẩu độ l 18m tại CTCP máy lilama 18

Kiến trúc - Xây dựng

... bánh phanh : 300mm -Chiều rộng m phanh : 140mm -M men phanh : 240kG .m -Khối lượng : 68kg -Các thơng kích thước: L(mm) 685 D(mm) 300 H(mm) 565 h(mm) 240 E(mm) 177 T(mm) 275 B(mm) 140 50 h H L D ... suất M men trung bình bình phương trục động xác định theo cơng thức (2 .73 )-[2]: Mtb= M m ∑ t m + ∑ M t2 t v ∑t (1.35) Trong đó: -Mm : M men m m y động cơ, Mm=9 07, 49 N .m -tv : Thời gian chuyển động ... =0,6kG .m2 = N .m ( Xem phần chọn khớp nối ) Vậy: ∑ (GiDi2)I =19,4 + 6= 25,4 N .m2 36 – Mm : M men m m y động cơ, theo cơng thức (2 .75 ) [2] -tr 47 ta có: Mm = M m max + M m (1,8 ÷ 2,5) M dn + 1, 1M dn =...
  • 182
  • 943
  • 7
nghiên cứu, tính toán và thiết kế biên dạng cánh turbine gió trục đứng cho máy phát điện công suất 3 kw

nghiên cứu, tính toán thiết kế biên dạng cánh turbine gió trục đứng cho máy phát điện công suất 3 kw

Thạc sĩ - Cao học

... đƣợc dùng cho m y cần tốc độ vòng quay lớn nhƣ m y phát điện, m y b m ly t m - Nhược đi m: M men khởi động lớn, vận tốc gió sử dụng cao (trên 3m/ s), gây rung động, nhanh m n ổ trục, độ cứng vững ... Ví dụ m t độ lƣợng gió số địa phƣơng: - Tây Nguyên: 600 KWh /m2 - n m - Đồng Sông Hồng: 250 KWh /m2 - n m - Quảng Nam, Quảng Ngãi: 400 KWh /m2 - n m - Cam Ranh, Vũng Tàu: 70 0÷ 800 KWh /m2 - n m Số hóa ... m men lực F, ta có hệ số m men Cm M Cm SlV 2 (2. 17) Trong đó:  - chiều dài dây cung Do khí động lực học m t cắt hình học biểu diễn lực cản, lực nâng m men Lúc với giá trị góc tới, có điểm...
  • 103
  • 1,443
  • 11
nghiên cứu, tính toán và thiết kế cơ cấu dẫn động điều khiển góc cánh turbine gió kiểu trục đứng cho máy phát điện công suất 10kw

nghiên cứu, tính toán thiết kế cơ cấu dẫn động điều khiển góc cánh turbine gió kiểu trục đứng cho máy phát điện công suất 10kw

Thạc sĩ - Cao học

... định m men rotor vị trí là: M1 = M1 A+ M1 B+ M1 C+ M1 D+ M1 E (lbf.ft) M  1, 73 E  14  279 ,83 2, 07 E  12  10351,19 67, 27  2, 69 E  14  71 8, 24 949,19  305, 45  67, 27  418,12  71 8, ... M men rotor vị trí là: M2 = M2 A + M2 B + M2 C + M2 D + M2 E (lbf.ft) M  102, 64  266,13 6, 22 E  44  1,9 E  44 67, 27  439, 63  71 8, 24  179 81, 72  178 08,98  67, 27  135,85  71 8, ... trí M men rotor vị trí là: M4 = M4 A + M4 B + M4 C + M4 D + M4 E (lbf.ft) M   102, 64  266,13   179 81, 72  178 08,98 67, 27  135,85  71 8, 24 11113,32  4324,14  16,56  5, 07  67, 27 ...
  • 71
  • 449
  • 0
tóm tắt luận văn thạc sĩ kỹ thuật nghiên cứu, tính toán và thiết kế biên dạng cánh turbine gió trục đứng cho máy phát điện công suất 3KW

tóm tắt luận văn thạc sĩ kỹ thuật nghiên cứu, tính toán thiết kế biên dạng cánh turbine gió trục đứng cho máy phát điện công suất 3KW

Kỹ thuật

... suất rotor giống - Kết thực nghi m phù hợp với tính toán thiết kế Điều chứng minh phương pháp thiết kế m hình Kết sở cho phép ta tính toán thiết kế hệ thống cánh turbine trục đứng công suất ... 16.5 TB 56.4 68.8 79 .3 92 .7 63.2 51 61 72 81 57. 7 10% 11% 9% 13% 7, 6% Kết luận - Kết thực nghi m cho thấy, tốc độ vòng quay thực nghi m phù hợp với thiết kế m hình Vậy, tốc độ vòng quay giống ... Quạt gió H m gió Thiết bị đo gió Biến tần Nguồn điện Rotor n Bảng so sánh thông số tính toán m hình kết đo thực V(mph) n(v/ph) Kết Tính toán thực m hình nghi m Sai số(%) 6.6 37. 3 37 1% 7. 9 44.9...
  • 22
  • 579
  • 0
TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ HỆ THỐNG XỬ LÝ NƯỚC NGẦM KHU VỰC ĐỒNG BẰNG BẮC BỘ CÓ HÀM LƯỢNG ASEN 10mg/l   VỚI CÔNG SUẤT 1000m3/ngd

TÍNH TOÁN THIẾT KẾ HỆ THỐNG XỬ LÝ NƯỚC NGẦM KHU VỰC ĐỒNG BẰNG BẮC BỘ CÓ HÀM LƯỢNG ASEN 10mg/l VỚI CÔNG SUẤT 1000m3/ngd

Công nghệ - Môi trường

... bị nhi m độc asen m c độ thấp, thời gian dài gây: m t m i, buồn nôn nôn, hồng cầu bạch cầu gi m, da s m, rụng tóc, sút cân, gi m trí nhớ, m ch m u bị tổn thương, rối loạn nhịp tim, đau m t, đau ... LỌC 50 HỒ ỔN ĐỊNH CẤP NƯỚC Chương : TÍNH TOÁN THIẾT KẾ HỆ THỐNG XỬ LÝ NƯỚC NG M KHU VỰC ĐỒNG BẰNG BẮC BỘ CÓ H M LƯỢNG ASEN 10mg/l VỚI CÔNG SUẤT 100 0m3 /ngàyđ m 03/19/13 51 ... CÔNG SUẤT 100 0m3 /ngàyđ m 03/19/13 Chương CƠ SỞ LÝ THUYẾT 1.1.Tình hình ô nhi m Asen nước ng m 1.2 Nguyên nhân gây nhi m độc Asen cho nước ng m 1.3 Tác hại việc ô nhi m Asen nước ng m (Asen - “sát...
  • 92
  • 1,449
  • 5
Tính Toán Và Thiết Kế Hệ Thống Xử Lý Nước Thải Công Ty TNHH Cerubo Việt Nam

Tính Toán Thiết Kế Hệ Thống Xử Lý Nước Thải Công Ty TNHH Cerubo Việt Nam

Nông - Lâm - Ngư

... hoạt tính 2 0m3 /m2 .ngày tải trọng chất rắn 5.0kg /m2 .h  Diện tích bề m t bể lắng theo tải trọng bề m t: Q 6 0m3 / AL = L = 2 0m3 / m = 3m A Trong đó: Q : Lưu lượng trung bình ngày, m3 /ngày LA: Tải trọng ... (tính theo N ) Nitrat (NO3- ) (tính theo N) Dầu m động vật, thực vật Tổng chất hoạt động bề mg/l mg/l mg/l mg/l mg/l mg/l mg/l mg/l 10 m t Photphat (PO43- ) (tính theo Giá trị (A) 5-9 30 50 mg/l ... 298,3mg / l  M y b m nước thải vào bể Aerotank Chọn m y b m hoạt động ln phiên Lưu lượng m i b m Qstb = 0,00 173 m3 /s Cột áp b m H = Cơng suất b m N = QHρg 0,00 173 ×8 ×1000 ×9.81 = = 0. 17( kW...
  • 46
  • 1,016
  • 8
tính toán và thiết kế các công trình trong nhà máy xử lý nước cấp bị nhiễm mặn

tính toán thiết kế các công trình trong nhà máy xử lý nước cấp bị nhiễm mặn

Công nghệ - Môi trường

... SS mg/l 20 mg/l pH 6.5 – 8.5 6.5 – 8.5 Muối m n ( vùng ven biển ) 400 mg/l 500 mg/l Na+ 200 mg/l 200 mg/l Nitrat 10 mg/l 10 mg/l SO42- 400 mg/l 400 mg/l Độ m u SVTH : Nguyễn Tiến Thành Đồ án m n ... lấy 1, 1m [ chiều dày lớp than Antraxit 400 ÷ 500mm (d tđ = ÷1,2mm), chọn chiều dày than 400 mm; chiều dày lớp cát thạch anh 70 0 ÷ 800mm (dtđ = 0 ,7 ÷ 0,8mm), chọn chiều dày cát thạch anh 70 0mm] Vậy ... trí hai b m công suất, b m hoạt động b m để dự phòng, hai b m mắc song song với 2.5 TÍNH TOÁN LƯNG PHÈN SỬ DỤNG BỂ HOÀ TRỘN PHÈN Tính toán lượng phèn sử dụng Căn vào độ m u nước nguồn 40 Pt-Co,...
  • 35
  • 1,310
  • 6

Xem thêm