... 1625 q = 2 ,3 N/mm D PD = 50468.8 (N) B E C P PC = 49 531 .2 (N) 8000 RB = 733 84 .37 N 8000 16000 634 15.64 46826.89 11001.92 Qy (N) 36 41.91 60 533 .12 733 84 .37 Mu(N.m) 39 7562.12 39 3980.94 37 4 131 .99 Hình ... công thức (5.2,[2]) Sx3 = yc3.F3 , mm3 Trong đó: yc3 - Khoảng cách từ trọng tâm thành đứng đến trục x1-x1 h yc3 = ( + ) = ( 886 + ) = 449 mm3 F3 - Diện tích biên dới, F3 = 10 632 mm2 Sx3 = 449.10 632 ... thành đứng đến trục (y - y): a= B +3 320 + = = 1 63 mm 2 F3 - Diện tích thành đứng, F3 = 10 632 mm2 Thay giá tri vào biểu thức ta đợc Jy3 = 2.15948 + 1 632 .10 632 = 282,5 10 mm4 Tổng mmô quán tính...
... L1 Vì U h.2 = O (trong vùng giếng cát bấc thấm) nên xem độcố kết trung bình phạm vi khu vực tác dụng Za để đưa vào quanhệ (1) tính toán là: Uh = S h1 S = Uh.1 S S (3) Trong S độ lún toàn đất ... (L1 = Za) Nhưng bề dầy lớp đất yếu lớn (ví dụ > 25 30 m) dựa vào quanhệ (4), (5) (6) theo quan điểm khống chế độ lún lại Scòn lại để xác định độ sâu cắm bấc đặt giếng L1 cần thiết Hoặc giả thiết ... giếng không đạt tới độ sâu Z a miêu tả hình công thức tính độcố kết trung bình đạt vùng gây lún Z a phải có dạng sau: U = – (1 – UV ) (1 – Uh.1 S1 ) S (5) Từ (5) ta tính phần độ lún lại sau thời...
... biên xấp xỉ không Nghiêncứu số Cho hệ cọc - đất có cấu tạo: - Cọc vuông có kích thước 200x200(mm) chế tạo bêtông cốt thép, cấp bền B25, môđun đàn hồi E = 3. 107(kN/m2), hệ số Poisson = 0,2 - ... thuộc vào nhiều yếu tố cường độ tải trọng; tiết diện cọc; môđun đàn hồi, hệ số nở hông, tính chất khác đất Nên áp dụng mô hình vào việc phân tích nội lực chuyển vị để có kết xác công tác thiết kế ... lực hệTrong đề tài, để xây dựnng mô hình giải toán, tác giả sử dụng phần mềm Sap 2000 Phần mềm H .3. 2 Mặt cắt ngang mô hình Cọc - Nền đất có hiệu suất giải cao với số ẩn lớn, ổn định, tin cậy, có...
... vậy, nghiêncứu biến đổi tính chất lý trầm tích Holocen hệ tầng Thái Bình tác dụng tải trọng động có tính cấp thiết thời Mụcíchnghiêncứu Làm sáng tỏ biến đổi đặc trưng động học đất trầm tích ... thiết bị có khả xác định thời gian trễ ứng suất với biến dạng Nghiêncứu đặc trưng độ bền biến dạng động thành tạo trầm tíchhệ tầng Thái Bình 5 Nghiêncứu ứng xử động dạng cấu trúc tác dụng động ... chảy hệ tầng Thái Bình Độ lệch pha tuỳ thuộc vào trạng thái ứng suất đất biên độ, tần số tải trọng 21 Đã xác định thông số đặc trưng biến dạng động độ bền động cho thành tạo trầm tíchhệ tầng Thái...
... = 1000 kN/m2; - L p 2: ỏ sột dy h2 = m; E2 = 700 kN/m ; 2 - L p 3: sột dy h3 = m; E3 = 500 kN/m ; = 0,72 = 0,54 = 0, 43 1-1 25 30 - L p 4: ỏ c ng N n ng p: b r ng n n B = 12 m; taluy p cú = 18 ... + S2 + S3) lỳn c k t c a cỏc l p t 1, v S d ng cụng th c gi i tớch ho c toỏn xỏc 20m ta cú: I1/p = 4.9; I2/p = 10.7 ; I3/p = 15,45 v i p = h lỳn c k t c a cỏc l p E1 S2 S3 V y IV E2 E3 p I1 p ... a cỏc l p E1 S2 S3 V y IV E2 E3 p I1 p p ( p ( 0.72 1000 I2 p I3 p I1 ) p I2 ) p 72 4.9 0,255 ( m ) 0.57 72 5.8 0, 237 (m ) 700 0. 43 72 4.76 0,148 (m) 500 om S1 t y u: Sc = 0.64 (m) au du on go...
... ì 72 ì 5.8 = 0, 237 ( m ) E2 p p 700 I I 0. 43 S3 = ì p ì ( ) = ì 72 ì 4.76 = 0,148 (m) Sc = 0.64 (m) E3 p p 500 S2 = Vy lỳn tng cng S = k.Sc; bi toỏn ny ly k = 1 ,3 S = 0, 83 m IV NG DNG Phng ... kN/m2; = 0,72 - Lp 2: ỏ sột dy h2 = m; E2 = 700 kN/m2; = 0,54 - Lp 3: sột dy h3 = m; E3 = 500 kN/m2; = 0, 43 10 15 20 z Toỏn 1-1 25 30 - Lp 4: ỏ cng Nn ng p: b rng nn B = 12 m; taluy p 1:1.5; chiu ... kt: Sc = (S1 + S2 + S3) S1, S2, S3 - lỳn c kt ca cỏc lp t 1, v S dng cụng thc gii tớch hoc toỏn xỏc nh cỏc tr s I/p ng vi z = 5, 12, 20m ta cú: I1/p = 4.9; I2/p = 10.7 ; I3/p = 15,45 vi p =...
... CÔNG NGHỆ, ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG - SỐ 4 (39 ).2010 200 400 150 30 0 10 200 10 50 Y 30 0.5 40 1.5 2.5 a) 20 30 X 50 3. 5 100 20 100 Z 0.5 40 1.5 2.5 50 3. 5 b) 200 200 150 150 100 0 Y 40 0.5 c) 1.5 2.5 3. 5 ... -30 00 -35 00 X coordinate (mm) Hình tổng lượng tiêu tán trường hợp tác dụng tải trọng 134 TẠP CHÍ KHOA HỌC VÀ CÔNG NGHỆ, ĐẠI HỌC ĐÀ NẴNG - SỐ 4 (39 ).2010 Kết luận Việc áp dụng phương pháp số nghiên ... Griffith A.A., đưa vào năm 1920 [3] Irwin G.R., vào năm 1957 [4] nghiêncứu trạng thái ứng suất biến dạng lân cận vết nứt Cuối năm 1987 Raju I.S.,[5] đề xuất phương pháp tính toán lượng tiêu tán áp...
... N 22 L 54 13L 156 Fd L 22 L M 4L 13L 3L2 Trong đó: M ww ; C ww ww K ww 13L 156 22 L Fd 420 54 2 13L 3L 22 L L N1 L N N ... P31 P32 ki P41 P42 k N ( NxN ) Cột thứ i ma trận P xác định theo công thức (18); P1i P2i P3i P4i P1N P2 N ; P3 N P4 N ( xN ) ( L3 3. L.ai2 ... phân tích động cầu dây văng, Hội KHKT Cầu đường Việt Nam-Hội nghị khoa học công nghệ xây dựng bền vững công trình đường bộ, Sầm Sơn, 20 03Tiêu chuẩn kỹ thuật công trình giao thông - Tập - Tiêu...
... Young (GP a) Hệ số Poisson Tỷ trọng (kg/m3 ) Zirconia Silicon Nitride Nhôm ôxít Zi2 O3 Si4 N4 Al2 O3 151 32 2 .3 380 0 .3 0.24 0 .3 3000 237 0 38 00 70 105.7 207.8 0 .3 0 .3 0 .31 78 2702 37 50 8166 Nhôm ... giải tíchnghiêncứu ổn định vỏ FGM (Đào Huy Bích cộng [21, 22], Đào Văn Dũng Lê Khả Hòa [31 , 32 ], Nguyễn Đình Đức cộng [29, 30 ]) Liên quan tới dầm FGM, Thái Hữu Tài Võ Phương Thức [101] nghiêncứu ... t1 (2 .32 ) 33 Từ phương trình (2.26), ta có Nf t2 t2 V=− δ t1 Pi δwδ(xP i − si (t))dt i=1 (2 .33 ) t1 Từ (2 .31 ), (2 .32 ) (2 .33 ) thay vào phương trình (2.29) với điều kiện ràng buộc (2 .30 ) ta nhận...
... 4. 13: Mốiquanhệ tham số độ võng tham số vận tốc dầm loại A có tính biến đổi dọc chịu lực di động (α = 0.5) Đường cong biểu thị mốiquanhệ tham số độ võng fD với tham số vận tốc fv dầm có tính ... biểu thị mối liên hệđộ võng thời gian Số nhịp dầm liên tục ảnh hưởng tới độ võng lớn nhịp dầm mốiquanhệđộ võng vị trí lực di động Các vấn đề phát triển sau luận án Phân tích ứng xử động lực ... A11 A 33 A11 A 33 (3. 6, 3. 12) ta nhận hàm dạng cho chuyển vị dọc trục dầm x2 x x2 x 6αa − 3 a − x l l l l ; Nu3 = Nu1 = − + 1; Nu2 = l l(1 + φ) l(1 + φ) 2 x x x x 6α − 3 − ...
... phần: dao động riêng, dao động với lực kích thích Khi dao động chuyển sang giai đoạn ổn định phần dao động riêng hệ không còn, hệ dao động có chu kỳ với chu kỳ lực kích thích P1 P Khi hệ chịu ... điều hoà phân tích theo chuỗi Furie lấy vài số hạng đầu Do vậy, việc nghiêncứu dao động với lực kích thích có dạng Psinrt hay Pcosrt toán động lực học công trình Dao động cƣỡng hệ dƣới dạng tổng ... giản có khối lƣợng tập trung Hình 2 .3 Dạng dao động riêng dầm có khối lƣợng tập trung Hình 3. 1 Dầm đơn giản có bậc tự Hình 3. 2 Dạng dao động riêng dầm đơn giản có bậc tự Hình 3.3 Dầm đơn giản có...
... giảm dần xuống 1 ,38 đạt vận tốc 120km/h; Kết luận + Khi tốc độ tải trọng di động giảm dần đến 0, hệ số động lực giảm dần hội tụ đến 1, kết phân tích động tiệm cận với kết phân tích tĩnh Khi đưa ... (2005) Nghiêncứu dao động kết cấu hệ chịu tải trọng di động phương pháp số Luận án TS Kỹ thuật, Hà Nội [3] Nguyễn Xuân Toản (2007) Phân tích dao động cầu dây văng tác dụng tải trọng di động Luận ... đưa tỷ số độ võng động lực cực đại với độ võng tĩnh Năm 18 83 Busins tiếp tục biến đổi hệ phương trình đó, đưa phương trình vi phân cóhệ số số Tuy nhiên ý nghĩa thực tiễn toán dao động dựa sở...
... thể tích không phục hồi tính phương trình (2 .3) (Verruijt,2006) ε vol irr = ∆ν νo (2 .3) Thay đổi thể tích liền với thay đổi khối lượng thể tích, độ cứng độ bền đất Những thay đổi phụ thuộc vào ... trọng động vấn đề nhậnquan tâm đáng kể chuyên gia lĩnh vực Địa kỹ thuật Tuy nhiên, nghiêncứu tập trung chủ yếu vào phá hoại công trình thay nghiêncứu ứng xử đất tác dụng tải trọng động Trong ... toán 31 IV.1 Mô hình .31 IV.2 Chọn mô hình hình học .32 V Phân tích kết 34 KẾT LUẬN 41 MỞ ĐẦU I Giới thiệu mụcíchnghiên cứu, ý nghĩa, tính...
... (2008), Nghiêncứu xây dựng phần mềm phân tích tương tác động lực học cầu dây văng đoàn tải trọng di động mô hình khối lượng, Luận án Tiến sỹ Kỹ thuật, Đà Nẵng Mai Lựu (20 03) , Phân tích tĩnh động ... 25 đến 30 dạng dao động -30 00 Phản ứng động cầu thể -4000 xác có xét đến độ gồ ghề mặt cầu, tương tác cầu - xe -5000 0.2 0.4 0.6 0.8 cộ, hệ số cản cầu dao động cáp Vehicle position (xv/L) Trong ... trình bày tổng quannghiêncứu vấn đề tải trọng động CDV với việc sử dụng mô hình, kỹ thuật phân tích đơn giản Phương pháp phần tử hữu hạn phi tuyến nghiêncứu tổng quát vấn đề [1] [2] [3] [4] [5]...
... 100 3. 31 3. 60 3. 82 3. 96 4.02 3. 17 3. 46 3. 68 3. 82 3. 87 3. 13 3.41 3. 63 3.77 3. 83 3.11 3. 39 3. 61 3. 75 3. 80 10 3. 09 3. 38 3. 60 3. 73 3.79 Tạp chí khoa học công nghệ xây dựng Số 10/9-2011 85 kếT QUả NGHIÊN ... NGHIÊNCứUVà ứNG DụNG n = 3. 51 - 0.0258H + 0.006B (6) vi h s tng quan l R = 0.807 Vy ta cú biu thc xỏc nh chiu sõu HCK theo thi gian cho trng hp nn p dng hỡnh thang l: z at = n C v t = (3. 51 ... u o b trớ quỏ sõu m thi gian quan trc s khụng lm vic 3. 4 p dng biu thc (7) vic xỏc nh h s c kt CV thụng qua kt qu quan trc ỏp lc nc l rng Trong trng hp cú kt qu quan trc ỏp lc nc l rng u ti hin...
... phản áp góp phần bổ sung lý thuyết nghiên cứu, góp phần tíchcực vào thực tế xây dựng đường đắp mạng lưới giao thông ngày 3Mụcíchnghiêncứu Xác định trạng thái ứng suất giới hạn đất tự thiên ... 1.4.6 Phương pháp phân tích giới hạn Theo [30 ], [61] phân tích trạng thái giới hạn đất dùng hai định lý phân tích giới hạn Nhờ có hai định lý ta không cần sâu vào phân tích dẻo mà xác định tải ... 31 CHƯƠNG 37 NGHIÊNCỨU TRẠNG THÁI ỨNG SUẤT TRONG .37 NỀN ĐẤT TỰ NHIÊN DƯỚI TÁC DỤNG CỦA TRỌNG LƯỢNG .37 BẢN THÂN VÀ TẢI TRỌNG NỀN ĐƯỜNG ĐẮP 37 2.1 Đặt vấn đề 37 ...