câu 2 phân tích mối quan hệ giữa triết học mác lênin và các khoa học cụ thể ý nghĩa của vấn đề này đối với người làm công tác khoa học
Điều khiển động cơ không đồng bộ ba pha theo phương pháp SINPWM, sử dụng vi điều khiển
... mạch cách ly 5V_1 5V _2 R35 J8 R33 22 0 R34 110 U10 22 0 R 42 110 + C7 0.1uF Vin1+ VCC Vin1- Vout1 Vin2- Vout2 Vin2+ GND HCPL2631 5V_1 5V _2 R43 R37 22 0 U11 R38 22 0 Vin1+ VCC Vin1- Vout1 Vin2- Vout2 ... R 32 100 VS3 25 17 21 11 ITRIP + C4 1uF 12 25 17 21 LO1 LO2 RCIN LO3 ITRIP VSS COM ITRIP 28 27 + 24 23 + 1R 5W COM 15V ENABLE FAULT ITRIP 20 19 + C3 1uF 18 R20 100 R21 100 R 22 100 HO1 VS1 HO2 ... Vin2- Vout2 Vin2+ GND R44 110 + C8 110 0.1uF HCPL2631 5V_1 5V _2 + C9 R40 22 0 R41 22 0 R36 U 12 Vin1+ VCC Vin1- Vout1 Vin2- Vout2 Vin2+ GND HCPL2631 35 R45 110 110 0.1uF H1 H2 H3 L1 L2 L3 CHƯƠNG 4:...
- 121
- 1,589
- 12
Thiết kế và tính toán động cơ không đồng bộ ba pha rôto lồng sóc
... x2=7,9*f1*l2* Σ 2* 10-8=7,9*50*14*5,338*10-8 =2, 95*10-4 Ω 21 Điện kháng rơto quy đổi x 2= γ*x2=3389 *2, 95*10-4= Ω Tính theo đơn vị tương đối: x2*=x2’* I1 29 =1* =0,1 32 U1 22 0 22 Điện kháng hổ cảm x 12 x 12= ... tính làm việc Để loại trừ momen phụ đồng mở máy, cần chọn: Z2≠Z1 Z2≠0,5*Z1 Z2 2* Z1 Z2≠6*p*g với g=1 ,2, 3… Để tránh momen đồng quay ,ta chọn: Z2≠6*p 2* p*g Z2≠Z1 2* p Z2 2* Z1 2* p Z2≠0,5±p Z2≠Z1±p ... Sv = I v 129 7 = = 518,8 mm2 2, 5 Jv 10 Kích thước rãnh rơto vòng ngắn mạch b 42 hr2 = 28 mm h 12 = 20 mm h 42 d1 d1 = d2 = 5,6 mm h r2 h 42 = 1,5 mm h 12 h 42 = 0,5 mm d1 11 Chiều cao vành ngắn mạch...
- 93
- 2,964
- 13
Thiết kế động cơ Điện không đồng bộ ba pha rôto lồng sóc
... 5.1 .21 -x1 : điện kháng dây quấn stato , tính 5 .2 14 Tính theo vò trí tương đối: x 12* = x 12 I1 U1 = 36 ,27 5 15,1 = 2, 489 22 0 5 .2. 22 Tính lại KE : kE = = U − I µ x1 22 0 22 0 −5,86.1, 076 22 0 = ... = 82, 82 mm2 * Diện tích cách diện rãnh (Scđ): d d Π1 ' Scd = c 2. h 12 +π +( d1 +d ) + c 2 = Π 5,9 Π 7 ,2 + 2. 10,4 + (5,9 + 7 ,2) 0,4 + 0,5 2 =22 ,72mm2 đó: c chiều dày cách ... 12, 9 (mm) - b = d = 0,6 cm = mm - Sr = 91 ,27 mm2 , tính 4.13 - b 42 = 1.5 mm, tính 4.11 - h 42 = 0.5 mm , tính 4.11 5 .2 15 Hệ số từ dẫn tạp roto (λ t2 ) : λt2 = t2 ( q2 k 2 ) k 42 2 t 0,9 ρt2...
- 69
- 2,409
- 15
Thiết kế động cơ không đồng bộ ba pha rôtô lồng sóc
... 5.1 .21 -x1 : điện kháng dây quấn stato , tính 5 .2 14 Tính theo vò trí tương đối: x 12* = x 12 I1 U1 = 36 ,27 5 15,1 = 2, 489 22 0 5 .2. 22 Tính lại KE : kE = = U − I µ x1 22 0 22 0 −5,86.1, 076 22 0 = ... = 82, 82 mm2 * Diện tích cách diện rãnh (Scđ): d d Π1 ' Scd = c 2. h 12 +π +( d1 +d ) + c 2 = Π 5,9 Π 7 ,2 + 2. 10,4 + (5,9 + 7 ,2) 0,4 + 0,5 2 =22 ,72mm2 đó: c chiều dày cách ... 12, 9 (mm) - b = d = 0,6 cm = mm - Sr = 91 ,27 mm2 , tính 4.13 - b 42 = 1.5 mm, tính 4.11 - h 42 = 0.5 mm , tính 4.11 5 .2 15 Hệ số từ dẫn tạp roto (λ t2 ) : λt2 = t2 ( q2 k 2 ) k 42 2 t 0,9 ρt2...
- 69
- 1,510
- 3
Điều khiển động cơ không đồng bộ ba pha theo phương pháp SINPWM, sử dụng vi điều khiển dsPIC30F6010
... mạch cách ly 5V_1 5V _2 R35 J8 R33 22 0 R34 110 U10 22 0 R 42 110 + C7 0.1uF Vin1+ VCC Vin1- Vout1 Vin2- Vout2 Vin2+ GND HCPL2631 5V_1 5V _2 R43 R37 22 0 U11 R38 22 0 Vin1+ VCC Vin1- Vout1 Vin2- Vout2 ... R 32 100 VS3 25 17 21 11 ITRIP + C4 1uF 12 25 17 21 LO1 LO2 RCIN LO3 ITRIP VSS COM ITRIP 28 27 + 24 23 + 1R 5W COM 15V ENABLE FAULT ITRIP 20 19 + C3 1uF 18 R20 100 R21 100 R 22 100 HO1 VS1 HO2 ... Vin2- Vout2 Vin2+ GND R44 110 + C8 110 0.1uF HCPL2631 5V_1 5V _2 + C9 R40 22 0 R41 22 0 R36 U 12 Vin1+ VCC Vin1- Vout1 Vin2- Vout2 Vin2+ GND HCPL2631 35 R45 110 110 0.1uF H1 H2 H3 L1 L2 L3 CHƯƠNG 4:...
- 121
- 6,152
- 11
CÁC VẤN ĐỀ LIÊN QUAN ĐẾN ĐIỀU KHIỂN ĐỘNG CƠ ĐIỆN KHÔNG ĐỒNG BỘ BA PHA14
... = 3U1 2 0 (R1 + R1 + (X1 + X '2 )) (2- 6) Khi hoạt động định mức: M dm = 3U1dm R '2 / s R '2 ϖ 0dm [(R + ) + (X1dm + X '2dm ) ] s M thdm = 3U1dm 2 0dm (R + R1 + (X1dm + X '2dm )2 ) (2- 7) (2- 8) ... =a f1 f1dm U1dm f dm (2- 10) Ta thu được: U1 = aU1dm f1 = af1dm (2- 11) Phân tích tương tụ, ta thu ωo = aωodm; X1 = aX1dm; X 2 = aX’2dm Thay giá trị vào (2- 5) (2- 6) ta thu công thức tính momen ... R '2 U1dm a.s M= ωo R1 R '2 ' 2 ( + ) + (X1 + X ) a a.s (2- 12) U1dm M th = 2 o R R1 + ÷ + (X1 + X '2 ) a a (2- 13) Dựa theo công thức ta thấy, giá trị X X 2 phụ...
- 90
- 875
- 5
CÁC VẤN ĐỀ LIÊN QUAN ĐẾN ĐIỀU KHIỂN ĐỘNG CƠ ĐIỆN KHÔNG ĐỒNG BỘ BA PHA
... = 3U1 2 0 (R1 + R1 + (X1 + X '2 )) (2- 6) Khi hoạt động định mức: M dm = 3U1dm R '2 / s R '2 ϖ 0dm [(R + ) + (X1dm + X '2dm ) ] s M thdm = 3U1dm 2 0dm (R + R1 + (X1dm + X '2dm )2 ) (2- 7) (2- 8) ... =a f1 f1dm U1dm f dm (2- 10) Ta thu được: U1 = aU1dm f1 = af1dm (2- 11) Phân tích tương tụ, ta thu ωo = aωodm; X1 = aX1dm; X 2 = aX’2dm Thay giá trị vào (2- 5) (2- 6) ta thu công thức tính momen ... R '2 U1dm a.s M= ωo R1 R '2 ' 2 ( + ) + (X1 + X ) a a.s (2- 12) U1dm M th = 2 o R R1 + ÷ + (X1 + X '2 ) a a (2- 13) Dựa theo công thức ta thấy, giá trị X X 2 phụ...
- 90
- 965
- 11
Điều chỉnh tốc độ động cơ không đồng bộ ba pha
... ω0 = M ω P M = P2 = P2 ω0 − ω S.ω0 + (1.7) Công suất nhiệt cuộn dây ba pha là: P2 =3.R '2 I ' (1.8) 2 Thay (1.8) vào (1.5) sau thay vào (1.7) ta được: M= 3.U 12f R '2 R' 2 (1.9) S.ω0 ... dS S điểm cực trị ký hiệu M th S th (mômen độ trượt tới hạn ) cụ thể là: R2' S th = ± (1 .20 ) R 12 + X nm Thay (1 .20 ) vào (1.19) ta có M th : M th = ± 1f 2 (R ± R 12 + X nm ) (1 .21 ) Trong hai biểu ... R2 S TN R2 S TN Từ đồ thị ta có: Kd − Kb bd R f 21 = R2 = R2 Kb Kb (1 .23 ) Kf − Kd = R df = R2 Kb Kb (1 .24 ) Kh − Kf fh R f 23 = R2...
- 48
- 828
- 5
Thiết kế hệ điều chỉnh tốc độ động cơ không đồng bộ ba pha rôto dây quấn bằng phương pháp điện trở xung
... k i = 1, 42 r1= 1,04 ; r2 = k.r2 = ke2.r2 = 1, 422 .0,4 62 r2 = 0,9 32 ; xnm = x1 + x2 = x1 + ke2.x2 = 0,833 + 1, 422 .0,611 xnm = 2, 065 ; Uf = 22 0 V Thay cỏc giỏ tr trờn vo (*) ta cú: I' = 22 0 = 15,759 ... 20 ( r1 + 2 r1 + x nm ) Trong ú: r1= 1,04 ; r2 = 0,9 32 ; xnm = 2, 065 ; Uf = 22 0 V = 2. .n 2. .750 = = 78,5rad / s 60 60 Thay cỏc giỏ tr trờn vo h ta cú: s th dm = M th dm = 0,9 32 1,04 + 2, 065 2 ... Id.m dũng in nh mc ca b chnh lu I d.dm = I dm 22 ,377 = = 27 ,28 9 A k2 0, 82 Nh vy: L 0,76.10 = 0 ,28 .10 H = 0 ,28 mH 0,1 .27 ,28 9 Ta cn in cm L = 0 ,28 mH thnh phn dũng in xoay chiu cú biờn khụng...
- 86
- 1,424
- 8
Động cơ không đồng bộ ba pha lồng sóc
... (Kw) 0 ,22 5 15 P0 =PFe +Pc [KW] I1r I1 145,1 193,916 64,768 87, 622 138 164,116 4,589 12, 05 18,5 1 ,23 8 2, 485 5 ,23 63 7,434 0 ,22 5 0 ,22 5 0 ,22 5 0 ,22 5 0 ,22 5 1,06 1,06 1,06 1,06 1,06 1,06 2, 39 72 3 ,20 3 4,9036 ... Sin = () () 4,1 82 3,076 2, 1853 1,5 428 1,0 628 0,8 92 (A) 54,395 73,953 104,096 147,446 21 4,038 25 5, 02 R ns Z ns 0,99 0,984 0,9 62 0, 922 0, 827 0,7 42 0,1 429 0,19 42 0 ,27 34 0,3873 0,5 622 0,6698 X ns Z ... 17,7 21 ,45 25 ,2 H Z = 17,7 + (25 ,2 17,7 ) ( 1,85 1,8 = 21 ,45 A cm 1,9 1,8 ) 43 Sc t ng trờn rng Stato FZ1 =2. hZ1.HZ1 =2. 2 ,26 7 .21 ,45 = 97 ,25 (A) Trong ú: hZ1 =22 ,67 (mm) =2, 267 (cm), tớnh mc 20 ...
- 72
- 788
- 0
Thiết kế hệ thống điều khiển và khống chế động cơ điện không đồng bộ ba pha
... d I 22 0V L1 L2 L3 N PE AP1 So AP2 F2 F2 S1 11 K1 10 12 K1 S2 13 K1 F2 PE K1 U1 V1 W1 H1 H2 M 0 Hỡnh 2. 14 Khi ng trc tip ng c bng ng t n 22 0 V AP1 L1 L2 L3 N PE So F2 F2 AP2 S1 K1 K2 25 S2 K 17 ... K2 S3 12 F2 11 PE 13 19 K2 U1 V1 W1 M K1 21 K1 K1 K2 15 23 H1 K2 H3 H2 Hỡnh 2. 15 Khi ng cú o chiu ng c bng ng t kộp L1 L2 L3 N PE L1 AP2 AB S0 K1 F2 S1 10 12 12 10 K2 Rp S2 K1 18 16 14 18 F2 ... tc t K3 (25 ;0) cú in,tip im thng m K3 (23 ;25 ) úng li trỡ,role thi gian KT2 (25 ;0)cú in,tip im thng úng K3(19 ;27 )m ct in KT1 (27 ;0) ng thi cỏc tip im bờn mch ng lc K3 (20 ;26 ) (22 ;26 ) (24 ;26 ) úng...
- 41
- 771
- 3
Điều chỉnh tốc độ động cơ không đồng bộ ba pha
... 10 62, 7 937,7 7 32, 9 585 4 82, 3 353,9 311,8 25 1,4 ω s (rad/s) 157 1 52. 9 TN 0. 124 0.4 25 1.4 425 .1 10 62. 7 585 M(N.m) 3 .2 Vẽ đường đặc tính nhân tạo thay đổi điện áp Ta có : M th = ± Trang 33 3U 12f 2 ... (hình 2) Có thể xác định điểm cực trị đường cong cách giải dM = ta trị số M dS S điểm cực trị ký hiệu M th S th (mômen độ trượt tới hạn ) cụ thể là: S th = ± ' R2 R 12 + X nm (1 .20 ) Thay (1 .20 ) vào ... 380 ⎠ ⎠ (N.m) 2 (N.m) (N.m) -Với M thU = 953,8 (N.m) Cho S biến thiên từ → ta lập bảng : S 0,1 0, 12 M 938 ,2 935,8 0 ,2 0,3 0,4 0,5 0,7 0.8 841,6 657,8 525 4 32, 9 317,7 27 9,8 22 6,6 -Với M thU = 707,3...
- 45
- 624
- 2
Tổng quan về động cơ điện không đồng bộ ba pha
... = 3U1 2 0 (R1 + R1 + (X1 + X '2 )) (2- 6) Khi hoạt động định mức: M dm = 3U1dm R '2 / s R '2 ϖ 0dm [(R + ) + (X1dm + X '2dm ) ] s M thdm = 3U1dm 2 0dm (R + R1 + (X1dm + X '2dm )2 ) (2- 7) (2- 8) ... =a f1 f1dm U1dm f dm (2- 10) Ta thu được: U1 = aU1dm f1 = af1dm (2- 11) Phân tích tương tụ, ta thu ωo = aωodm; X1 = aX1dm; X 2 = aX’2dm Thay giá trị vào (2- 5) (2- 6) ta thu công thức tính momen ... R '2 U1dm a.s M= ωo R1 R '2 ' 2 ( + ) + (X1 + X ) a a.s (2- 12) U1dm M th = 2 o R R1 + ÷ + (X1 + X '2 ) a a (2- 13) Dựa theo công thức ta thấy, giá trị X X 2 phụ...
- 90
- 1,641
- 20
Điều khiển động cơ không đồng bộ ba pha theo phương pháp Sinpwm, sử dụng vi điều khiển DSPLC30F6010
... mạch cách ly 5V_1 5V _2 R35 J8 R33 22 0 R34 110 U10 22 0 R 42 110 + C7 0.1uF Vin1+ VCC Vin1- Vout1 Vin2- Vout2 Vin2+ GND HCPL2631 5V_1 5V _2 R43 R37 22 0 U11 R38 22 0 Vin1+ VCC Vin1- Vout1 Vin2- Vout2 ... R 32 100 VS3 25 17 21 11 ITRIP + C4 1uF 12 25 17 21 LO1 LO2 RCIN LO3 ITRIP VSS COM ITRIP 28 27 + 24 23 + 1R 5W COM 15V ENABLE FAULT ITRIP 20 19 + C3 1uF 18 R20 100 R21 100 R 22 100 HO1 VS1 HO2 ... Vin2- Vout2 Vin2+ GND R44 110 + C8 110 0.1uF HCPL2631 5V_1 5V _2 + C9 R40 22 0 R41 22 0 R36 U 12 Vin1+ VCC Vin1- Vout1 Vin2- Vout2 Vin2+ GND HCPL2631 35 R45 110 110 0.1uF H1 H2 H3 L1 L2 L3 CHƯƠNG 4:...
- 121
- 1,019
- 2
ĐỘNG CƠ KHÔNG ĐỒNG BỘ BA PHA ROTO LỐNG SÓC
... 3.6 = ta ngoại suy q2 =2 q2=11/6 -q2 =2 => 100 2 = 2, 29 => 2= 0, 022 9 -q2=11/6 => 100 2 = 9,7 => 2= 0,097 0,097 − 0, 022 9 ( −11 / 6) = 0, 022 9 −11 / 15,1.(1,88.1) 1.1 0, 022 9 = 2, 33 => λt = 0,9 0,4.1,18 ... 4,77 02 4,77 02 4,77 02 4,77 02 (Ω) 37,55 32, 85 19, 628 13, 823 5 10, 122 8 7, 426 2 (A) 5,976 6,831 11,433 16 ,23 3 22 ,167 30, 127 0.99 0,989 0,970 0,938 0,8 82 0,766 0, 127 0,145 0 ,24 3 0,345 0,471 0,6 42 (Ω) Trường ... côngz1.PFez1.Gz1.Bz 12. 10-3 : - PFez1 =2, 5 - kgia côngz1=1,8 hệ số gia công stato ,đối với động có P 25 0(kw) - Gz1 =2, 42 (kg) trọng lượng stato ,tính mục 82 Thay số vào ta có : PFez1=1,8 .2, 5 .2, 42. 1,85 2. 10-3=0,037(kw)...
- 36
- 1,000
- 1
Thiết kế bộ khởi động động cơ không đồng bộ ba pha
... ∫ ( 2U sin θ ) dθ πα =U 2( π − α ) + sin 2 2 * Giá trị hiệu dụng dòng tải IC = UC U = R R 2( π − α ) + sin 2 2 26 * Công suất tác dụng cung cấp cho mạch tải P = Uc.Ic = U ( 2 − 2 + sin 2 ... công suất sơ đồ cao sơ đồ a, c I XUNG ÁP XOAY CHIỀU PHA Trường hợp tải trở a Sơ đồ nguyên lý UT T1 i1 i ~U i2 Uc T2 R(2T) UT 25 b Dạng điện áp Uc 2U α π Ui θ π Ut 2 2 θ 2 θ i1 y i π i2 c Công ... trị cực đại: Pmax = U2 ÷0 R 2. Trường hợp tải cảm a/ Sơ đồ nguyên lý : UT T1 i1 ~U i2 Uc T2 Zt UT b/ Dạng điện áp 28 Uc α π 2 θ π Ut 2 θ Ui i1 i π i2 2 i2 β θ π +α c/ Công thức tính toán *...
- 72
- 580
- 3
Tính toán và điều chỉnh tốc độ động cơ không đồng bộ ba pha
... B Và S B = n0 − n B 1000 − 478 = = 522 .10 −3 n0 1000 Phương trình (*) X2 − 2. 909,1.0, 522 X + 0. 522 = 409,6 ⇒ X 12 − 2, 3 X + 0 .27 2 = ⇔ X = 2. 175( nhân ) X = 0. 125 ( loai ) ⇒ S max = X = 2. 175 ... Hải Ta có: id − ib bd 15 RP1 = R2 = R2 = 0. 02 = 0.0109( Ω ) ib ib 27 .5 Tương tự ta có: bf 37.5 R2 = 0. 02 = 0. 027 ( Ω) ib 27 .5 bh 72. 5 = R2 = 0. 02 = 0.0 52( Ω) ib 27 .5 RP = RP3 ⇒ rP1 = R P1 = 0.0109( ... X + X '2 Với X '2 điện kháng rotor dã quy đổi stator X ' = K qđđ X = K qđđ X = 2. 0,05 = 0 .2( Ω) ⇒ X N = X + X ' = 0. 32 + 0 .2 = 0. 52( Ω) + Tổng trở ngắn mạch: ZN = ( 0. 52) + ( 0 .24 ) 2 X N +...
- 45
- 961
- 5
Tìm thêm: hệ việt nam nhật bản và sức hấp dẫn của tiếng nhật tại việt nam xác định các mục tiêu của chương trình xác định các nguyên tắc biên soạn khảo sát chương trình đào tạo của các đơn vị đào tạo tại nhật bản khảo sát chương trình đào tạo gắn với các giáo trình cụ thể khảo sát thực tế giảng dạy tiếng nhật không chuyên ngữ tại việt nam xác định mức độ đáp ứng về văn hoá và chuyên môn trong ct phát huy những thành tựu công nghệ mới nhất được áp dụng vào công tác dạy và học ngoại ngữ mở máy động cơ rôto dây quấn hệ số công suất cosp fi p2 đặc tuyến hiệu suất h fi p2 đặc tuyến mômen quay m fi p2 đặc tuyến tốc độ rôto n fi p2 đặc tuyến dòng điện stato i1 fi p2 động cơ điện không đồng bộ một pha sự cần thiết phải đầu tư xây dựng nhà máy thông tin liên lạc và các dịch vụ phần 3 giới thiệu nguyên liệu từ bảng 3 1 ta thấy ngoài hai thành phần chủ yếu và chiếm tỷ lệ cao nhất là tinh bột và cacbonhydrat trong hạt gạo tẻ còn chứa đường cellulose hemicellulose chỉ tiêu chất lượng 9 tr 25