... ; ri (i +1) = −TT( 2i ) ; r( i −l )i = TTi 2−l ; (2 .15 ) pii = − R∆( i1 1) − R∆ (i1 ) ; pi ( i +1) = − R∆( i2 ) ; p (i 1) i = R i − 21 ; kii = − Rθ (i1 1) − Rθ (i1 ) ; ki (i +1) = − Rθ (i2 ) ; k (i 1) i = ... Z1 + + t(m +1) (m +1) Z (m +1) + ∆ pm = t 11 X + + t1,( m +1) X m +1 + k1 ,1. Y1 + + K1,m +1Ym +1 + pm +1, 1 Z1 + + + Pm +1. m+1Z m +1 + R pm = r r 11 X + + r1.m +1 X m +1 + f11Y 11 + + f1,m +1Ym +1 ... (2 .13 ) Nếu đăt M n =1 , ∆ = 1, θ = thì: δ ii = ϕT1−1l + θTi : i (i +l ) = −ϕTi : δ (i −l ) .i = −ϕT1−2T ; tii = li −l 1 + ; ti (i +l ) = − ; t ( i l ) i = − ; li li li 1 rii = −TTi1−l − TTi1...
... trang 24, 25 11 COLIN BAILEY Holistic behaviour of Concrete in fire Proceeding of the Institution of Civil Engineers, Structures and Buiilding 15 2, August 2002, Issue 3, trang 19 9 – 212 12 PAUL BECKMANN ... cốt liệu gốc silic có xu hướng giãn nở nhiều so v i bê tông cốt liệu gốc đá v i Nhiệt độ để hệ số giãn nở nhiệt bê tông cốt liệu silic đạt đến giá trị không đ i khoảng 700oC, bê tông cốt liệu ... = 3,0% 1, 8 1, 6 u = 1, 5% 1, 4 1, 2 1, 0 0,8 u = 0,0% 0,6 0,4 0,2 0,0 200 400 600 800 10 00 12 00 o q [ C] Hình Thay đ i nhiệt dung riêng bê tông cốt liệu gốc silic theo nhiệt độ - Cường độ chịu nén...
... I1 = I − ∑ Ar cr2 = 5.08 *10 11 − * 2827 *12 0 = 5.06E +11 mm Chiều cao từ đáy đến trọng tâm mặt cắt (TTH): y1 = S1 0 .18 2 = = 0. 511 m A1 0.357 Moment quán tính TTH I1 -1 = I1 + A1 y12 = 5.06 * 10 11 ... tâm cốtthép DUL mặt cắt dầm vị tríi ei = y1di − cri y1di - khoảng cách tính từ TTH đến đáy dầm tiết diện thứ i giai đoạn cri - trọng tâm cốtthép DUL mặt cắt dầm thứ i Bảng giá trị thông số mặt ... MPa G i 6.504 16 .667 0.72H 6.484 16 . 616 2.602 Mặt cắt L/8 L/4 10 .18 1 10 .592 26.09 27 .14 3 8.05 13 .733 3L/8 10 .997 28 .18 1 17 .08 L/2 11 .15 6 28.589 18 .11 Tương tự chođường cáp l i, ta có kết cu i mát...
... Thiệp Autodesk Revit Structure – Bốtrícốtthép ASD b- Nhóm Distribution of main Strrups – phân bốcốtđai • Distribution type: kiểu phân bố Nhấn nút chọn M i kiểu có tham số riêng phân bố ... Chú ý: M i lần bốtríthép đoạn dầm Chuyển sang AutoCAD Structural Detailing Nhấn tr i chuột vào đ i tượng bốtríthép n i Cụ thể ví dụ dầm 11 Nhấn Add-In trình đơn 12 Nhấn đúp vào Extenssions Manager ... tho i Nhấn đúp vào Reinforcement Drawing m AutoCAD ục Structural Detailing Nguyễn Văn Thiệp Autodesk Revit Structure – Bốtrícốtthép ASD 11 Quá trình chuyển đ i diễn AutoCAD Structural Detailing...
... 3: Cầu BTCT DƯL - Bi giảng cầu BTCT F1 + i m uốn ph ibốtrí cách đầu dầm đoạn xu1 0,2L + Các i m uốn bốtrí cách t i thiểu 2m để đảm bảo bócốtthép DƯL không gây ảnh hởng đến thuận tiện ... dầm + ai: Diện tích bó cáp thứ i + Ad: Tổng diện tích bó cáp DƯL d Bốtrícốtthép DƯL theo đờng cong Parabol - Sơ đồ bố trí: y Đờng cong Parabol Đờng thẳng x O Hình: Bốtrícốtthép DƯL theo đờng ... thứ i đến đáy dầm + ai: Diện tích bó cáp thứ i + Ad: Tổng diện tích bó cáp DƯL 3.3.3 Bốtrícốtthép DƯL mặt dầm - Để uốn xiên đợc bó cáp DƯL mặt đứng bó cáp DƯL ph i đợc uốn xiên tim dầm mặt...
... code: DIN 10 45 Nguyễn Văn Thiệp AutoCAD Structural Detailing – Bốtrícốtthép - Reinforcement o o o o o Swedish code: BBK 04 Danish code: DS 411 Austrian code: ONORM B 4700 Indian code: IS 456: ... Để có théptheo tiêu chuẩn Việt Nam hay dùng ph i chọn code – mã hiệu phù hợp Nhấn mục Codes/Materials cột bên tr i hộp tho i n i Nguyễn Văn Thiệp AutoCAD Structural Detailing – Bốtrícốtthép ... Structural Detailing – Bốtrícốtthép - Reinforcement Hộp tho i để tạo tiêu chuẩn thiết lập theo tiêu chuẩn T i đây, trước hết gõ tên tiêu chuẩn ô để thiết lập tên tiêu chuẩn thay cho Standard...
... restrain the initiation and propagation of crack by the bridging effect of steel fibers The bridging effect observed in the panel is shown in Fig Steel Fiber bridge crack Fig : Bridging action ... ductility Specimen SFRC: Basically there is minor damaged on back face of this specimen.The specimen shows high resistance to blast loading This is because of by incorporating the fibers into ... added into the mix Finally the fibres were added in small amounts to avoid fibre balling and to produce the concrete with uniform material consistency and good workability The freshly mix steel fibre...
... toáncốtthép (v i nhóm thép CI, CII CIII, ta có Rs = Rsc ) R , R - đặc trng vật liệu, phụ thuộc vào cấp độ bền bê tông nhóm thép Khi x = R ho , cốtthép As chịu kéo cần bốtrítheocấu tạo v i ... diện tích cốtthép As As dễ dàng đợc trình bày [1] Trong trờng hợp nén lệch tâm bé, cốtthép As chịu kéo nén Khi As kéo, cốtthép đợc bốtrítheocấu tạo Khi As chịu nén nhiều, As cần đợc bốtrí ... theo tính toán, cần thiết ph i phân biệt trạng th i ứng suất As ứng suất cốtthép s đợc xác định theo chiều cao vùng nén x [1] : 2 (1 s = ( x ) h0 R 1) Rs = ( 2 (1 ) 1) Rs R Khi s = , chiều...
... phần l i bê tông cột chữ nhật, đo từ tim đến tim cốtđai Tấm thépđai bọc l i bê tông thay làm việc cốt đai, tính toáncho tương đương v i làm việc cốtđai tiết diện cột chữ nhật Hình Kh i niệm ... A Finite Element for the Analysis of Reinforced Concrete Structures, International Journal for Numerical Methods in Engineering (19 ), 17 05 – 17 12, 19 83 10 TCXDVN 356 : 2005, Tiêu chuẩn thiết ... Technology, Vol 5, (1) , 11 3 -12 7, 2007 R EID, A.N DANCYGIER, Confinement effectiveness in circular concrete columns, Journal of ScienceDirect, Engineering Structures 28, 18 85 18 96, 2006 J MOKARI and A.S.MOGHADAM,...
... bending with axial force Journal of Engineering Mechanics, Vol 12 1, No.5, May, 19 95 [2] Kotronis P Cisaillement dynamique de murs en béton armé Modèles simplifiés 2D et 3D Luận án Tiến sĩ, Đ i ... cấu bê tông cốtthépchịu t i trọng lặp Việc thay đ i liên tục t i trọng tác dụng (phương, độ lớn) giúp hiểu rõ làm việc kết cấu n i chung lo i vật liệu dạng t i trọng đặc biệt Thí nghiệm mô hình ... biểu diễn trạng th i ứng xử cốtthépchịu t i trọng lặp kéo - nén [4] Mô hình lần đề nghị Pinto Menegotto có xét đến hiệu ứng Bauschinger chịu t i trọng lặp Trong c i tiến mô hình này, Monti bổ...
... 15 0 15 0 450 300 15 0 15 0 Sườn gia cường, t10 400 400 600 250 Đinh chịu cắt, D16 Tấm gia cường, t7 11 0x600x7 Dầm thép I3 00x150x6.5x9 250 Đoạn neo thép hình I1 50x150x10x7 Hình Chi tiết cấu ... trở gắn vào cốtthép mô hình thí nghiệm theo sơ đồ Hình Theo đó, phần thép hình đặt cộtthép dọc cột làm việc gi i hạn đàn h i Biến dạng lớn cốtthép dọc đạt vị trí đặt BDIII, i u gi i thích ... bút G i cố định 14 0 Để kiểm tra biến dạng cốtthép trình thí nghiệm, cảm biến i n trở dán vào cốtthép dọc, cốtthépđaithép hình vị trí dự đoán có biến dạng lớn (Hình 4) 16 80 Đoạn neo thép...
... hậu Hà N iCột bê tông cốtthép có tiết diện tròn, v ibốtrícốtthép doc theo chu vi, cốtthépđai xoắn - Nghiên cứu thực nghiệm v i bê tông có cấp độ bến chịu nén nhỏ B60, cốtthép CII, sử dụng ... nghiệm cho thấy từ biến co ngót xẩy th i gian đầu chịu t i1. 2 .1. 2 Nghiên cứu Roslin Binti Omar (2009) Roslin Binti Omar nghiên cứu “ Dự báo biến dạng theo th i gian bê tông thường i u kiện ... cấu kiện cột BTCT chịu nén tâm chịu t i trọng d i hạn Phạm vi nghiên cứu Phạm vi nghiên cứu đề t i liên quan t i: - Nghiên cứu thực nghiệm cột BTCT chịu nén tâm, chịu t i trọng d i hạn, m i trường...