0

bố trí cốt thép chịu mômen dương của bản mặt cầu cho 1 mét dài bmc và kiểm toán theo thgh cd i

NGHIÊN CỨU BỐ TRÍ CỐT THÉP CHỊU UỐN XOẮN ĐỒNG THỜI TRONG KẾT CẤU NHỊP CẦU DẦM CONG TRÊN MẶT BẰNG

NGHIÊN CỨU BỐ TRÍ CỐT THÉP CHỊU UỐN XOẮN ĐỒNG THỜI TRONG KẾT CẤU NHỊP CẦU DẦM CONG TRÊN MẶT BẰNG

Kiến trúc - Xây dựng

... ; ri (i +1) = −TT( 2i ) ; r( i −l )i = TTi 2−l ; (2 .15 ) pii = − R∆( i1 1) − R∆ (i1 ) ; pi ( i +1) = − R∆( i2 ) ; p (i 1) i = R i − 21 ; kii = − Rθ (i1 1) − Rθ (i1 ) ; ki (i +1) = − Rθ (i2 ) ; k (i 1) i = ... Z1 + + t(m +1) (m +1) Z (m +1) + ∆ pm = t 11 X + + t1,( m +1) X m +1 + k1 ,1. Y1 + + K1,m +1Ym +1 + pm +1, 1 Z1 + + + Pm +1. m+1Z m +1 + R pm = r r 11 X + + r1.m +1 X m +1 + f11Y 11 + + f1,m +1Ym +1 ... (2 .13 ) Nếu đăt M n =1 , ∆ = 1, θ = thì: δ ii = ϕT1−1l + θTi : i (i +l ) = −ϕTi : δ (i −l ) .i = −ϕT1−2T ; tii = li −l 1 + ; ti (i +l ) = − ; t ( i l ) i = − ; li li li 1 rii = −TTi1−l − TTi1...
  • 84
  • 1,741
  • 1
Báo cáo nghiên cứu khoa học:

Báo cáo nghiên cứu khoa học: "KHẢO SÁT ĐÁNH GIÁ HƯ HỎNG CÁC BỘ PHẬN KẾT CẤU NHÀ BÊ TÔNG CỐT THÉP CHỊU TÁC ĐỘNG CỦA LỬA " ppsx

Báo cáo khoa học

... trang 24, 25 11 COLIN BAILEY Holistic behaviour of Concrete in fire Proceeding of the Institution of Civil Engineers, Structures and Buiilding 15 2, August 2002, Issue 3, trang 19 9 – 212 12 PAUL BECKMANN ... cốt liệu gốc silic có xu hướng giãn nở nhiều so v i bê tông cốt liệu gốc đá v i Nhiệt độ để hệ số giãn nở nhiệt bê tông cốt liệu silic đạt đến giá trị không đ i khoảng 700oC, bê tông cốt liệu ... = 3,0% 1, 8 1, 6 u = 1, 5% 1, 4 1, 2 1, 0 0,8 u = 0,0% 0,6 0,4 0,2 0,0 200 400 600 800 10 00 12 00 o q [ C] Hình Thay đ i nhiệt dung riêng bê tông cốt liệu gốc silic theo nhiệt độ - Cường độ chịu nén...
  • 8
  • 1,037
  • 3
tính toán và bố trí cốt thép cho khung trục 3 &B

tính toán bố trí cốt thép cho khung trục 3 &B

Kiến trúc - Xây dựng

... NGHIỆP KSXD KHÓA 19 96 – 20 01 97 99 10 0 10 1 10 2 10 3 10 5 10 6 10 7 10 8 10 9 11 0 11 1 11 2 11 3 11 4 11 5 11 6 11 7 11 8 11 9 12 0 12 1 12 2 12 3 12 4 12 5 12 6 12 7 12 8 12 9 13 0 13 1 13 2 13 3 13 4 13 5 13 6 13 7 13 8 13 9 14 0 ... 19 96 – 20 01 106 10 7 10 8 10 9 11 0 11 1 11 2 11 3 11 4 11 5 11 6 11 7 11 8 11 9 12 0 12 1 12 2 12 3 12 4 12 5 12 6 12 7 12 8 12 9 13 0 13 1 13 2 13 3 13 4 13 5 13 6 13 7 13 8 13 9 14 0 14 1 14 2 14 3 14 4 14 6 14 7 3.30 3.30 3.30 0.00 ... 10 2 10 3 10 3 10 5 10 5 10 6 10 6 10 7 10 7 10 8 10 8 10 9 10 9 11 0 11 0 11 1 11 1 11 2 11 2 11 3 11 3 11 4 11 4 11 5 11 5 11 6 11 6 11 7 11 7 11 8 1. 84 91 3.3 -1. 9927 2.8528 3.3 0.4682 -0. 015 6 3.3 0 .11 06 -0 .11 03 3.3 -0.0422...
  • 44
  • 4,689
  • 2
Bố trí cốt thép dự ứng lực trong dầm chính

Bố trí cốt thép dự ứng lực trong dầm chính

Kiến trúc - Xây dựng

... I1 = I − ∑ Ar cr2 = 5.08 *10 11 − * 2827 *12 0 = 5.06E +11 mm Chiều cao từ đáy đến trọng tâm mặt cắt (TTH): y1 = S1 0 .18 2 = = 0. 511 m A1 0.357 Moment quán tính TTH I1 -1 = I1 + A1 y12 = 5.06 * 10 11 ... tâm cốt thép DUL mặt cắt dầm vị trí i ei = y1di − cri y1di - khoảng cách tính từ TTH đến đáy dầm tiết diện thứ i giai đoạn cri - trọng tâm cốt thép DUL mặt cắt dầm thứ i Bảng giá trị thông số mặt ... MPa G i 6.504 16 .667 0.72H 6.484 16 . 616 2.602 Mặt cắt L/8 L/4 10 .18 1 10 .592 26.09 27 .14 3 8.05 13 .733 3L/8 10 .997 28 .18 1 17 .08 L/2 11 .15 6 28.589 18 .11 Tương tự cho đường cáp l i, ta có kết cu i mát...
  • 14
  • 16,716
  • 30
Bố trí cốt thép dầm trong Revit

Bố trí cốt thép dầm trong Revit

Kiến trúc - Xây dựng

... Thiệp Autodesk Revit Structure – Bố trí cốt thép ASD b- Nhóm Distribution of main Strrups – phân bố cốt đai • Distribution type: kiểu phân bố Nhấn nút chọn M i kiểu có tham số riêng  phân bố ... Chú ý: M i lần bố trí thép đoạn dầm Chuyển sang AutoCAD Structural Detailing Nhấn tr i chuột vào đ i tượng bố trí thép n i Cụ thể ví dụ dầm 11 Nhấn Add-In trình đơn 12 Nhấn đúp vào Extenssions Manager ... tho i Nhấn đúp vào Reinforcement Drawing m AutoCAD ục Structural Detailing Nguyễn Văn Thiệp Autodesk Revit Structure – Bố trí cốt thép ASD 11 Quá trình chuyển đ i diễn AutoCAD Structural Detailing...
  • 11
  • 5,797
  • 67
Nguyên tắc bố trí cốt thép DƯL  Trong dầm giản đơn

Nguyên tắc bố trí cốt thép DƯL Trong dầm giản đơn

Kiến trúc - Xây dựng

... 3: Cầu BTCT DƯL - Bi giảng cầu BTCT F1 + i m uốn ph i bố trí cách đầu dầm đoạn xu1 0,2L + Các i m uốn bố trí cách t i thiểu 2m để đảm bảo cốt thép DƯL không gây ảnh hởng đến thuận tiện ... dầm + ai: Diện tích cáp thứ i + Ad: Tổng diện tích cáp DƯL d Bố trí cốt thép DƯL theo đờng cong Parabol - Sơ đồ bố trí: y Đờng cong Parabol Đờng thẳng x O Hình: Bố trí cốt thép DƯL theo đờng ... thứ i đến đáy dầm + ai: Diện tích cáp thứ i + Ad: Tổng diện tích cáp DƯL 3.3.3 Bố trí cốt thép DƯL mặt dầm - Để uốn xiên đợc cáp DƯL mặt đứng cáp DƯL ph i đợc uốn xiên tim dầm mặt...
  • 7
  • 13,506
  • 267
AutoCAD Structural Detailing – Bố trí cốt thép

AutoCAD Structural Detailing – Bố trí cốt thép

Cao đẳng - Đại học

... code: DIN 10 45 Nguyễn Văn Thiệp AutoCAD Structural Detailing – Bố trí cốt thép - Reinforcement o o o o o Swedish code: BBK 04 Danish code: DS 411 Austrian code: ONORM B 4700 Indian code: IS 456: ... Để có thép theo tiêu chuẩn Việt Nam hay dùng ph i chọn code – mã hiệu phù hợp Nhấn mục Codes/Materials cột bên tr i hộp tho i n i Nguyễn Văn Thiệp AutoCAD Structural Detailing – Bố trí cốt thép ... Structural Detailing – Bố trí cốt thép - Reinforcement Hộp tho i để tạo tiêu chuẩn thiết lập theo tiêu chuẩn T i đây, trước hết gõ tên tiêu chuẩn ô để thiết lập tên tiêu chuẩn thay cho Standard...
  • 10
  • 2,915
  • 7
CHƯƠNG 5: TÍNH TOÁN VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP KHUNG TRỤC B

CHƯƠNG 5: TÍNH TOÁN BỐ TRÍ CỐT THÉP KHUNG TRỤC B

Kiến trúc - Xây dựng

... 2 017 2 017 882.9 882.9 11 37 882.9 11 37 882.9 17 65.8 2 017 2 017 17 65.8 2 017 2 017 882.9 882.9 1. 5 1. 0 1. 0 1. 3 1. 0 1. 3 1. 0 1. 3 1. 5 1. 5 1. 3 1. 5 1. 5 1. 0 1. 0 1. 3 1. 0 1. 3 1. 0 1. 3 1. 5 1. 5 1. 3 1. 5 1. 5 1. 0 ... 2 017 17 65.8 2 017 2 017 882.9 882.9 11 37 882.9 11 37 882.9 17 65.8 2 017 2 017 17 65.8 2 017 2 017 882.9 882.9 11 37 882.9 11 37 1. 3 1. 0 1. 3 1. 0 1. 3 1. 5 1. 5 1. 3 1. 5 1. 5 1. 0 1. 0 1. 3 1. 0 1. 3 1. 0 1. 3 1. 5 1. 5 ... 2 017 882.9 882.9 11 37 882.9 11 37 882.9 17 65.8 2 017 2 017 17 65.8 2 017 2 017 882.9 882.9 11 37 882.9 11 37 882.9 17 65.8 2 017 1. 0 1. 3 1. 5 1. 5 1. 3 1. 5 1. 5 1. 0 1. 0 1. 3 1. 0 1. 3 1. 0 1. 3 1. 5 1. 5 1. 3 1. 5 1. 5...
  • 55
  • 892
  • 0
Phản ứng của sợi thép bê tông cốt thép chịu AIR

Phản ứng của sợi thép bê tông cốt thép chịu AIR

Kiến trúc - Xây dựng

... restrain the initiation and propagation of crack by the bridging effect of steel fibers The bridging effect observed in the panel is shown in Fig Steel Fiber bridge crack Fig : Bridging action ... ductility Specimen SFRC: Basically there is minor damaged on back face of this specimen.The specimen shows high resistance to blast loading This is because of by incorporating the fibers into ... added into the mix Finally the fibres were added in small amounts to avoid fibre balling and to produce the concrete with uniform material consistency and good workability The freshly mix steel fibre...
  • 6
  • 603
  • 2
Báo cáo

Báo cáo " ỨNG DỤNG LÝ THUYẾT MẠNG XÁC SUẤT BAYER ĐỂ DỰ BÁO SỰ BỀN VỮNG CỦA KẾT CẤU BÊTÔNG CỐT THÉP CHỊU SỰ TẤN CÔNG CỦA KHÍ CO2" docx

Báo cáo khoa học

... 5.33 10 to 10 .3 10 .3 to 10 .5 9.73 10 .5 to 10 .8 14 .5 17 .6 10 .8 to 11 17 .5 11 to 11 .3 11 .3 to 11 .5 14 .1 11. 5 to 11 .8 9.34 5.04 11 .8 to 12 2.22 12 to 12 .3 12 .3 to 12 .5 0.80 12 .5 to 12 .8 0.23 056 12 .8 ... time Carbonation depth 0. 015 6 to 0.20 0.30 to 0.75 to 2.90 to 7. 21 to 12 .8 to 16 .7 to 10 17 .0 10 to 11 14 .4 11 to 12 10 .6 12 to 13 6.98 13 to 14 4.27 14 to 15 2.48 15 to 16 1. 40 16 to 17 0. 81 ... 0 .14 1. 02 to 1. 06 053 1. 06 to 1. 11 020 1. 11 to 1. 16 007 1. 16 to 1. 2 0.68 0 .1 Diffusion coefficient of CO2 0+ to 7e-9 0. 41 7e-9 to 1. 4e-8 5 .15 1. 4e-8 to 2.1e-8 14 .3 2.1e-8 to 2.8e-8 19 .6 2.8e-8...
  • 11
  • 550
  • 0
Báo cáo

Báo cáo " TÍNH TOÁN CỐT THÉP KHÔNG ĐỐI XỨNG CỦA CẤU KIỆN CHỊU NÉN LỆCH TÂM" doc

Báo cáo khoa học

... toán cốt thép (v i nhóm thép CI, CII CIII, ta có Rs = Rsc ) R , R - đặc trng vật liệu, phụ thuộc vào cấp độ bền bê tông nhóm thép Khi x = R ho , cốt thép As chịu kéo cần bố trí theo cấu tạo v i ... diện tích cốt thép As As dễ dàng đợc trình bày [1] Trong trờng hợp nén lệch tâm bé, cốt thép As chịu kéo nén Khi As kéo, cốt thép đợc bố trí theo cấu tạo Khi As chịu nén nhiều, As cần đợc bố trí ... theo tính toán, cần thiết ph i phân biệt trạng th i ứng suất As ứng suất cốt thép s đợc xác định theo chiều cao vùng nén x [1] : 2 (1 s = ( x ) h0 R 1) Rs = ( 2 (1 ) 1) Rs R Khi s = , chiều...
  • 4
  • 1,413
  • 14
Báo cáo nghiên cứu khoa học:

Báo cáo nghiên cứu khoa học: "ẢNH HƯỞNG CỦA CỐT ĐAI ĐẾN KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA CỘT BÊ TÔNG CỐT THÉP CHỊU NÉN ĐÚNG TÂM ThS. THÁI ĐỨC KIÊN " pps

Báo cáo khoa học

... phần l i bê tông cột chữ nhật, đo từ tim đến tim cốt đai Tấm thép đai bọc l i bê tông thay làm việc cốt đai, tính toán cho tương đương v i làm việc cốt đai tiết diện cột chữ nhật Hình Kh i niệm ... A Finite Element for the Analysis of Reinforced Concrete Structures, International Journal for Numerical Methods in Engineering (19 ), 17 05 – 17 12, 19 83 10 TCXDVN 356 : 2005, Tiêu chuẩn thiết ... Technology, Vol 5, (1) , 11 3 -12 7, 2007 R EID, A.N DANCYGIER, Confinement effectiveness in circular concrete columns, Journal of ScienceDirect, Engineering Structures 28, 18 85 18 96, 2006 J MOKARI and A.S.MOGHADAM,...
  • 9
  • 1,025
  • 4
Báo cáo khoa học:

Báo cáo khoa học: "LỰA CHỌN MÔ HÌNH CỐT THÉP TRONG VIỆC MÔ PHỎNG TRẠNG THÁI ỨNG XỬ CỦA KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP CHỊU TẢI TRỌNG LẶP" doc

Báo cáo khoa học

... bending with axial force Journal of Engineering Mechanics, Vol 12 1, No.5, May, 19 95 [2] Kotronis P Cisaillement dynamique de murs en béton armé Modèles simplifiés 2D et 3D Luận án Tiến sĩ, Đ i ... cấu bê tông cốt thép chịu t i trọng lặp Việc thay đ i liên tục t i trọng tác dụng (phương, độ lớn) giúp hiểu rõ làm việc kết cấu n i chung lo i vật liệu dạng t i trọng đặc biệt Thí nghiệm mô hình ... biểu diễn trạng th i ứng xử cốt thép chịu t i trọng lặp kéo - nén [4] Mô hình lần đề nghị Pinto Menegotto có xét đến hiệu ứng Bauschinger chịu t i trọng lặp Trong c i tiến mô hình này, Monti bổ...
  • 4
  • 571
  • 5
NGHIÊN CỨU THỰC NGHIỆM ỨNG XỬ CỦA NÚT KHUNG LIÊN HỢP DẦM THÉP CỘT BÊ TÔNG CỐT THÉP CHỊU TẢI TRỌNG LẶP_ThS. Lê Đăng Dũng, ThS. Đặng Việt Tuấn, TS. Nguyễn Xuân Huy

NGHIÊN CỨU THỰC NGHIỆM ỨNG XỬ CỦA NÚT KHUNG LIÊN HỢP DẦM THÉP CỘT BÊ TÔNG CỐT THÉP CHỊU TẢI TRỌNG LẶP_ThS. Lê Đăng Dũng, ThS. Đặng Việt Tuấn, TS. Nguyễn Xuân Huy

Kiến trúc - Xây dựng

... 15 0 15 0 450 300 15 0 15 0 Sườn gia cường, t10 400 400 600 250 Đinh chịu cắt, D16 Tấm gia cường, t7 11 0x600x7 Dầm thép I3 00x150x6.5x9 250 Đoạn neo thép hình I1 50x150x10x7 Hình Chi tiết cấu ... trở gắn vào cốt thép mô hình thí nghiệm theo sơ đồ Hình Theo đó, phần thép hình đặt cột thép dọc cột làm việc gi i hạn đàn h i Biến dạng lớn cốt thép dọc đạt vị trí đặt BDIII, i u gi i thích ... bút G i cố định 14 0 Để kiểm tra biến dạng cốt thép trình thí nghiệm, cảm biến i n trở dán vào cốt thép dọc, cốt thép đai thép hình vị trí dự đoán có biến dạng lớn (Hình 4) 16 80 Đoạn neo thép...
  • 5
  • 644
  • 4
Nghiên cứu thực nghiệm về biến dạng dài hạn của cột bê tông cốt thép chịu nén đúng tâm

Nghiên cứu thực nghiệm về biến dạng dài hạn của cột bê tông cốt thép chịu nén đúng tâm

Thạc sĩ - Cao học

... hậu Hà N i Cột bê tông cốt thép có tiết diện tròn, v i bố trí cốt thép doc theo chu vi, cốt thép đai xoắn - Nghiên cứu thực nghiệm v i bê tông có cấp độ bến chịu nén nhỏ B60, cốt thép CII, sử dụng ... nghiệm cho thấy từ biến co ngót xẩy th i gian đầu chịu t i 1. 2 .1. 2 Nghiên cứu Roslin Binti Omar (2009) Roslin Binti Omar nghiên cứu “ Dự báo biến dạng theo th i gian bê tông thường i u kiện ... cấu kiện cột BTCT chịu nén tâm chịu t i trọng d i hạn Phạm vi nghiên cứu Phạm vi nghiên cứu đề t i liên quan t i: - Nghiên cứu thực nghiệm cột BTCT chịu nén tâm, chịu t i trọng d i hạn, m i trường...
  • 24
  • 583
  • 0
Tài liệu Báo cáo khoa học

Tài liệu Báo cáo khoa học " TÍNH TOÁN TIẾT DIỆN BÊ TÔNG CỐT THÉP CHỊU NÉN LỆCH TÂM BÉ THEO TCXDVN 356 : 2005 " pdf

Báo cáo khoa học

... 270 254 10 99 2 51 111 6 1. 6 255 10 91 -0.7 500 17 365 18 00 13 5 329 13 74 3 21 1404 2.2 333 13 61 -0.9 250 500 17 365 2350 40 423 918 410 934 1. 7 415 927 0.9 350 700 14 .5 365 2000 390 3 81 2 211 370 2276 ... 11 .5 280 13 00 16 0 419 12 12 426 11 97 -1. 3 4 21 1208 -0.4 220 600 11 .5 280 17 00 50 511 919 533 907 -1. 4 503 926 0.7 300 800 8.5 280 15 00 440 507 2 917 485 2988 2.4 509 2 912 -0.2 300 800 8.5 280 18 50 ... sau: x1  N R bb i Tính ii Tính iii Thay As1 (12 ) s (3) vào (2), biến đ i tìm được: A s1  (11 ) N(e  h  0,5x1 ) R sc (h  a ') (12 ) N  2R s As1 (  1)  R x h0 R s As1 R b bh   R (13 )...
  • 6
  • 1,950
  • 19

Xem thêm