Đang tải... (xem toàn văn)
Thiết Kế Cầu Bêtông Cốt Thép
Đồ Án Thiết Kế Cầu Bê Tông Cốt Thép ĐỒ ÁN CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉPSố liệu thiết kế: Chiều dài nhịp:L=24(m) Khổ cầu:B=7+2*1.5=10(m) Tiêu chuẩn thiết kế và tải trọng:- Tiêu chuẩn thiết kế cầu 22TCN – 272 – 05• Tải trọng người: 300Kg/m2• Tải trọng xe: HL93loại kết cấu:n=4 dầm chủ chử I ,bán lắp ghépDầm chủ: +Chiều cao dầm chủ:H=1.45(m) + Chiều dày bản sườn:b=20 cm +Khoảng cách giữa các dầm chủ:S=2.5(m)Dầm ngang:3 dầm ngang trên một nhịp -> khỏng cách giữa các dầm ngang làl=24 /2=12(m)Chiều rộng dầm ngang:Bản: +Bản dày:hb=0.18(m) +Chiều dày lớp phủ mặt cầu H=7.5 cm Vật liệu:- Bê tông: cường độ chịu nén f'c = 40 Mpa- Thép thường: giới hạn chảy fy = 400 Mpa- Thép cường độ cao: cường độ tới hạn 1860 Mpa2001102502001250200600Nguyễn Văn Phúclớp 49CD2.MSSV:6342_49MSSV: 1504-47 Lớp 47TH31 Đồ Án Thiết Kế Cầu Bê Tông Cốt Thép400300700100350020015001500200350080350012502500 2500 2500 1250200145010020015007004002503008080A.Chiều dày bản:Chiều cao tối thiểu bản bê tông cố thép theo AASHTO là 175mm. Chiều dày tối thiểutheo điều kiện chịư lực phụ thuộc vào nhọ bản S, đối với bản chịu đúc tại chỗ liên tục:hmin = 3030002500303000 +=+S= 183 >175mmchọn hs=185mm làm chiều dày chịu lực của bản mặt cầu, cộng thêm 15mm hao mòn, chiều dày bản khi tính là h = 200mm. Vì bản hẫng dầm ngòai phải thiết kế với tải trọng người đi bộ trên lan can nên chiều dày bản: h0= 200mm.B.Trọng lượng các bộ phậnTính theo chiều rộng rải bản ngang 1mm.Lan can: Nguyễn Văn Phúclớp 49CD2.MSSV:6342_49MSSV: 1504-47 Lớp 47TH32 Đồ Án Thiết Kế Cầu Bê Tông Cốt ThépPb= 2400 x 10-9 x 9.81 x 200000 = 4.71N/mmLớp áo đường tương lai dày 75mm:WDW = 2250 x 10-9 x 9.81 x 75 = 1.66 x 10-3 N/mm2Bản dày 200 mm:WS = 2400 x 10-9 x 9.81 x 200 = 4.71 x 10-3 N/mm2Bản hẫng dày 200 mm:W0 = 2400 x 10-9 x 9.81 x 200 = 4.71 x 10-3 N/mm2C.Xác định nội lực do tĩnh tải:Bản mặt cầu được xem như các dải bản nằm vuôn góc với dầm chủ. Mômen dương lớn nhất bản nằm ở khu vực giữa hai dầm chủ. Tương tự,mômen âm lớn nhất nằm trên đỉnh mỗi dầm. Dải bản ngang được coi là liên tục nhiều nhịp, có nhịp xác định bằng khoảng cách hai dầm chủ. Dầm chủ được coi là cứng tuyệt đối. Để xác định lực cắt và mômen uốn tại các vị trí cần thiết cần vẽ các đường ảnh hưởng,.a. Do bản mặt cầu h = 200 mm, WS = 4.71 x 10-3 N/mm2, S= 2440 mmViệc xếp tỉnh tải mặt cầu và sự phân bố momen âm và dương tren dải bản rộng 1mmCác đường ảnh hưởng của bản mặt cầu cho theo phụ lục A, bảng A1. Đối với tải trọng phân bố đều, các diện tích trong bảng nhân với S để tính lực cắt S2 và momen:R200 = WS x Diện tích thực không có đoạn hẫng x S= 4.71 x 10-3 x 0.3928 x 2500 = 4.63 N/mmM204 = WS x Diện tích thực không có đoạn hẫng x S2= 4.71 x 10-3 x 0.0772 x 25002 = 2272.6 N/mmM300 = WS x Diện tích thực không có đoạn hẫng x S2= 4.71 x 10-3 x (– 0.1071) x 25002 = -3152.8 N/mmb. Do bản hẫng Các tham số h0 = 200 mm, W0 = 4.71 x 10-3N/mm2 và L = 1250mm.Việc đặt tĩnh tải lên bản hẫng trên hình theo bảng A1 phải lực dầm ngoài và Mômen là:R200= W0 x Diện tích ĐAH đoạn hẫng x L= 4.71 x 10-3 x (1+ 0.635 25001250) x 1250 = 13.2 N/mmM200 = W0 x Diện tích ĐAH đoạn hẫng x L2 = 4.71 x 10-3 x (-0.5) x 12502 = -3679.7 Nmm/mmM204 = W0 x Diện tích ĐAH đoạn hẫng x L2 = 4.71 x 10-3 x (–0.246) x 12502 = -1810.4 Nmm/mmM300 = W0 x Diện tích ĐAH đoạn hẫng x L2= 4.71 x 10-3 x (0.1350) x 12502 = 993.5 Nmm/mmNguyễn Văn Phúclớp 49CD2.MSSV:6342_49MSSV: 1504-47 Lớp 47TH33 Đồ Án Thiết Kế Cầu Bê Tông Cốt ThépABC1250 2500 1250C, Do lan canCác tham số Pb = 4.71 N/mm và L = 1250 –40 = 1210. Việc tải trọng của lan can theo trọng tâm thể hiện trên hình theo hai lực, nhưng mot lực truyền vào gối nên xem như một lực có giá trị ½ Pb =2.355N/mm. Lập đuờng ảnh hưởng nội lực, lấy cường độ tải trọng nhân với tung độ ảnh hưởng nội lực tương ứng:ABC1250 2500 1250P1210R200= Pb x tung độ ĐAH= 2.355 x (1+1.2725001210) = 3.8 N/mmM200 = Pb x tung độ ĐAH x L= 2.355 x (-1) x 1210 = -2849.5 Nmm/mmNguyễn Văn Phúclớp 49CD2.MSSV:6342_49MSSV: 1504-47 Lớp 47TH34 Đồ Án Thiết Kế Cầu Bê Tông Cốt ThépM204= Pb x tung độ ĐAH x L= 2.355 x (-0.492) x 1210 = -1402 Nmm/mmM300 = Pb x tung độ ĐAH x L` = 2.355 x (0.27) x 1210 = 769.4 Nmm/mmc. Do lớp phủ bêtông nhựa WDW = 1.66 x 10-3 N/mm. Lớp phủ bê tông nhựa 75mm đặt giữa hai lề đường. Chiều dài chất tải của đoạn hẫng chất tải phải bớt đi chiều rộng lan can:L = 1250 –80 = 1170mm. R200= WDW x [ Diện tích ĐAH đoạn hẫng x L + Diện tích ĐAH không hẫng x S]= 1.66 x 10-3 x [( 1.03 +0.63525001170)x1170 + 0.3928x2500] = 4.2N/mmM200 = WDW x [ Diện tích ĐAH đoạn hẫng x L2 + Diện tích ĐAH không hẫng x S2]= 1.66 x 10-3 x (-0.5) x 11702 = -1136.2Nmm/mmM204= WDW x [ Diện tích ĐAH đoạn hẫng x L2 + Diện tích ĐAH không hẫng x S2]= 1.66 x 10-3 x [(-0.246) x 11702 + 0.0772x25002]=241.94 Nmm/mm M300 = WDW x [ Diện tích ĐAH đoạn hẫng x L2 + Diện tích ĐAH không hẫng x S2]= 1.66 x 10-3 x [(-0.135) x 11702 +(-0.1071*25002)]= -1416.9 Nmm/mmABC1250 2500 12501170D.Xác định nội lực do hoạt tải:Khi thiết kế mặy cầu có dải bản ngang theo phương pháp dải bản (gần đúng) [A4.6.2.1] sẽ tính theo tỉa trọng trục 145KN [A3.6.1.3.3] Tải trọng mỗi bánh xe trên trục giả thiết bằng nhau và cách nhau 1800mm. Xe tải thiết kế được dặt theo phương ngang để gây nội lực lớn nhất , như vậy tim của bánh xe cách lề đường không nhỏ hơn 300mm khi thiết kế bản hẫng và 600mm tính từ mép làn thiết kế, 3600mm khi thiết kế các bộ phận khác.Chiều rộng có hiệu của dải bản trong (mm) chịu tải trọng bánh xe của bản mặt cầu đổ tại chỗ là:- Khi tính bản hẫng: 1140 + 0.833X- Khi tính momen dương: 660 + 0.55S- Khi tính momen âm: 1220 + 0.25STrong đó X - Khoảng cách từ bánh xe đến tim gối; S - Khoảng cách giữa các dầm.Nguyễn Văn Phúclớp 49CD2.MSSV:6342_49MSSV: 1504-47 Lớp 47TH35 Đồ Án Thiết Kế Cầu Bê Tông Cốt ThépKhi tính nội lực có thể tính tải trọng bánh xe như tải trong tập trung hoặc một dải tải trong phân bố ngang trên chiều dài bản, cộng .Nếu nhịp ngắn tính mômen uốn theo dải tải trọng có thế nhỏ hơn nhiều so với lực tập trung.Với thông số của đầu đề,nhịp thuộc loai dàivà thiên về an toàn ta tính theo t6ải trọnh tập trung.Số làn xe thiết kế NL trên mặt cắt ngang là số chẵn của chiều rộng phần xe chạy chia cho 3500mm [A3.6.1.1.1].NL = Chẵn 3500B = 35007000 = 2B: Khổ cẩu không tính làn cho người đi bộ.Hệ số làn xe m=1,2 đối với một làn chất tải,m=1 đói với hai làn chất tải.a. Momen âm do hoạt tải trên bản hẫng :Nội lực do hoạt tải tác dụng lên bản hẫng chỉ gồm co tải trọng người phân bố đều trên bề rộng của lan can với cường độ p=300KG/m2=3x10^(-3) N/mm2 Vì lan can truyền tải trọng xuống bản mặt cầu tại hai điểm nhưng mot lực truyền vào gối nên xem như một lực.Mà tải trọng người phân bố đều trên lan can->Tải trọng người tác dụng xuống bản tai một điểm có giá trị : P=(px1000)/2=1,5N/mm. Tính lực cắt và momen tại các tiết diện 200,204,300 R200=P(tung độ đường ảnh hưởng)=1.5*(1+1.232*1210/2500)=2.39N/mm M200= P(tung độ đường ảnh hưởng)=1.5*(-0.97)*1210=1760.55 N/mm M204= P(tung độ đường ảnh hưởng)= 1.5*(-0.4772)*1210=866.118 N/mm M300= P(tung độ đường ảnh hưởng)= 1.5*(0.2619)*1210=475.35N/mmABC1250 2500 1250P1210Nguyễn Văn Phúclớp 49CD2.MSSV:6342_49MSSV: 1504-47 Lớp 47TH36 Đồ Án Thiết Kế Cầu Bê Tông Cốt Thépb.Momen dương lớn nhất do hoạt tải:Chiều rộng tương đương của dải bản : L = 660 + 0.55S = 2035mm+ Mômen uốn dương khi chất xe một làn m=1.2R200 =m *LP2 = 1.2(0.51-0.0592)2035105.723× = 19.3N/mm = 19.3 KN/mM204= m*S* LP2= 1.2 (0.2040-0.0224)x 2500 x 20351000*5.72 = 19409.3 Nmm/mm = 19.41 KNm/m2500 220301.63204WW1800920DAH M204400300200Trường hợp chất tải 1 làn thiết kế sẽ được khống chế.c.Mômen âm lớn nhất tại gối trong do hoạt tải.Chiều rộng dải bản: L = 1220 + 0.25S = 1220 + 0.25x2500 = 1845mm, dùng tung độ ảnh hưởng bảng A1, mômen uốn tại 300 :Nguyễn Văn Phúclớp 49CD2.MSSV:6342_49MSSV: 1504-47 Lớp 47TH37 Đồ Án Thiết Kế Cầu Bê Tông Cốt Thép400300200DAH M300900 900W W206.09303.91M300 = m(Tung độ DAH)SLP2=1.2 (-0.1022-0.0739)x 2500 x1845105.723× = -19.1 Nm/md.Phản lực lớn nhất do hoạt tải của dầm ngoàiTải trọng bánh xe ngoài dặt cách mép lan can 300mm hay cách 550mm tính từ tim dâm chủ như.Chiều rộng làm việc của dải bản cũng lấy như bản hẫng.R200 = m(Tung độ DAH) LP2=1.2 (0.7456-(-0.0286))2035105.723x = 33.1 KN/mNguyễn Văn Phúclớp 49CD2.MSSV:6342_49MSSV: 1504-47 Lớp 47TH38 Đồ Án Thiết Kế Cầu Bê Tông Cốt Thép5501800202.3300.2DAH R200200 300 400E. Trạng thái giớ hạn cường độTổ hợp tải trọng thẳng đứng có thể tính theo:ii∑Qγη = η[PγDC + PγDW + 1.75(LL + IM) ]Trong đó:η =ηDηRηI ≥ 0.95ηD = 0.95 Cố thép được thế kế đến chảy [A1.3.3] ηR = 0.95 bản liên tục [A.1.3.4] ηI = 1.05 cầu quan trọng [A 1.3.5 ]Do đó η = 0.95 (0.95)(1.05) = 0.95Hệ số tải trọng cho tĩnh tải Pγ lấy trị số lớn nhất nếu hiệu ứng lực tăng thêm và trị só nhở nếu hiệu ứng lực nhỏ đi [A3.4.1.2].Tải trọng DW là tải trọng lớp phủ bêtông nhựa. DC là tất cả các tải trọng tĩnh khác.Hệ số sung kích IM [A3.6.2.1] là 33% (TCN272 – 06 là 25%) của nội lực do hoạt tải:R200= η[PγDC + PγDW + 1.75(LL + IM)]= 0.95[1.25 x (4.63+13.2+3.8)+1.5 x (4.2)+1.75x(1.33x49.35)]= 140.79N/mm = 140.79KN/mM200 = η[PγDC + PγDW + 1.75(LL + IM)]= 0.95[1.25(-3679.7-2849.5) + 1.5(-1136.2) + 1.75x1.33x(-20000)]= -53595 Nmm/mm = -53.595 KNm/mM204 = η[PγDC + PγDW + 1.75(LL + IM)]= 0.95[1.25x2272.6+0.9x(-1810.4-1402) + 1.5x(241.94) + 1.75x1.33x19490]= 43391.7Nmm/mm = 43.392KNm/mM300= η[PγDC + PγDW + 1.75(LL + IM)]= 0.95[1.25x(-3152.8) +0.9x(993.5+769.4) + 1.5x(-1416.9) + 1.75x1.33x-19630]= -47657.3 Nmm/mm = -47.66KNm/m• Dùng hàm số tải trọng < 1 tại vị trí đường ảnh hưởng trái dấu để có momen tải trọng lớn nhấtNguyễn Văn Phúclớp 49CD2.MSSV:6342_49MSSV: 1504-47 Lớp 47TH39 Đồ Án Thiết Kế Cầu Bê Tông Cốt ThépHai momen uốn âm M200 chênh lệck không lớn M300 nên chọn chiều dài đoạn hẫng khoảng 0.5S là hợp lí. Khí tính cốt thép các momen này có thể giảm bớt tại mặt vách dầm [A4.6.2.1.6]. Bể rộng bầu dầm I là 500 mm nên tiết diện thiết kế sẽ là 250 mm về phái mỗi phía tim dầm. Tiết diện có mômen âm nguy hiểm ở mặt trong dầm ngoài.Các trị số trên hình là 1mm chiều rộng của dải bản. Tải trọng bánh xe tập trung cho trường hợp một làn xe chất tải, nghĩa là:W = 1.2(P/2)/1400 =1.2(72500/1400) =62.14 N/mmKhi tính mômen các tải trọng được tính riêng do đó có mặt trị số R200903001250R200ω= 0.00471ω= 0.00166ω= 0.004718062.14Νa.Bản mặt cầuMS = 21−WSx2 + R200x= -0.5(4.71x10-3)(1002) + 4.63(100) = 439.45N/mmb.Bản hẫngM0= -W0L(xL+2) + R200x= -4.71x10-3x1250x(10021250+) +13.2x100 = -2948.4N/mmc.Lan canMb = -Pb(L + x -127) + R200x= -7.3(1250 +100 – 127) + 3.8(100) = -8547.9N/mmd.Lớp phủ bêtông nhựaMDW = 21−WDW(L + x - 380)2 + R200x2= -0.5x1.66x10-3 x (1250+100-380)2 +4.2(100) =361N/mme.Hoạt tảiMLL = -W(210) + R200x= -62.14(210) + 33.1 x 100 = -9739.4Nmm/mmg.Giớ hạn trạng thái cường độ IM200.72= η[PγDC + PγDW + 1.75(LL + IM)]= 0.95[0.9x439.45+ 1.25(-2948.4-8547.9)+1.5(361)+1.75(1.33)(-9739.4)]Nguyễn Văn Phúclớp 49CD2.MSSV:6342_49MSSV: 1504-47 Lớp 47TH310 [...]... Án Thiết Kế Cầu Bê Tông Cốt Thép = (22 72. 6-1810.4-14 02) +24 1.94+1.33x(19490) = 25 223 .84Nmm/mm =25 .22 kNm/m Tính các đặc trưng tiết diện chuyển đổi mặt cầu rộng 1mm có hai lớp cốt thép như hình dưới Vì lớp bảo vệ, cốt thép phía trên giả thiết nằm ở phía chịu kéo của trục trung hoà Tổng Momen tĩnh đối với trục tring hoà ta có: 0.5bx2 =n A’S (d’ - x) + nAS (d-x) 0.5(1)x2 = 6.(0.889) (53-x) + 6(0.889)(1 52- x)... x )2 + nAS (d-x )2 3 1 × 37.33 = +6x0.889x(53-37.3 )2 + 6x0.889(1 52- 37.3 )2 3 = 88787mm2 và ứng suất kéo của cốt thép dưới bằng: My 24 750(1 52 − 37.3) fs = n( ) =6 =1 92 MPa I CR 88787 Ứng suất kéo cũng đã được tính cho tiết diện một loạt cốt thép (bỏ qua cốt thép trên) và có kết quả là 20 0Mpa Sự tham gia của cốt thép trên nhỏ nên có thể bỏ qua cho thêm an toàn 30 1 52 53 A's =0.889mm2 A's =0.889mm2 Cốt thép. .. thiết đúng Momen quán tính của tiết diện chuyển đổi nứt thành: 1 Icr = (1)( 32. 6)3 + 5(0.889)( 32. 6-30 )2 + 6(0.889)(1 32- 32. 6 )2 3 = 67 728 Nmm/mm Và ứng suất kéo của cốt thép chịu kéo bên trên là: 23 649 .25 × (1 32 − 32. 6) fs = 6 = 20 8 .25 Mpa 67 728 Đối với cốt thép chịu kéo mômen âm dùng thanh N015 cách nhau 22 5mm đặt cách nhau chịu kéo xa nhất 53mm Do đó dc trị số lớn nhất 50mm: A = 2x50x90 = 9000 mm2 23 000... tim 22 5mm đặt cách thớ chịu kéo nhất 33mm Do đó: dc = 33mm ≤ 50mm A = 2x33x 225 = 14850 mm2 Và: 23 000 fsa = = 29 2 > 0.6fy 33 × 148501 / 3 Dùng Nguyễn Văn Phúc 14 lớp 49CD2.MSSV:63 42_ 49 MSSV: 1504-47 Lớp 47TH3 Đồ Án Thiết Kế Cầu Bê Tông Cốt Thép fsa = 0.6 fy =0.6 (400) =24 0 MPa > fs =1 92 MPa -> Đạt b Kiểm tra cốt thép chịu mômen âm Mômen âm ở trạng thái giới hạn sử dụng tại vị trí 20 0 39 là : M200. 72 =... ASfy(d - a ) 2 10.46 ) = 46972Nmm/mm 2 = 46.97kNm/m > 43.3 92 kNm/m Đối với thép ngang dưới chịu mômemn dương dùng N015 @ 22 5 mm b .Cốt thép chịu mômen âm Mu = -34.3kNm/m d = 1 32 mm 34300 Mu AS = = = 0.79 mm2 330(1 32) 330d Min AS = 0.0 022 5d = 0.0 022 5(1 32) =0 .29 7mm2 Theo bảng “Diện tích tiết diện trên milimet chiều rộng mm2/mm của thanh hệ mét có cũng kích thước” dùng N015 @ 22 5 mm cho AS = 0.889 mm2/mm AS... [A5.5.4 .2. 1] và giải thiết đối với tiết diện bêtông cốt thép thường j = 0. 92 Tiết diện gần đúng có thể biểu diễn bởi Mu ≈ AS = 330d Vì là biểu thức gần đúng nên cần kiểm tra sức kháng mômen của cốt thép đã chọn cốt thép lớn nhất [A5.73.3.1] bị giới hạn yêu cầu dẻo dai c ≤ 0.42d hoặc a ≤ 0. 42 β 1 d với β 1 [A5.7 .2. 2] Nguyễn Văn Phúc 11 lớp 49CD2.MSSV:63 42_ 49 MSSV: 1504-47 Lớp 47TH3 Đồ Án Thiết Kế Cầu Bê... hao mòn: 60mm - Đáy bản betông đổ tại chỗ: 25 mm Giải thiết dùng N0156 , db =16mm, Ab =20 0mm2 d(+) = 20 0 – 15 25 – 16 /2 = 1 52 mm d(-) = 20 0 – 60 –16 /2 = 1 32 mm d(-) 20 0 d(+) 60mm 25 mm Biểu thức đơn giản để tính cốt thép có thể bỏ qua chịu nén khi tính sức kháng mômen như [A5.7.3 .2] : a φM n = φ ASfy(d - ) 2 AS f S a= 0.85 f ' c b giả thiết cánh tay đòn (d-a /2) độc lập với AS, có thể thay bằng jd và được... 0.35x1 32 =46 .2 mm -> Đạt 0.65 f ' c b 0.65 × 40 × 1 Kiểm tra cường độ mômen: a 13.7 φM n = φ ASfy(d - ) = 0.9x0.889x400(1 32) = 40053Nmm/mm 2 2 φM n > 34.3 kNm/m Đối vói cốt thép ngang bên trên chịu mômen âm , dùng N0 15 @ 22 5mm c .Cốt thép phân bố Cốt thép phụ theo chiều dọc được đặt dưới đáy bản để phân bố tải trọng bánh xe dọc cầu đến cốt thép chịu lực theo phương ngang Diện tích yêu cầu tính theo % cốt. .. dương: Mu = 43.3 92 KN/mm d = 1 52 mm 433 92 Mu Chọn AS = = = 0.865mm2/mm 330(1 52) 330d Min AS =0.0 022 5d = 0.0 022 5(1 52) = 0.342mm2 -> Đạt Theo phụ lục “Diện tích tiết diện trên milimet chiều rộng mm2/mm của thanh hệ mét có cũng kích thước” chọn N0 15 @25 5 mm cho AS = 0.889 mm2/mm AS f S 0.889( 400) a= = = 10.46mm 0.85 f ' c b 0.85( 40)(1) Kiểm tra độ dẻo dai: a ≤ 0.35d =0.35(1 52) =53.2mm -> Đạt Kiểm tra... 67% 23 00 Đối với cốt thép dọc bên dưới dùng N010 @ 150 mm cho AS = 0.667mm2/mm d .Cốt thép chống co ngót và nhiệt độ Lượng cốt thép tối thiểu cho mỗi phương sẽ là [A5.10.8 .2] Ag AS ≥ 0.75 fy Trong đó: Ag - diện tích tiết diện nguyên, Trên chiều dày toàn phần 20 0mm 20 0x1 AS ≥ 0.75 = 0.375mm2/mm 400 Cốt thép chính và phụ đều được chọn lớn hơn trị số này, tuy nhiên đối với bản dầy hơn 150 mmm cốt thép . 31(1)( 32. 6)3 + 5(0.889)( 32. 6-30 )2 + 6(0.889)(1 32- 32. 6 )2= 67 728 Nmm/mmVà ứng suất kéo của cốt thép chịu kéo bên trên là:fs = 67 728 )6. 321 32( 25 .23 6496−×= 20 8 .25 . = 20 35mm+ Mômen uốn dương khi chất xe một làn m=1.2R200 =m *LP2 = 1 .2( 0.51-0.05 92) 2035105. 723 × = 19.3N/mm = 19.3 KN/mM204= m*S* LP2= 1 .2 (0 .20 40-0. 022 4)x