Đang tải... (xem toàn văn)
THIẾT KẾ BỂ NƯỚC MÁI 6.1. Kiến trúc. Trong công trình nhà cao tầng, việc cung cấp nước cho người dùng ở mỗi căn hộ là rất cần thiết. Việc cấp nước có thể thông qua bể nước mái hoặc bể nước ngầm. Trong phạm vi đồ án, sinh viên chỉ tính toán và thiết kế cho bể nước mái 6.2. Kích thước bể nước. Dung tích bể nước mái cung cấp nước sinh hoạt cho các bộ phận của công trình phụ thuộc vào tổng số căn hộ, số người trong căn hộ của chung cư. Bảng 6.1 – Bảng thống kê tính toán dung tích bể nước. Block Loại căn hộ Số căn hộ 1 tầng tổng số căn hộ Số người 1 căn hộ ΣN qtb (lng.ngđ) B B1 1 (70 m2) 16 6 96 150 B2 1 (57 m2) 16 4 64 150 B3 1 (70 m2) 16 6 96 150 B4 1 (70 m2) 16 6 96 150 B5 1 (57 m2) 16 4 64 150 B6 1 (70 m2) 16 6 96 150 Trong đó: qtb (lng.ngđ): Tiêu chuẩn dùng nước trung bình, qtb = 150 (lng.ngđ) theo TCVN 33 – 2006. Số người1 căn hộ: Phụ thuộc vào diện tích sử dụng trên 1 căn hộ theo TCVN 4450 – 1987. → Tổng số người trong 1 block. ΣNB = 96 . 4 + 64 . 2 + 4 = 516 người. (với 4 người là số người quản lý 1 block). → Lượng nước cấp cho sinh hoạt. Trong đó:
THIẾT KẾ BỂ NƯỚC MÁI 6.1 Kiến trúc Trong công trình nhà cao tầng, việc cung cấp nước cho người dùng hộ cần thiết Việc cấp nước thơng qua bể nước mái bể nước ngầm Trong phạm vi đồ án, sinh viên tính tốn thiết kế cho bể nước mái 6.2 Kích thước bể nước Dung tích bể nước mái cung cấp nước sinh hoạt cho phận cơng trình phụ thuộc vào tổng số hộ, số người hộ chung cư Block B Bảng 6.1 – Bảng thống kê tính tốn dung tích bể nước Loại Số tổng số Số người qtb ΣN hộ / tầng /1 (l/ng.ngđ) B1hộ (70 m) 16hộ hộ 96 150 B2 (57 m ) 16 64 150 B3 (70 m ) 16 96 150 B4 (70 m ) 16 96 150 B5 (57 m ) 16 64 150 B6 (70 m ) 16 96 150 Trong đó: qtb (l/ng.ngđ): Tiêu chuẩn dùng nước trung bình, q tb = 150 (l/ng.ngđ) theo TCVN 33 – 2006 Số người/1 hộ: Phụ thuộc vào diện tích sử dụng hộ theo TCVN 4450 – 1987 → Tổng số người block ΣNB = 96 + 64 + = 516 người (với người số người quản lý block) → Lượng nước cấp cho sinh hoạt max max Qsh �NB qtb.K ngñ (516.150.1,1)/1000 85,14m3 ngñ Trong đó: max K ngđ : Hệ số điều hịa theo TCVN 33 – 2006, max K ngñ = (1,2 1,4) Do TP.HCM thành phố có quy mơ lớn, khơ nóng quanh năm nên cho phép chọn (1.1 �1.2) Chọn max K ngñ max K ngñ = = 1,1 (tiết kiệm chi phí) → Lượng nước dùng cho thương mại max Qdv 0,1.Qsh 0,1.85,14 8,514m3 ngñ Lượng nước chửa cháy 10’ (sử dụng ống bơm) theo TCVN 2622 – 1995 Qcc.10' 600 2.2,5 3m3(1block) 1000 → Tổng lượng nước đưa lên bể nước mái max Q0 Qsh Qdv Qcc.10' 85,14 8,514 96,7m3 ngñ → Thể tích bể nước mái bơm nước lên lần ngày Vbể 1,5 max (Qsh ngđ Qdv ) Qcc.10' 0,75.(85,14 8,514) 73,24m3 → Chọn Vbể = 75m3 Chia làm bể đặt tầng mái cơng trình, bể tích Vbể = 37,5m3 6.3 Thơng số thiết kế 6.3.1 Kích thước sơ Bản nắp, thành đáy bề nước mái Bản nắp chịu trọng lượng thân hoạt tải sửa chửa Sơ chọn chiều dày nắp bể theo công thức sàn hai phương: D 0.8 hb �l1 �3100 62 mm m 40 Trong : m - hệ số phụ thuộc vào đặc điểm làm việc sàn m = 30 ÷ 35 – sàn làm việc phương m = 40 ÷ 45 – sàn làm việc phương Chọn chiều dày nắp bể hb = 100 (mm) Chọn chiều dày thành hb = 150 (mm) Do yêu cầu chống nứt, chống thấm chiều dày đáy (1,2 1,5 ) chiều dày thành → Chọn hb = 200 (mm) Dầm bề nước mái Dầm nắp Do dầm nắp chịu chịu tải trọng thân nắp Chọn kích thước sơ dầm nắp b x h = 200 x 300 mm (phương ngang nhịp) Chọn kích thước sơ dầm nắp b x h = 200 x 400 mm (phương ngang đầu cột phương dài) Dầm đáy Do dầm đáy chịu tải trọng lớn bao gồm tải trọng thân, áp lực nước, đáy thành Chọn kích thước sơ cho dầm đáy theo công thức: Dầm dọc dầm ngang đầu cột � �1 � �1 � h � � � L � � � 7700 (513,3�770)mm � choïn h =700 mm � 15 10 � � 15 10 � � � � �1 � �1 � � b � � � h � � 700 (350 �466,6)mm � choïn b =300 mm � �2 � � � � � Dầm ngang nhịp � �1 � �1 � L � � � 3400 (226,6 �340)mm � chọn h =600 mm (do tả i trọng lớ n) �h � � � 15 10 � � 15 10 � � � � �1 � �b �1 �2 � h � � � 600 (300 �400)mm � choïn b =300 mm � � � �2 � �2 � � Chiều cao bề nước 4500 200 +64.900 ho +62.300 2600 MNC h 700 100 1900 400 100 +66.800 Hình 6.1 – Kích thước chiều cao bể nước Chiều cao áp lực đủ để đáp ứng sử dụng thiết bị cao nhà (vòi sen) h2 = 2m � H h1 h2 h � 3,3 h � h 2,7m� h0 1,9m Trong đó: H: Chiều cao áp lực nước cần thiết h1: Chiều cao tầng h2: Chiều cao tự vòi sen Ta có Vbể = 37,5 m3 � (7,7.3,4).h 37,5 � h 1,43m� Choïn h =1,5m Với dầm nắp b x h = 200 x 400 mm → h bể = 1,5 + 0,4 = 1,9 m → Kích thước bể nước mái 3,4 x 7,7 x 1,9 m Bể nước mái ngồi tính tốn theo độ bền, võng cịn kiểm tra nứt Do để giảm võng nứt cho bể nước mái, bố trí thêm dầm ngang vị trí nhịp theo phương cạnh ngắn dài bể nước Các kích thước sơ sau: Bảng 6.2 –Kích thước sơ bể nước mái Chiều dày Kích thước dầm Kích thước cột Chiều dày nắp: 80 mm Dầm đáy: 300 x 700 mm Cột:300x300 mm Chiều dày thành: 150 mm 300 x 600 mm Chiều dày đáy: 200 mm Dầm nắp: 200 x 300 mm 200 x 400 mm 300 300 B300x700 3650 3650 B 300 300 hb =100 B200x400 B200x400 3650 3650 7700 B200x400 hb=100 B200x400 B200x300 B200x400 300 B200x400 3400 2800 hb=200 B300x700 7700 B300x700 hb=200 B300x700 B300x600 3400 2800 B300x700 300 B300x700 B 300 Hình 6.1 – Kích thước dầm sàn đáy bể nắp bể 6.3.2 Vật liệu Rb 17 MPa ; Rbt 1.2 MPa ; Eb 32.5 �103 MPa Bê tông B30: d 10 : Rs Rsc 225 MPa , Rsw 175 MPa ; Es 210 �10 MPa Thép AI d �10 : Rs Rsc 365 MPa , Rsw 290 MPa ; Es 200 �10 MPa Thép AIII 6.3.3 Tải trọng 6.3.3.1 Bản nắp Tĩnh tải: gồm trọng lượng lớp cấu tạo nắp Bảng 6.3 -Bảng trọng lượng lớp cấu tạo nắp Tải trọng Tĩnh tải Vật liệu Chiều dày (mm) (kN/m3) Tải tiêu chuẩn (kN/m2) HSVT n Tải tính tốn (kN/m2) Vữa xi măng 15 18 0.27 1.3 0.35 Bản bê tông cốt thép 100 25 2.50 1.1 2.75 Vữa trát chống thấm 20 18 0.36 1.3 0.47 i Hoạt tải: Nắp bể có hoạt tải sửa chữa, khơng có hoạt tải sử dụng tc Hoạt tải sửa chữa là: p 75 (daN/m ) theo TCVN 2737 - 1995 tt tc Hoạt tải tính tốn: p n p 1, 3.0, 75 0, 975 (kN/m ) 6.3.3.2 Bản thành Tải trọng ngang nước (thủy tĩnh): Biểu đồ áp lực có dạng tam giác tăng dần theo độ sâu: Tại đáy bể (z=1,9 m): ): p n = nγ n h = 1.10.1, = 19 (kN/m ) Tải trọng gió: Cao trình nắp bể z 66, m Xem gió tác dụng lên thành bể, bỏ qua thành phần động tải trọng gió, xét thành phần tĩnh: p Wo k c Trong đó:P - Khu vực thành phố Hồ Chí Minh thuộc khu vực II-A, lấy giá trị áp lực gió Wo 83( daN / m ) theo TCVN 2737-1995, cơng trình thuộc địa hình dạng B K: hệ số kể đến thay đổi áp lực gió theo độ cao tính cơng thức mt �z � kt 1,844 � g � �zt � theo phụ lục A TCVN 229 – 1999 g Cơng trình thuộc dạng địa hình B nên zt 300 mt = 0,09 Tra theo phụ lục A TCVN 229 – 1999 2�0.09 �64, � kt 1.844 � � �300 � Từ ta có 1, 41 c: hệ số phụ thuộc vào cơng trình Vậy áp lực gió tác dụng vào thành bể: Gió đẩy: pd Wo kc 0, 83.1, 41.0, 0, 94(kN/m ) Gió hút: ph Wo kc 0, 83.1, 41.0, 0, 02 (kN/m ) 6.3.3.3 Bản đáy Tĩnh tải: gồm trọng lượng lớp cấu tạo đáy Bảng 6.4 -Bảng trọng lượng lớp cấu tạo đáy Tải trọng Tĩnh tải Hoạt tải: Vật liệu Chiều dày (mm) γ (kN/m3) Tải tiêu chuẩn (kN/m2) Hệ Số Vượt Tải n Tải tính tốn (kN/m2) Gạch men 10 20 0.20 1.2 0.24 Lớp vữa tạo dốc 40 18 0.72 1.3 0.94 Lớp chống thấm 18 0.054 1.3 0.07 Bản bê tông cốt thép 200 25 1.1 5.5 Vữa trát 15 18 0.27 1.3 0.35 h 1, m ) : pn n n h 1.10.1, 19 (kN/m ) Tải trọng nước đầy bể ( Đối với đáy không kể đến hoạt tải sửa chữa, sửa chữa bể khơng chứa nước 6.4 Sơ đồ tính tốn Sinh viên chọn phương pháp mơ hình 3D kết cấu bể nước phần mềm SAP2000 để tính bể nước mái Hình 6.2 – Mơ hình bể nước mái 3D Sap200 6.5 Tải trọng tổ hợp tải trọng 6.5.1 Các trường hợp tải trọng tác dụng lên bể nước mái DEAD: Tải trọng thân SDEAD: Tải trọng lớp cấu tạo hoàn thiện LIVE: Hoạt tải sử dụng, hoạt tải sửa chữa WX: Tải trọng gió theo phương X -WX: Tải trọng gió ngược chiều phương X WY: Tải trọng gió theo phương Y -WY: Tải trọng gió ngược chiều phương Y ALN: Áp lực nước 6.5.2 Tổ hợp tải trọng Bảng 6.5 – Bảng tổ hợp tải trọng tính tốn bể nước mái Tên tổ hợp Loại Cấu trúc tổ hợp TH1 ADD 1.1DEAD + 1.3SDEAD + 1.3LIVE TH2 ADD 1.1DEAD + 1.3SDEAD + 1ALN TH3 ADD 1.1DEAD + 1.3SDEAD +1.08WX + 0.9ALN TH4 ADD 1.1DEAD + 1.3SDEAD +1.08(-WX) + 0.9ALN TH5 ADD 1.1DEAD + 1.3SDEAD +1.08WY + 0.9ALN TH6 ADD 1.1DEAD + 1.3SDEAD +1.08(-WY) + 0.9ALN EU ENVE Max(TH1, TH2,…,TH6) 6.6 Tính tốn bể nước mái 6.6.1 Tính tốn nắp Các giá trị moment nắp xác định biểu đồ bao mơ men Hình 6.3 – Mơ men nhịp theo phương cạnh dài (M11) Hình 6.4 – Mơ men gối theo cạnh dài (M11) Hình 6.5 – Mơ men nhịp theo phương cạnh ngắn (M22) Hình 6.6 – Mô men gối theo phương cạnh ngắn (M22) Bảng 6.6 – Bảng tổng hợp nội lực nắp Vị trí Moment nhịp (KNm) Theo phương cạnh ngắn L1 1,95 (3.4 m) Theo phương cạnh dài L2 1,2 (3.85 m) Moment gối (KNm) 3,38 3,01 Ghi chú: Nội lực bảng 6.6 lấy từ phụ lục tính tốn xuất từ SAP2000 6.6.2 Tính tốn cốt thép nắp Bê tông B30 Rn = 17 MPa Cốt thép CII Ra =280 Mpa � R 0, 573 vaø R 0.409 Cho ao = 15mm ho = 100 - 15 = 85 mm - M � R bR bbho2 2 a a' As A's M h0 h'0 α α' Ared ξ x Ib0 Is0 I's0 Sb0 Wpl Mcrc 25 25 392.7 523.6 13.22 175 175 6.46 6.46 2.06E+05 0.46 80.28 1.72E+08 3.52E+06 1600171.28 7.17E+06 1.06E+07 19.08 25 25 392.7 523.6 7.91 175 175 6.46 6.46 2.06E+05 0.46 80.28 1.72E+08 3.52E+06 1600171.28 7.17E+06 1.06E+07 19.08 25 25 523.6 392.7 14.7 175 175 6.46 6.46 2.06E+05 0.47 82.72 1.89E+08 4.46E+06 1.31E+06 6.88E+06 1.07E+07 19.31 25 25 523.6 392.7 15.4 175 175 6.46 6.46 2.06E+05 0.47 82.72 1.89E+08 4.46E+06 1.31E+06 6.88E+06 1.07E+07 19.31 mm mm mm2 mm2 kN.m mm mm mm2 mm mm4 mm4 mm4 mm3 mm3 kN.m Mcrc ≥ M THỎA THỎA THỎA THỎA kN.m 6.6.9.2 Tính tốn bề rộng khe nứt cho đáy Bản đáy chịu tác dụng tĩnh tải (trọng lượng thân kết cấu lớp cấu tạo) nước (tải trọn tạm thời dài hạn) nên cần kiểm tra với giá trị bề rông vết nứt giới hạn a crc2 = 0,2 mm acrc �1 � � s �20 �(3.5 100 � ) �3 d Es Trong đó: 1: Hệ số, lấy cấu kiện chịu uốn : Hàm lượng cốt thép , As bh 1 : Hệ số lấy sau: Lấy =1 tải trọng tác dụng ngắn hạn Lấy = 1,6 – 15 tải trọng tác dụng dài hạn : Hệ số lấy = với cốt thép có gờ z : Ứng suất cốt thép chịu kéo s M Asz Trong đó: z: Khoảng cách từ trọng tâm cốt thép chịu kéo As đến điểm đặt hợp lực vùng nén � 2 � z ho �� 1 � 2( ) � � f � � Với : Chiều cao tương đối vùng bê tông chịu nén 1 5( ) 10 : Hệ số lấy 1,8 bê tông nặng M bh Rb,ser ' As f 2 bh0 Với : Hệ số đặc trưng trạng thái đàn hồi dẻo bê tông vùng nén, = 0,15 tải trọng tác dụng dài hạn (khi độ ẩm môi trường 40 – 75%) Es Eb Bảng 6.19 – Bảng tính tốn bề rộng vết nứt đáy Các đặc trưng Rb.ser Es Eb b h a As A's M h0 Mô men nhịp22 3.4m Giá trị tính tốn Mơ men Mơ men nhịp 22 3.85m gối 22 3.4m Mô men gối 3.85m 22 Đơn vị MPa MPa MPa mm mm mm mm2 mm2 kN.m mm - 210000 210000 210000 210000 32500 32500 32500 32500 3700 200 25 1000 200 25 1000 200 25 1000 200 25 523.6 523.6 523.6 523.6 523.6 523.6 523.6 523.6 13.22 7.91 14.7 15.4 175 175 175 175 µ 0.0008 0.0030 0.0030 0.0030 α 6.46 6.46 6.46 6.46 ν δ l φf ß ξ z δ φ1 η d σs acrc [acrc2] acrc ≤ [acrc2] 0.15 0.15 0.15 0.15 0.0053 0.0117 0.0218 0.0229 0.0174 0.0644 0.0644 0.0644 0.0174 0.0644 0.0644 0.0644 1.8 1.8 1.8 1.8 0.043 0.112 0.109 0.108 172.30 168.79 169.03 169.06 1 1 1.59 1.56 1.56 1.56 1 1 10 10 10 10 146.54 89.50 166.09 173.98 mm N/mm2 0.16 0.09 0.17 0.18 mm 0.2 0.2 0.2 0.2 mm THỎA THỎA THỎA THỎA - mm - 6.6.9.3 Kiểm tra nứt cho thành Bảng 6.20 – Bảng kiểm tra điều kiện hình thành vết nứt cho thành Các đặc trưng Rbt.ser Es E's Eb b h a a' As A's M h0 h'0 α α' Ared ξ x Ib0 Is0 I's0 Sb0 Wpl Mcrc Mcrc ≥ M Giá trị tính tốn (bản thành 1.9 x 7.7 m) Mô men dương Mô men âm Mô men dương M22 M22 M11 1.8 1.8 1.8 210000 210000 210000 210000 210000 210000 32500 32500 32500 1000 1000 1000 150 150 150 25 25 25 25 25 25 392.7 392.7 392.7 392.7 392.7 392.7 7.73 11.7 2.83 125 125 125 125 125 125 6.46 6.46 6.46 6.46 6.46 6.46 1.55E+05 1.55E+05 1.55E+05 0.46 0.46 0.46 57.95 57.95 57.95 6.49E+07 6.49E+07 6.49E+07 1.77E+06 1.77E+06 1.77E+06 426374.61 426374.61 4.26E+05 4.24E+06 4.24E+06 4.24E+06 5.95E+06 5.95E+06 5.95E+06 10.72 10.72 10.72 THỎA KHÔNG THỎA THỎA Mô men âm M11 1.8 210000 210000 32500 1000 150 25 25 392.7 392.7 2.7 125 125 6.46 6.46 1.55E+05 0.46 57.95 6.49E+07 1.77E+06 4.26E+05 4.24E+06 5.95E+06 10.72 THỎA Đơn vị MPa MPa MPa MPa mm mm mm mm mm2 mm2 kN.m mm mm mm2 mm mm4 mm4 mm4 mm3 mm3 kN.m kN.m Bảng 6.21 – Bảng tính toán bề rộng vết nứt thành Các đặc trưng Giá trị tính tốn (bản thành 1.9 x 7.7 m) Mô men dương Mô men âm Mô men dương M22 M22 M11 Mô men âm M11 Đơn vị Rb.ser Es Eb b h a As A's M h0 MPa MPa MPa mm mm mm mm2 mm2 kN.m mm - 22 22 22 22 210000 210000 210000 210000 32500 32500 32500 32500 3700 150 25 1000 150 25 1000 150 25 1000 150 25 523.6 523.6 523.6 523.6 523.6 523.6 523.6 523.6 7.73 11.7 2.83 2.7 125 125 125 125 µ 0.0011 0.0042 0.0042 0.0042 α 6.46 6.46 6.46 6.46 ν δ l φf ß ξ z δ φ1 η d σs acrc [acrc2] acrc ≤ [acrc2] 0.15 0.15 0.15 0.15 0.0061 0.0340 0.0082 0.0079 0.0244 0.0902 0.0902 0.0902 0.0244 0.0902 0.0902 0.0902 1.8 1.8 1.8 1.8 0.057 0.128 0.137 0.137 122.51 120.29 119.85 119.84 1 1 1.58 1.54 1.54 1.54 1 1 10 10 10 10 120.51 185.76 45.10 43.03 mm N/mm2 0.13 0.18 0.04 0.04 mm 0.2 0.2 0.2 0.2 mm THỎA THỎA THỎA THỎA - 6.6.10 Tính tốn cốt thép gia cường mm - Tại vị trí dầm phụ kê lên dầm xuất lực tập trung từ dầm phụ truyền vào, lực tập trung phản lực (lực cắt) dầm phụ gây Ta cần gia cường cốt treo cho dầm để tránh phá hoại cục chống nứt Lực tập trung dầm B20x30 truyền lên B20x40 nắp bể F = V = 8,2 KN, lực tập trung dầm B30x60 truyền lên B30x70 đáy bể F = V = 40,5 KN Sử dụng cốt treo dạng đai, chọn ϕ8 (As=100,48 mm ), n = nhánh Ta có số lượng cốt treo cần thiết : Hình 6.35 – Biểu đồ bao lực cắt cùa dầm nắp B20x30 dầm đáy B30x60 Dầm nắp B20x40 � hs � 70 � F � � 8, 2.103 � 1 � � h � 370 � 0, m � � � n Asw Rsw 2.100, 48.175 Trong đó: hs khoảng cách từ vị trí đặt lực tập trung đến trọng tâm cốt thép dọc dầm h h h B20x40, s dc dp → Chọn m = 8, bố trí bên dầm đai, khoảng cách cốt treo 50mm Dầm đáy B30x70 � hs � 65 � F.� � 40,5.103 � 1 � � h 665 � � � � m� 1, 04 n Asw Rsw 2.100, 48.175 → Chọn m = 8, bố trí bên dầm đai, khoảng cách cốt treo 50mm 6.6.11 Tính tốn cột bể nước mái - Lý thuyết tính tốn cột nén lệch tâm xiên theo GS.TS Nguyễn Đình Cống C 0.5 � x �2 Cy Điều kiện áp dụng phương pháp , cốt thép đặt theo chu vi, phân bố M e e Tiết diện chịu lực nén N, momen uốn M x , y , độ lệch tâm ngẫu nhiên ax , ay Sau xét uốn dọc theo phương, tính hệ số x , y Momen gia tăng M x1 , M y1 M y1 y M y M x1 x M x - Việc tính tốn hệ số theo phương thực sau: - Ncr N 1 Ncr theo phương tính toán sau: (6.1.2.5 TCVN 5574-2012) N cr � 6.4 Eb I � 0.11 0.1 � � l l0 �0.1 e � Trong đó: l0 lấy theo điều 6.2.2.16, nhà nhiều tầng có số nhịp lớn 2, liên kết cứng dầm cột, sàn đổ toàn khối: l0 0.7 H (H chiều cao tầng) I momen qn tính tiết diện bê tơng tồn cốt thép dọc trục qua trọng tâm tiết diện vng góc với mặt phẳng uốn e Với: ea e0 l �0.5 0.01 0.01Rb h h ( Rb tính MPa) e0 max e1 , ea / 600 L � ea �� / 30h � độ lệch tâm ngẫu nhiên, L chiều dài cấu kiện, h chiều cao cấu kiện (là cạnh tiết diện hình chữ nhật vng góc với mặt phẳng uốn) e1 Hệ số qui đổi M N Es Eb l hệ số xét đến ảnh hưởng tải trọng dài hạn l M l Nl y M Ny Trong đó: hệ số phụ thuộc loại bê tông, theo bảng 29, TCVN 5574 - 2012, M l , Nl nội lực tác động tải trọng thường xuyên tải trọng tạm thời dài hạn gây Ml M khác dấu l xác định sau: Khi e0 0.1h Khi e0 �0.1h l lấy l l1 10 l1 e0 h (h hiểu trên) xác định sau: l1 - lấy l Ml M Trong đó, M lấy lực dọc N nhân với khoảng cách từ trọng tâm tiết diện đến cạnh bị kéo nén tải trọng thường xuyên tải trọng tạm thời dài hạn gây Với tiết diện hình chữ nhật, - h M M Sau có M x1 y1 , tùy theo tương quan giá trị M x1 , y1 với kích thước cạnh mà đưa mơ hình tính tốn (theo phương x y) Điều kiện kí hiệu theo bảng sau: Mơ hình Theo phương x Điều kiện M x1 M y1 � Cy Cx Kí hiệu - M N Theo phương y M y1 Cx M x1 Cy h Cx ; b C y h C y ; b Cx M M x1 ; M M y1 M M y1 ; M M x1 ea eax 0.2eay ea eay 0.2eax Giả thiết chiều dày a, tính h0 h a; Z h 2a , chuẩn bị số liệu Rb , Rs , Rsc , R , trường hợp nén lệch tâm phẳng - Tiến hành tính tốn theo trường hợp đặt cốt thép đối xứng: x1 - Hệ số chuyển đổi Khi x1 �h0 m0 N Rb b m0 : 0.6 x1 h0 x1 h0 m0 0.4 - Tính momen tương đương (đối nén lệch tâm xiên nén lệch tâm phẳng) M M m0 M - Độ lệch tâm e1 M N , với kết cấu siêu tĩnh: � e e0 - e0 max e1 , ea Tính tốn độ mảnh theo phương: l0 y l0 x ; y ix iy max x , y Dựa vào độ lệch tâm e0 giá trị x1 h a x - h b để phân biệt trường hợp tính tốn Trường hợp : Nén lệch tâm bé tâm e0 �0.3 h0 , tính tốn gần nén + Hệ số ảnh hưởng độ lệch tâm e : e 0.5 + Hệ số uốn dọc phụ thêm xét nén tâm: e 1 0.3 + Khi �14 lấy ; 14 104 , lấy theo công thức sau: 1.028 0.0000288 0.0016 + Diện tích tồn cốt thép dọc Ast : eN Rbbh e Ast � Rsc Rb + Cốt thép cơng thức tính tốn tính cốt thép cho phía cịn tính tốn cho tồn cốt thép cần chia Ast cho hệ số k=0.4 e0 0.3 h0 đồng thời x1 R h0 Tính tốn theo trường hợp nén Trường hợp : Khi lệch tâm bé + Xác định chiều cao vùng nén x theo công thức sau: � R � x� R h �0 � 50 � 0 + Diện tích tồn cốt thép Ast Ast e0 h tính theo cơng thức sau: Ne Rb bx h0 x / kRsc Z + Lấy k = 0.4 e0 0.3 h0 đồng thời x1 � R h0 Tính tốn theo trường hợp Trường hợp : Khi nén lệch tâm lớn Ast tính theo cơng thức sau với hệ số k = 0.4 Ast N e 0.5 x1 h0 kRs Z + Cốt thép đặt theo chu vi cốt thép đặt theo cạnh b có mật độ lớn mật độ theo cạnh h + Sau tính tốn giá trị Ast �100% CxC y Ast , tính hàm lượng cốt thép so sánh giá trị tính với hàm lượng cốt thép hợp lý 0.5 �6 % 6.6.11.1 Nội lực tính tốn Ta có nội lực lệt tâm xiên từ kết tổ hợp gồm ba nội lực: N max M x , M y tương ứng , M x max , N, My tương ứng M y max ,N, Mx tương ứng Hình 6.36 – Biểu đồ bao mơ men cột Hình 6.37 – Biểu đồ bao lực nén cột Bảng 6.22 – Bảng nội lực cột với tổ hợp với tổ hợp gồm ba nội lực tương ứng Story Colum n Load Loc P M3 M2 DAYB E C1 TH6 31.55 2.512 NAPBE C1 TH2 4.333 C1 TH6 C2 TH5 C2 TH2 C2 TH5 C3 TH6 NAPBE C3 TH2 4.333 DAYB E C3 TH6 31.55 3.079 9.158 3.079 3.079 9.158 3.079 3.079 9.158 3.079 DAYB E DAYB E NAPBE DAYB E DAYB E 31.55 31.55 4.333 31.55 31.55 1.251 2.512 2.512 1.251 2.512 2.512 1.251 2.512 DAYB E C4 TH5 31.55 NAPBE C4 TH2 4.333 DAYB E C4 TH5 31.55 3.079 9.158 3.079 2.512 1.251 2.512 6.6.11.2 Kết tính tốn cốt thép cột Tính tốn thép theo cấu kiện chịu nén lệch tâm xiên theo lý thuyết tính tốn Bảng 6.23 – Bảng tính cốt thép cột bể nước mái Tầng Cột Mx My Tm 8.7 TH5 4.69 Tm TH N T NAPBE C2 Cx Cy mm mm 1.89 300 300 l m 1.5 μgt (1-3%) 1.2 ηx ηy 1 Lệch Phương tâm X > As μs cm2 % 44.31 4.92 Chọn thép n Ф As bố trí cm2 12 22 45.62 Thép đai Фđ > 5.5 sđ < 33 ... trọng nước đầy bể ( Đối với đáy không kể đến hoạt tải sửa chữa, sửa chữa bể khơng chứa nước 6.4 Sơ đồ tính tốn Sinh viên chọn phương pháp mơ hình 3D kết cấu bể nước phần mềm SAP2 000 để tính bể nước. .. thước bể nước mái 3,4 x 7,7 x 1,9 m Bể nước mái ngồi tính tốn theo độ bền, võng cịn kiểm tra nứt Do để giảm võng nứt cho bể nước mái, bố trí thêm dầm ngang vị trí nhịp theo phương cạnh ngắn dài bể. .. 6.6.6 Tính tốn dầm đáy dầm nắp bể 6.6.6.1 Nội lực dầm đáy dầm nắp bể Đối với dầm đáy dầm nắp bể nước mái, sinh viên nhận thấy sử dụng phần mềm ETABS để hổ trợ tính tốn Do hai thành bể nước SAP2 000