Đang tải... (xem toàn văn)
SỐ LIỆU ĐỀ BÀI STT: 41 Nhịp khung ngang : L = 36 m. Bước khung: B = 8.0 m. Chiều cao đỉnh cột: H = 7.0 m. Độ dốc của mái: i = 15%. Chiều dài nhà: 56 m. Phân vùng gió: IIA (Địa hình B). Thép sử dụng: CCT34. Hệ số điều kiện làm việc: I THIẾT KẾ XÀ GỒ: 1. Tải trọng tác dụng lên xà gồ: a. Tĩnh tải. Tấm lợp tole tráng kẽm dày 0.5mm Nguồn: Zamil steel Vật liệu mái Hệ số vượt tải n Tải trọng tiêu chuẩn (kgm2) Tải trọng tính toán (kgm2) Lớp tôn lợp mái 1,05 4,71 4,946 Hệ thống ME 1,2 5,00 6,00 b. Hoạt tải mái: Hệ tố vượt tải γp Hoạt tải tiêu chuẩn ptc¬m (kgm2) Hoạt tải tính toán ptt¬¬m (kgm2) 1,3 30 39
ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: SỐ LIỆU ĐỀ BÀI - Nhịp khung ngang : Bước khung: Chiều cao đỉnh cột: Độ dốc mái: Chiều dài nhà: Phân vùng gió: Thép sử dụng: - Hệ số điều kiện làm việc: - STT: 41 L = 36 m B = 8.0 m H = 7.0 m i = 15% 56 m II-A (Địa hình B) CCT34 γ b = 0.9 I - THIẾT KẾ XÀ GỒ: Tải trọng tác dụng lên xà gồ: a Tĩnh tải Tấm lợp tole tráng kẽm dày 0.5mm Nguồn: Zamil steel Vật liệu mái Hệ số vượt tải n Tải trọng tiêu chuẩn (kg/m2) Tải trọng tính tốn (kg/m2) Lớp tơn lợp mái 1,05 4,71 4,946 Hệ thống M&E 1,2 5,00 6,00 b Hoạt tải mái: Hệ tố vượt tải c tải tác lên γp 1,3 Hoạt tải tiêu chuẩn p tc m (kg/m ) 30 Hoạt tải tính tốn p tt m (kg/m ) 39 Tổng trọng dụng xà gồ ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: Tải trọng tác dụng lên xà gồ chưa kể đến trọng lượng thân xà gồ: q c = ( g mc + pmc ) × q c = ( g mtt + pmtt ) × axg cos α axg cos α c + g ME = (4.71 + 30) × 1.2 + × 0.989 = 47,06 0.989 tt + g ME × cos α = (4,946 + 39) × (kG/m) 1.2 + × 0,989 = 59.26 0.989 (kG/m) Trong đó: axg: Khoảng cách hai xà gồ theo phương nghiêng, axg = 1.2m Độ dốc mái i = 15% → góc α = 8.530 ( sinα = 0.148 ; cosα = 0.989) SƠ ĐỒ TÍNH XÀ GỒ: - Ta chọn xà gồ chữ ”Z” bên xà gồ chữ ”C” bên biên nhằm làm - - tăng độ ổn định cho mái Xà gồ tính toán dầm liên tục dầm đơn giản nhận xà ngang làm gối đỡ, chọn tính với sơ đồ dầm đơn giản Phân tải trọng thành hai phương x-x, y-y: q cy = q c × cos α = 47.1× 0.989 = 46.6 (kG/m) q = q × sin α = 47.1× 0.148 = 6.97 c x c (kG/m) TÍNH TỐN XÀ GỒ (Có giằng nhịp xà gồ) 3.1 Xà gồ chữ Z - Chọn sơ : ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: 200 × × q y × L ∆ qy × L ∆ = × ≤ = → Ix ≥ L 384 E × I x L 200 384 × E c c 200 × × 46.6 × 83 Ix ≥ = 2.959 ×10 −6 ( m ) = 295.87(c m ) 384 × 21× 10 Từ catalog xà gồ-Thương hiệu Ngô Long, Chọn xà gồ có số hiệu : Z200x62x68x20x2.5 Với đặc trưng vật liệu sau : H= 200 mm; E = 62 mm ; F = 68 mm ; L = 20 mm ; t = 2.5 mm ; Ix =523.291 cm4 ; Iy = 67.817 cm4; Wx = 51.458 cm3 ; Wy = 10.36 cm3 ; gc = 7.07 kG/m; A= cm2 Nguồn: Internet ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: - Kiểm tra tiết diện xà gồ chọn : + Tải trọng : qc = 47.1+ gc =47.1 + 7.07 = 54.17 (kG/m) q = 59.26+γg gc =59.26+1.05x7.07 =67.12 (kG/m) + Quy tải trọng theo phương x-x y-y sau : q cy = 54.17x0.989 = 53.57 (kG/m) qxc = 54.17x0.148 = 8.04 (kG/m) qy = 67.12x0.989 = 66.38 (kG/m) qx = 67.12x0.148 = 9.96 (kG/m) + Nội lực xà gồ: Mx = q y lx = 66.38 × 82 = 531.05 (kG.m) Với lx = B = (m) My = qx l y = 9.96 × 82 = 79.66 (kG.m) + Kiểm tra điều kiện bền: σ= M x M y 531.05 ×100 79.66 ×100 + = + = 1800.67 Wx Wy 51.46 10.36 (kG/cm2) Suy ra: σ = 180 Mpa < f γc = 245x0.9 = 220.5 Mpa Với : γc =0.9 hệ số điều kiện làm việc + Kiểm tra điều kiện độ võng c q y × lx 53.57 × 800 ∆y = × = × = 2.6(cm) 384 E × I x 384 21×105 × 523.291×100 Bỏ qua chuyển vị theo phương X ∆ ∆ 26 ∆ ⇒ = = = 3.2 ×10−3 ≤ = = ×10−3 L 800 L 200 Vậy chọn xà gồ thỏa mãn điều kiện bền độ võng ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: Xà gồ chữ C Chọn sơ : c 200 × × q cy × L3 ∆ qy × L ∆ = × ≤ = → Ix ≥ L 384 E × I x L 200 384 × E 3.2 200 × × 46.6 × 83 Ix ≥ = 2.959 ×10 −6 ( m ) = 295.87(c m ) 384 × 21× 10 Từ catalog xà gồ-Thương hiệu Ngơ Long, Chọn xà gồ có số hiệu : C200x65x20x2.5 Với đặc trưng vật liệu sau : H= 200 mm; W = 62 mm; L = 20 mm; t = 2.5 mm ; Ix =523.542 cm4 ; Iy = 45.023 cm4; Wx = 52.354 cm3 ; Wy = 9.443 cm3 ; gc = 7.07 kG/m; A= cm2 - Kiểm tra tiết diện xà gồ chọn : + Tải trọng : qc = 47.1+ gc =47.1 + 7.07 = 54.17 (kG/m) q = 59.26+γg gc =59.26+1.05x7.07 =67.12 (kG/m) + Quy tải trọng theo phương x-x y-y sau : q cy = 54.17x0.989 = 53.57 (kG/m) qxc = 54.17x0.148 = 8.04 (kG/m) qy = 67.12x0.989 = 66.38 (kG/m) qx = 67.12x0.148 = 9.96 (kG/m) + Nội lực xà gồ: Mx = q y lx = 66.38 × 82 = 531.05 (kG.m) Với lx = B = (m) My = qx l y = 9.96 × 82 = 79.66 (kG.m) + Kiểm tra điều kiện bền: σ= M x M y 531.05 ×100 79.66 ×100 + = + = 1857.9 Wx Wy 52.354 9.443 (kG/cm2) ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: Suy ra: σ = 1857.9 Mpa < f γc = 245x0.9 = 220.5 Mpa Với : γc =0.9 hệ số điều kiện làm việc + Kiểm tra điều kiện độ võng c q y × lx 53.57 × 8004 ∆y = × = × = 2.6 (cm) 384 E × I x 384 21×105 × 523.542 ×100 Bỏ qua chuyển vị theo phương X ∆ ∆ y 2.6 ∆ ⇒ = = = 3.2 × 10−3 ≤ = = × 10−3 L 800 L 200 Vậy chọn xà gồ thỏa mãn điều kiện bền độ võng ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: XÀ GỒ TƯỜNG Chọn xà gồ chữ C số hiệu C200x65x20x2.5 Khoảng cách xà gồ lấy 1,4 m THANH GIẰNG XÀ GỒ Chọn chữ thập thép trịn có đường kính d =16 mm LIÊN KẾT XÀ GỒ - VÌ KÈO - Dùng miếng thép hàn vào cánh kèo, sau đặt xà gồ vào, dùng bu lông nối lại - Cấu tạo liên kết: xem vẽ II.THIẾT KẾ KHUNG NGANG K-1 TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN KHUNG a Tĩnh tải - Trọng lượng thân lợp, hệ thống kỹ thuật xà gồ mái thép hình truyền xuống khung quy tải phân bố đều: n gc 30 4,71 g = + g xg xg × B + g cME × cos α = + 7.07 × × + × 0,989 × L 36 0,989 cos α = 124,79 ( kG / m ) c m - Tĩnh tải tập trung tôn xà gồ tường: g ct = g xg × B × n + g ton × B × H = 7.07 × × + 4.71 × × = 546.56 ( kG ) g t = (g xg × B × n + g ton × B × H) × 1.05 = (7.07 × × + 4.71 × × 7) × 1.05 = 573.89 ( kG ) - Trọng lượng thân khung: phần mềm SAP tính b Hoạt tải - Hoạt tải mái: Pmc = 30kG / m Quy hoạt tải phân bố xà ngang: 30 × Pmc = = 242, 67 Pm = 1.3 × 242, 67 = 315, 47 0.989 11 (kG/m); (N/m) - Tải trọng gió: 12.+ Khu vực IIA có áp lực gió tiêu chuẩn Wo = 83 (kG/m ), hệ số vượt tải 1.2 13 α = 8.530; H/L = 7/36 =0.194 ce1 = - 0.083; ce2 = - 0.4 10 14 H/L = 0.194; b/L = 56/36 =1,556 ce3 = - 0.456 + Cơng trình thuộc địa hình A (Trống trải) 15 Hc = m k1 =1.114; Hm = 9.7 m k2 =1.173 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: Nên ktb=(k1+k2)/2=1.144 16 ce1 ce2 ce ce3 17 Hình 1: Hệ số khí động + Tải trọng gió tác động lên cột: 19 Phía đón gió: 18 Wcc, p = W0 × K × ce × B = 83 × 1.114 × 0.8 × = 591.76 (kG/m) 20 Wc ,p = n × W0 × K × ce × B = 1.2 × 83 ×1.114 × 0.8 × = 710.11 (kG/m) 21 Phía khuất gió: Wcc,t = W0 × K × ce × B = 83 ×1.114 × 0.456 × = 337.3 (kG/m) 22 Wc,t = n ×W0 × K × ce3 × B = 1.2 × 83 ×1.114 × 0.456 × = 404.76 (kG/m) 23.+ Gió bốc: 24 Phía đón gió: Wmc,p = W0 × K × ce1 × B = 83 ×1.144 × 0.083 × = 63.05 (kG/m) 25 Wm,p = n × W0 × K × ce1 × B = 1.2 × 83 ×1.144 × 0.083 × = 75.66 (kG/m) 26 27 Phía khuất gió: Wmc,t = W0 × K × ce × B = 83 ×1.144 × 0.4 × = 303.85 28 (kG/m) Wm,t = n × W0 × K × ce × B = 1.2 × 83 ×1.144 × 0.4 × = 364.62 29 SƠ BỘ TIẾT DIỆN CỦA KHUNG 2.1 Kích thước theo phương đứng • • Chiều cao cột H = 7(m) tính từ mặt móng tới đỉnh cột Chiều cao đỉnh mái Hmai = 10,93(m) tính từ mặt móng tới đỉnh mái (kG/m) ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: 2.2 Kích thước theo phương ngang Nhịp nhà là: L = 36 m ( lấy theo trục định vị tại mép cột) 30 Tiết diện xà ngang Đầu dầm: h= 900 mm bf = 220 mm tw = 10 mm tf = 14 mm - Giữa dầm: h= 500 mm bf = 220 mm tw = 10 mm tf = 14 mm - Cuối dầm: h= 600 mm bf = 220 mm tw = 10 mm, tf = 14 mm 2.2.1 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 Tiết diện cột - Chân cột: h= 500 mm 46 bf = 220 mm 47 tw = 10 mm 48 tf = 14 mm Đỉnh cột: 49 h= 900 mm 50 bf = 220 mm 51 tw = 10 mm 52 tf = 14 mm MƠ HÌNH KHUNG a Các trường hợp chất tải: DEAD (Tải trọng thân khung) SDEAD (Tải thiết bị xà gồ) LL1 (Hoạt tải chất nửa mái trái) LL2 (Hoạt tải chất nửa mái phải) LL3 (Hoạt tải chất đầy mái) WP (Gió phải) WT (Gió trái) b Tổ hợp tải trọng: U1 = 1.05 DEAD + 1.05 SDEAD + 1.3 LL1 U2 = 1.05 DEAD + 1.05 SDEAD + 1.3 LL2 45 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: U3 = 1.05 DEAD + 1.05 SDEAD + 1.3 LL3 U4 = 1.05 DEAD + 1.05 SDEAD + 1.2 WT U5 = 1.05 DEAD + 1.05 SDEAD + 1.2 WP U6 = 1.05 DEAD + 1.05 SDEAD + 1.3x0.9 LL1 + 1.2x0.9 WT U7 = 1.05 DEAD + 1.05 SDEAD + 1.3x0.9 LL2 + 1.2x0.9 WT U8 = 1.05 DEAD + 1.05 SDEAD + 1.3x0.9 LL3 + 1.2x0.9 WT U9 = 1.05 DEAD + 1.05 SDEAD + 1.3x0.9 LL1 + 1.2x0.9 WP 10.U10 = 1.05 DEAD + 1.05 SDEAD + 1.3x0.9 LL2 + 1.2x0.9 WP 11 U11 = 1.05 DEAD + 1.05 SDEAD + 1.3x0.9 LL3 + 1.2x0.9 WP 12.EU = EVE (U1, U2, U3, U4, U5,……U10, U11) 53 54 Hình 2: Mơ hình khung 55 56 Hình 3: Vị trí nối khung 57 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP t2 ≈ 1.1× GVHD: N b max × b1 × ∑ hi h1 × ( b + h1 ) × f = 1.1× 77140 ×100 × 4395 = 12.72 (mm) 895 × ( 220 + 895 ) × 210 Trong đó: b: bề rộng mặt bích b1 : khoảng cách dãy bu lông h1 : khoảng cách hàng bu lông xa đến tâm quay t = 20mm > max ( t1; t2 ) = 12.72 mm Chọn ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: LIÊN KẾT MỐI NỐI XÀ: (Vị trí nối 1) a Tiết diện: b Nội lực: M= -19869 kG.m N= -2802 kG Q= -1404 kG c Xác định kích thước mặt bích liên kết bu lơng: - Chọn bu lông cường độ cao, cấp bền 8.8 - Chọn bố trí bu lơng: + Chọn mặt bích sau: Bề dày: 20mm Rộng: 220mm Cao: 680mm + Chọn sơ 12 bulông bố trí hình vẽ : GVHD: 3x120 45 115 680 115 45 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP 60 100 60 220 Hình 19: Bố trí bu lơng tại vị trí nối d Tính tốn kiểm tra liên kết bu lông - Xác định khả chịu lực liên kết bulông : [ N ] tb 9800 kG [ N ] vb 9043 kG [ N ] cb 14200 kG [ N]b 2774 kG ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: 115 355 235 590 475 - Lực kéo tác dụng lên bu lông dãy ngồi cùng: - Hình 20: Khoảng cách bulong so voi hàng Nbmax = M × - - Ta thấy: h1 2× ∑ h i − N 590 2802 = 19869 ×1000 × − = 7396 kG n × 768200 12 N b max = 7396 kG < [ N ] tb = 9800 kG nên bulong đủ khả chịu kéo - Lưc cắt ép mặt tác dụng lên bu lông : Q −1404 Nv = = = 117(kG ) n 12 N v = 117kG < [ N ] b = 2774 kG - Ta thấy: e Tính tốn kiểm tra liên kết đường hàn - Các hệ số đường hàn góc: - βf = 0.7 βs = - Chọn chiều cao đường hàn: h f max = 1.2 × tmin = 1.2 × 10 = 12mm h f = mm (Bảng 43 TCVN 5575:2012) - Chọn chiều cao đường hàn hf = mm - Chiều dài đường hàn: ∑ lw = × (80 + 460) + × 95 = 1460 (mm) - Các đặc trưng hình học tiết diện đường hàn: ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: Aw = h f × ∑ lw = × 1460 = 11680 ( mm2 ) = 117 cm 9.5 × 0.83 9.5 × 0.83 2 Iw = 2× 2× + 9.5 × 0.8 × 23.2 ÷+ × + 9.5 × 0.8 × 25.42 ÷÷ 12 12 - 0.8 × 463 0.8 × 83 +2 × + + 0.8 ì ì 29.52 ữ = 58213 ( cm ) 12 12 Ww = × I w × 58213 = = 1712 ( cm3 ) hw 68 - Kiểm tra đường hàn: - Điều kiện kiểm tra: τ td = τ M2 + τ Q2 ≤ β f × γ c × f wf = 0.7 × 180 ×1 = 126( MPa) - τM = − τQ = N M 2802 19869 × 100 + =− + = 1137 (kg / cm ) Aw Ww 117 1712 Q −1404 = = 12(kg / cm ) Aw 117 - Với: τ td = τ M2 + τ Q2 = 1142 + 1.22 = 114 ( MPa) ≤ 126( MPa) - Vậy đường hàn thỏa điều kiện f Kiểm tra bề dày bích - Bề dày bích xác định từ điều kiện chịu uốn: N b max × b1 7396 ×10 × 100 t1 ≈ 1.1× = 1.1× = 11.54( mm) ( b + b1 ) × f ( 100 + 220 ) × 210 t2 ≈ 1.1× - N b max × b1 × ∑ hi h1 × ( b + h1 ) × f = 1.1× 73960 ×100 ×1770 = 12.56 ( mm) 590 × ( 220 + 590 ) × 210 t = 20mm > max ( t1; t2 ) = 12.56 mm Chọn ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: LIÊN KẾT MỐI NỐI XÀ: (Vị trí nối 2) a Tiết diện: - - h ( m m ) 50 - - bf (m m) 22 - tw (mm ) - 10 - - tf (mm ) 14 b Nội lực: M= 15216 kG.m N= -2044 kG Q= 879 kG c Xác định kích thước mặt bích liên kết bu lông: - Chọn bu lông cường độ cao, cấp bền 8.8 - Ab - fub - fvb - A ( n (M (c (c M Pa m2) m2 Pa ) ) ) - 3,1 - 2, - 11 - 32 45 00 - Chọn bố trí bu lơng: + Chọn mặt bích sau: - Bề dày: 20mm - Rộng: 220mm - Cao: 680mm + Chọn sơ 12 bulơng bố trí hình vẽ : - - ftb (M Pa) - 400 3x120 45 115 680 115 45 - 60 - 100 60 220 Hình 21: Bố trí bu lơng tại vị trí nối fcb ( M Pa ) 39 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: d Tính tốn kiểm tra liên kết bu lông - Xác định khả chịu lực liên kết bulông : - [ N ] tb 9800 kG [ N ] vb - 9043 kG [ N ] cb - 14200 kG [ N]b - 2774 kG ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: 475 355 235 115 - Lực kéo tác dụng lên bu lơng dãy ngồi cùng: - Hình 22: Khoảng cách bulong so với hàng Nbmax = M × - Ta thấy: h1 2× ∑ h i − N 590 2044 = 15216 ×1000 × − = 5673 kG n × 768200 12 N b max = 5673 kG < [ N ] tb = 9800 kG nên bulong đủ khả chịu kéo - Lưc cắt ép mặt tác dụng lên bu lông : Q 879 Nv = = = 73(kG ) n 12 N v = 73kG < [ N ] b = 2774 kG - Ta thấy: e Tính tốn kiểm tra liên kết đường hàn - Các hệ số đường hàn góc: - βf = 0.7 βs = - Chọn chiều cao đường hàn: h f max = 1.2 × tmin = 1.2 × 10 = 12mm h f = mm (Bảng 43 TCVN 5575:2012) - Chọn chiều cao đường hàn hf = mm - Chiều dài đường hàn: ∑ lw = × (80 + 460) + × 95 = 1460 (mm) - Các đặc trưng hình học tiết diện đường hàn: ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: Aw = h f × ∑ lw = × 1460 = 11680 ( mm2 ) = 117 cm 9.5 × 0.83 9.5 × 0.83 2 Iw = 2× 2× + 9.5 × 0.8 × 23.2 ữ+ ì + 9.5 ì 0.8 ì 25.42 ÷÷ 12 12 - 0.8 × 463 0.8 × 83 +2 × + + 0.8 ì ì 29.52 ữ = 58213 ( cm ) 12 12 × I w × 58213 = = 1712 ( cm3 ) hw 68 Ww = - - Kiểm tra đường hàn: - Điều kiện kiểm tra: τ td = τ M2 + τ Q2 ≤ β f × γ c × f wf = 0.7 × 180 ×1 = 126( MPa) - τM = − τQ = N M 2802 19869 ×100 + =− + = 1137 (kg / cm ) Aw Ww 117 1712 Q −1404 = = 12(kg / cm ) Aw 117 - Với: τ td = τ M2 + τ Q2 = 1142 + 1.22 = 114 ( MPa) ≤ 126( MPa) - Vậy đường hàn thỏa điều kiện f Kiểm tra bề dày bích - Bề dày bích xác định từ điều kiện chịu uốn: N b max × b1 7396 ×10 × 100 t1 ≈ 1.1× = 1.1× = 11.54( mm) ( b + b1 ) × f ( 100 + 220 ) × 210 t2 ≈ 1.1× - N b max × b1 × ∑ hi h1 × ( b + h1 ) × f = 1.1× 73960 ×100 ×1770 = 12.56 ( mm) 590 × ( 220 + 590 ) × 210 t = 20mm > max ( t1; t2 ) = 12.56 mm Chọn ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: LIÊN KẾT ĐỈNH XÀ (Vị trí nối 3) a Tiết diện: - - h ( m m ) 60 bf (m m) 22 - - - tw (mm ) - 10 - - tf (mm ) 14 b Nội lực: M= 12033 kG.m N= -7333 kG Q= 1100 kG c Xác định kích thước mặt bích liên kết bu lông: - Chọn bu lông cường độ cao, cấp bền 8.8 - Ab - fub - fvb - A ( n (M (c (c M Pa m2) m2 Pa ) ) ) - 3,1 - 2, - 11 - 32 45 00 - Chọn bố trí bu lơng: + Chọn mặt bích sau: - Bề dày: 20mm - Rộng: 220mm - Cao: 680mm + Chọn sơ 12 bulơng bố trí hình vẽ : - - - 3x160 105 45 - 45 105 780 60 - 100 220 ftb (M Pa) 60 Hình 23: Bố trí bu lơng tại vị trí nối 400 fcb ( M Pa ) 39 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: d Tính tốn kiểm tra liên kết bu lông - Xác định khả chịu lực liên kết bulông : - [ N ] tb 9800 kG [ N ] vb - 9043 kG [ N ] cb - 14200 kG [ N]b - 2774 kG ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP Lực kéo tác dụng lên bu lơng dãy ngồi cùng: - 585 690 425 265 105 - GVHD: Nbmax = M × Hình 24:Khoảng cách bulong so với hàng h1 N × cos α Q × sin α × ∑ hi2 = 12033 ×1000 × - Ta thấy: - − n + n 690 7333 × 0.989 1100 × 0.148 − + = 3252 kG ×1080200 12 12 N b max = 3252 kG < [ N ] tb = 9800 kG kéo Lưc cắt ép mặt tác dụng lên bu lông : Q cos α N sin α 1100 × 0.989 Nv = - - n + n = 12 + nên bulong đủ khả chịu −7333 × 0.148 = 181(kG ) 12 N v = 181 kG < [ N ] b = 2774 kG Ta thấy: e Tính tốn kiểm tra liên kết đường hàn - Các hệ số đường hàn góc: βf = 0.7 βs = - Chọn chiều cao đường hàn: h f max = 1.2 × tmin = 1.2 × 10 = 12mm h f = mm (Bảng 43 TCVN 5575:2012) Chọn chiều cao đường hàn hf = mm - Chiều dài đường hàn: ∑ lw = × (80 + 560) + × 95 = 1660 (mm) - Các đặc trưng hình học tiết diện đường hàn: ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: Aw = h f × ∑ lw = ×1660 = 13280 ( mm2 ) = 133 cm2 9.5 × 0.83 9.5 × 0.83 2 Iw = × 2× + 9.5 × 0.8 × 28.2 ÷+ × + 9.5 × 0.8 × 30.42 ÷÷ 12 12 0.8 × 563 0.8 × 83 +2 × + + 0.8 ì ì 34.52 ữ = 65606 ( cm4 ) 12 12 - Ww = × I w × 65606 = = 1682 ( cm3 ) hw 78 - Kiểm tra đường hàn: Điều kiện kiểm tra: τ td = τ M2 + τ Q2 ≤ β f × γ c × f wf = 0.7 ×180 ×1 = 126( MPa) - - τM = Với − N × cos α + Q × sin α τQ = Aw + M − −7333 × 0.989 + 1100 × 0.148 1203300 = + = 660 ( kG / cm ) Ww 133 1682 N × sin α + Q × cos α −7333 × 0.148 + 1100 × 0.989 = = 16 (kG / cm ) Aw 133 τ td = τ M2 + τ Q2 = 66 + 1.62 = 66 ( MPa) ≤ 126( MPa) - Vậy đường hàn thỏa điều kiện f Kiểm tra bề dày bích - Bề dày bích xác định từ điều kiện chịu uốn: - t1 ≈ 1.1× N b max × b1 = 1.1× ( b + b1 ) × f 3252 ×10 ×100 = 7.6(mm) ( 100 + 220 ) × 210 t2 ≈ 1.1× - Chọn N b max × b1 × ∑ hi h1 × ( b + h1 ) × f = 1.1× 32520 ×100 × 2070 = 8.5(mm) 590 × ( 220 + 690 ) × 210 t = 20mm > max ( t1; t2 ) = 8.5 mm ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: - TÀI LIỆU THAM KHẢO TCVN 5575 : 2012, Kết cấu thép – Tiêu chuẩn thiết kế TCVN 2737 : 1995, Tải trọng tác động – Tiêu chuẩn thiết kế Trần Thị Thôn, Bài tập thiết kế kết cấu thép Phạm Văn Hội, Nguyễn Quang Viên, Kết cấu thép – Cấu Kiện Cơ Bản Phạm Minh Hà, Đoàn Tuyết Ngọc, Thiết kế khung thép nhà tầng, nhịp ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: - MỤC LỤC - TÓM TẮT SỐ LIỆU I THIẾT KẾ XÀ GỒ - Tải trọng tác dụng lên xà gồ .2 - Sơ đồ tính xà gồ - Tính tốn xà gồ - Thanh giằng xà gồ - Liên kết xà gồ - kèo II THIẾT KẾ KHUNG NGANG K-1 - Tải trọng tác dụng lên khung - Sơ tiết diện khung .6 - Mơ hình khung .7 - Kiểm tra điều kiện chuyển vị 12 - Kiểm tra tiết diện 13 III THIẾT KẾ LIÊN KẾT 25 - Liên kết chân cột 28 - Liên kết xà với cột 24 - Liên kết mối nối xà (Vị trí nối 1) 31 - Liên kết mối nối xà (Vị trí nối 2) 34 - Liên kết đỉnh xà (Vị trí nối 3) 37 - TÀI LIỆU THAM KHẢO ... Hình 3: Vị trí nối khung 57 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: 58 59 Hình 4: Sơ đồ chất tải mái + thiết bị + xà gồ 60 61 62 Hình 5: Sơ đồ hoạt tải LL1 63 64 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: 65 Hình 6: Sơ đồ hoạt... nối 203 N 204 Q 205 M (T) (T (T.m) 181 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: ) E 206 U 8.60 207 208 2.3 91 ) - 209 17 344 8.10 210 211 .65 212 10 409 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN CHUYỂN VỊ -... 210( MPa ) A Wx Wy ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: 286 σ max = 287 −8710 51906 ×100 + = 1384 (kG / cm2 ) ≤ f γ c = 1890 (kG / cm ) 148.8 3915 Thỏa điều kiện bền ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD: - Kiểm tra