Thiết kế bộ máy di chuyển xe con mang hàng của cầu trục điện

26 156 0
Thiết kế bộ máy di chuyển xe con mang hàng của cầu trục điện

Đang tải... (xem toàn văn)

Tài liệu hạn chế xem trước, để xem đầy đủ mời bạn chọn Tải xuống

Thông tin tài liệu

Ket-noi.com kho ti liu phớ Lời nói đầu Ngày nay, máy xây dựng đợc sử dụng phổ biến xây dựng nói chung đặc biệt ngành giao thông vận tải, xây dựng, thuỷ lợi Máy xây dựng có nớc ta đa dạng vỊ chđng lo¹i, phong phó vỊ mÉu m· cđa nhiỊu nớc giới.Trong loại máy xây dựng nay, máy nâng_vận chuyển chiếm tỷ lệ lớn đợc ứng dụng nhiều lĩnh vực Một yêu cầu cần thiết ngời sinh viên MXD trờng phải hiểu rõ đợc nguyên lý, cấu tạo thiết bị máy nh chi tiết cấu tạo nên máy Để nắm vững đợc lý thuyết thực hành ngời sinh viên phải hoàn thành tốt thiết kế môn học Bài thiết kế môn học máy nâng_vận chuyển giúp cho sinh viên ngành MXD hiểu rõ nguyên tắc hoạt động cụm chi tiết cấu tạo nên máy nguyên lý hoạt động cụm chi tiết Vì trình độ có hạn nên làm không tránh khỏi thiếu xót, mong thầy xem xét dạy Ket-noi.com kho ti liu phớ Đề bài: Thiết kế máy di chuyển xe mang hàng cầu trục điện.Các thông số sau: Tải trọng nâng Q (tÊn)  Träng lỵng xe (tÊn) : :  Vận tốc di chuyển (m/ph) Chế độ làm việc 50 12 : 90 : nhĐ  Träng t©m cđa xe coi nh xe Yêu cầu: ThuyÕt minh tõ 15 - 20 trang  ThuyÕt minh cấu tạo, nguyên lý làm việc, phạm vi sử dụng cđa cÇu trơc  Thut minh thiÕt kÕ tỉng thĨ cđa bé m¸y  Thut minh thiÕt kÕ mét sè chi tiết Bản vẽ: Bản vẽ lắp cơm xe  B¶n vÏ chi tiÕt bé di chun Ket-noi.com kho tài liệu miễn phí Ch¬ng I: Cấu tạo, nguyên lý hoạt động.Phạm vi sử dụng cầu trục điện I Phạm vi sử dụng: Cầu trục loại máy trục có kết cấu giống nh cầu lăn đờng ray chuyên dùng, nên đợc gọi cầu lăn Nó đợc sử dụng phổ biến ngành kinh tế quốc phòng để nâng_vận chuyển vật nặng phân xởng nhà kho; dùng để xếp dỡ hàng hoá Cầu trục đợc trang bị móc câu, cấu nam châm điện, gầu ngoặm tuỳ Theo dạng tính chất vật nâng Theo dạng kết cấu thép cầu trục ngời ta phân loại thành: Cầu trục dầm cầu trục dầm Các máy cầu trục đợc dẫn động tay động điện dùng mạng điện công nghiệp Cầu trục đợc điều khiển ngời lái chuyên nghiệp từ cabin treo đầu cầu lăn.Trờng hợp dùng palăng điện làm cấu nâng đợc ®iỊu khiĨn tõ mỈt nỊn qua hép nót Ên ®iỊu khiển, trờng hợp không cần ngời lái chuyên nghiệp II Cấu tạo: Động Ket-noi.com kho tài liệu miễn phí Trơc trun ®éng Khíp nối Hộp giảm tốc Bánh xe di chuyển cầu trục Dầm Hệ di chuyển palăng điện Palăng điện Cabin điểu khiển 10 Bộ cấp điện lới ba pha Chơng II : Lựa chọn tính toán phận cấu di chuyển xe mang hàng cầu trục điện I Sơ đồ cấu di chuyển xe: Cấu tạo: Ket-noi.com kho tài liệu miễn phí Động Hộp giảm tốc Hình Sơ đồ cấu di chuyển xe Bánh xe Khớp nối Phanh Nguyên lý làm việc: Bánh xe đợc kẹp chặt trục đặt qua hộp trục Trục bánh xe đợc nối với trục hộp giảm tốc khớp nối 4, qua đoạn trục nối Loại khớp nối thờng dùng khớp nối Trục vào hộp giảm tốc đợc nối với động khớp nối, nửa khớp nối bên phía hộp giảm tốc sử dụnglàm bánh phanh cho phanh Nh vậy, phận cấu đợc chế tạo riêng thành cụm, tiện lợi cho chế tạo lắp ráp Bộ truyền đợc thực dới dạng hộp qiảm tốc đặt thẳng đứng đợc che kín để tránh bụi bẩn Các thông số cầu trục là: sức nâng tải Q, độ L, chiều cao nâng H, vận tốc làm việccủa máy chế độ làm việc cầu trục II Thiết kế bánh xe ray: Ket-noi.com kho ti liu phớ Chọn bánh xe theo bảng 9_4 (trang192_TÝnh to¸n m¸y trơc), ta cã: Q = 50(tÊn)  Đờng kính bánh xe chọn sơ Dbx = 500(mm) đờng kính ngỗng trục d = 100(mm) Theo kích thíc cđa b¸nh xe chän thÐp gãc: 80 x 80 - Tải trọng tác dụng lên bánh xe : Tải trọng tác dụng lên bánh xe bao gồm tải trọng nâng hàng Q = 50(tấn) = 500.000(N) trọng lợng xe G = 12(tÊn) = 120.000(N) Do träng t©m nằm xe nên tải trọng vật nâng đợc phân bố bánh xe Khi vật nâng bánh xe chịa tải träng nhá nhÊt lµ: Pmin  G 120.000  30.000( N ) 4 Khi có vật nâng tải trọng tác dụng lên bánh xe không phân bố đều.Tổng tải trọng trọng lợng tác dụng lên bánh dÉn lµ: 1298 1298 PD Q  500.000  288.444,45( N ) 2250 2250 B  A Q 80 Ket-noi.com kho ti liu phớ D C Hình 4:Sơ đồ tính sức bền bánh xe Sơ đồ để xác định tải trọng lên bánh xe Tải trọng trọng lợng vật nâng tác dụng lên bánh B là: 1090 1090 PB  PD  288.444,45  221.411,58( N ) 1420 1420 Vậy tải trọng lớn tác dụng lên bánh xe(bánh B) là: Pmax 30.000 221.411,58 251.411,58( N ) Tải trọng thực tế tác dụng lên bánh xe là: Pbx k bx Pmax đó: Pbx : Tải trọng lớn xuất bánh xe : Hệ số tính đến thay đổi tải trọng Chọn = 0,8(hoặc 0,71)(theo bảng 3.13_trang 74, TÝnh to¸n m¸y trơc) Kbx: HƯ sè tÝnh đến chế độ làm việc cấu Chọn K bx = 1,1(bảng 3.12_trang74, Tính toán máy trục) Pmax 0,72 1,1 251.411,58 199.118 ( N ) VËt liƯu lµm bánh xe đợc chế tạo thép 45 đúc, để đảm bảo cho vành bánh xe không bị mòn cần phải thép đảm bảo cho độ cứng HB = 300  400 vµ øng suÊt dËp cho phÐp [] = 750(N/mm2) Kiểm tra vành bánh xe theo ứng suÊt dËp côc bé:  d 0,418 Pmax E    d b r Ket-noi.com kho tài liệu phớ đó: Pmax: tải trọng tính toán lớn tác dụng lên bánh xe, N b, r: chiều rộng mặt làm việc bán kính bánh xe, mm E: môđun đàn hồi tơng đơng, N/mm2, bánh xe làm b»ng thÐp nªn E = 2,1.105 N/mm2 199.118 2.1 105  d 0,418 80 250 604( N / mm ) Nh vậy, ứng suất dập bánh xe thoả m·n øng suÊt dËp cho phÐp []d = 750(N/mm2) VËy kích thớc bánh xe chọn an toàn III Chọn động điện: Tính sơ bộ: Động điện cấu di chuyển chọn theo công suất tĩnh chuyển động ổn định với vật nâng trọng lợng danh nghĩa, cờng độ làm việc CĐ Công suất động đợc tính theo công thức: Wt v Nt  60 1000  dc (KW) ®ã: Wt : tỉng lùc c¶n tÜnh chun ®éng ổn định.(N) Ta có: Wt K t W1 W2 W3 (N) với: W1: lực cản ma sát lăn ma s¸t ỉ trơc, N Ket-noi.com kho tài liệu miễn phí K t : hƯ sè kĨ ®Õn lùc cản ma sát thành bánh đầu mayơ bánh xe.Theo bảng 3.6_tính toán máy trục, chọn K t = 2,15 W2: lực cản độ dốc đờng ray, N W3: lực cản gió, N.(Do cầu trục làm việc nhà xởng nên lực cản gió có thÓ bá qua)  Wt K t W1 W2 (N) Lực cản ma sát: f d W1 (G  Q)  (N) Dbx ®ã: G: träng lợng xe lăn kể phận mang vật,N Q: trọng lợng vật nâng,N Dbx : đờng kính bánh xe, mm d: đờng kính ngỗng trục lắp ổ bánh xe, mm : hệ số ma sát lăn, mm Tra theo bảng 3.7(sách tính toán máy trục), ta chọn đợc hƯ sè  = 0,6 f: hƯ sè ma s¸t ổ trục Chọn f = 0,015(theo bảng 3.8_Sách tính to¸n m¸y trơc) W1 = (120.000 + 500.000)  0,6 0,015 100 = 3348(N/mm2) 500 Lực cản độ dèc ®êng ray: W2  (G  Q) (N) ®ã: : hƯ sè kĨ ®Õn ®é dèc cđa ®êng ray Theo bảng 3.9_Tính toán máy trục, chọn = 0,002 W2 =0,002  (120.000 + 500.000) = 1240(N) Ket-noi.com kho tài liệu miễn phí VËy tỉng lùc c¶n tĩnh bánh xe xe chuyển động ổn định: Wt K t W1 W2 =2,15  3348 + 1240 = 8438(N) Hiệu suất truyền động động cơ: dc= 12 23  3 dc: HiƯu st déng c¬ Trong 1: Hiệu suất truyền bánh răng.( 1= 0.97) 2:hiệu suất cặp ổ lăn 3: hiệu suất khíp lèi  ( 2= 0.995) ( 3 =1) dc= 0.972  0.9953  = 0.93 C«ng st cđa ®éng c¬: Wt v Nt  60 1000  dc (KW) Víi: v: vËn tèc di chun xe con, lÊy v = 90(m/ph) 8438  90 N  13.6( kW ) t  60  1000  ,93  Tơng ứng với chế độ làm việc nhẹ CĐ = 15, chọn động MTB 312_6(Theo vẽ máy nâng chuyển_ĐHXD ).Với thông số kĩ thuật sau: Công suất định mức có trục: 20(KW) Vận tốc vòng: 945(v/ph) Hiệu suất: 0,84 Hệ số tải: M max 45( daN m) Khối lợng ®éng c¬: mdc = 170(kg) 10 Ket-noi.com kho tài liệu phớ : hệ số bám bánh xe vào ®êng ray,  = 0,2 f: hƯ sè ma s¸t ỉ trơc Chän f = 0,015 Wt : tổng lực cản tĩnh chuyển động xe lăn không cã vËt n©ng G 120 000 3720  G Q 120.000  500.000 Wt W1  Wt = 720(N) 9,81  60.000 0,2 0,1    60.000 0,015   720  0,77 (m/s2) 120.000  1,2 0,5   j max  Thêi gian më máy cho phép với gia tốc trên: vx 90 tm   1,95( s ) 60  j max 60 0,77 Mômen mở máy tối đa cho phép để không xảy trợt trơn: Mm 0   (Gi Di ) n1 Wt Dbx G Dbx n1    idc  dc 375 idc t m  dc 375 t m đó: : hệ số ảnh hởng đến trình chi tiết quay.( = 1,1) dc: hiệu suất cđa c¬ cÊu di chun,  = 0,845 idc: tØ sè trun chung cđa bé trun c¬ cÊu di chun, i dc = 28 n1: sè vßng quay trơc I động 12 Ket-noi.com kho ti liu phớ Mm 720 0,5 120.0000,5 945 1,10,55720    130,84 375 13 1,95 0,84 375 1,95 =16,48 + 273 + 0,6 = 290,08(N.m) Đối với động chọn: Mdn = 9550 N dc 20 = 9550  = 202(N.m) ndc 945 M«men më máy động cơ: M m ( dc ) (1,8 2,5) M dn 1,1M dn 1,45 M dn = 1,45  202 = 292,9(N.m) Nh vËy, mỈc dï hạn chế Mm max = 1,8Mdn, động có mômen mở máy trung bình lớn mômen mở máy cho phép nên ta cần kiểm tra hệ số an toàn bám Ta thử kiểm tra hệ số an toàn bám thực tế bao nhiêu.Thời gian mở máy vật: (Gi Di ) n1 G Dbx n1 tm   2 375( M m  M t ) i x  dc 375( M m  M t ) i x  dc ®ã: Wt Dbx 720 0,5 Mt    16,48(s) i x  dc 13 0,84  tm 1,10,55 945 120.000 0.5 945   1,921( s) 375 (292,9  16,48) 375 (292,9  16,48) 13 0,84 Gia tèc thùc tÕ më m¸y: 13 Ket-noi.com kho tài liệu miễn phí v 90 jm  x  0,78(m / s ) 60 t m 60 1,921 Hệ số an toàn bám: Gd  kb  j d Wt  Gd  f  G m Dbx g 0 60.000 0,2 kb  1,2 100 0,78  720  60.000 0,015 120.000 500 9,81 Nh vậy, động chọn đảm bảo hệ số bám kb = 1,2 IV Tính toán chọn phanh: Tính chọn phanh phải xuất phát từ yêu cầu cho xe lăn di chuyển đờng ray trờng hợp, tợng trợt trơn thời kỳ phanh Gia tốc vật nâng, theo bảng 3.10(Tính toán máy trục), tơng ứng với tỷ lệ bánh dẫn so với tổng số bánh xe 50% hệ số bám = 0,2, ta chọn đợc jph0 = 0,75(m/s2) Thời gian phanh vật nâng: vx 90 t ph  = 2(s) = 60  j ph 60 0,75 14 Ket-noi.com kho tài liệu miễn phớ Với phanh đặt trục thứ nhất, tải trọng nâng: 2 Wt Dbx G Dbx n1  dc   (Gi Di ) n1 M ph    0 idc  dc 375idc t dc 375t ph víi:   f d 0,6  0,015 120 Wt G  120.000  720( N ) Dbx 500 720 0,5 120.000 0,5 945 0,84 1,10,55 945    M ph  13 0,84 375 2 375 13 2 = -16,48 + 188 +0,76 = 172,28(N.m) Căn vào Mph =172,28(N.m), ta chọn phanh điện từ, dòng ®iƯn xoay chiỊu TKT200/300 cã m«men phanh M ph = 240(N.m), theo vẽ máy nâng_vận chuyển Kiểm tra hệ sè an toµn cđa phanh: Gd  kb  j d Wt  Gd  f  G m Dbx g 0 1,2 60.000 0,2 kb  0,1 0,78 720  60.000 0,015  120.000  0,5 9,81 12.000 kb  1,2 10081 víi: 90 jm  0,78( m / s ) 60 t m VËy kb  1,2  KiÓm tra gia tèc h·m có vật: Khi có vật, thời gian phanh xác định theo c«ng thøc: 15 Ket-noi.com kho tài liệu miễn phí   (Gi Di ) n1 (G  Q) Dbx n1  dc M ph   375 ( M ph  M * ) 375 ( M ph  M t * ) idc * M t : mômen tĩnh chuyển động xe lănkhi có vËt n©ng W Dbx 33480,5 * Mt    77( N m) idc  dc 130,84 (120.000  500.000) 0,5 945 0,84 8,2( s )  t ph  375 (160  77) 13 Gia tèc h·m: v 90 j ph  x  0,183(m / s ) 60 t ph 60 8,2 V Bộ truyền: Theo sơ đồ cấu di chuyển xe hình 2, ta dùng hộp giảm tốc bánh trụ cấp Hộp giảm tốc đảm bảo yêu cầu: Với CĐ% = 15% số vòng quay trục vào nv = 945(v/ph); truyền đợc công suất N = 20(KW) vµ tØ sè trun i = 13 Tra bảng vẽ Máy nâng_chuyển (ĐHXD_tờ 32), chọn hép gi¶m tèc BKH_420 cã tû sè trun i =16; công suất truyền đến hộp giảm tốc N = 24,4 (KW); tốc độ trục vào nv = 1000(v/ph) Tổng khoảng cách trục: A = A1 + A2 + A3 = 155 + 140 + 125 = 420(mm) Nh vËy, muốn đảm bảo yêu cầu động học ta phải thiết kế hộp giảm tốc theo yêu cầu đề Để trình thiết kế đ ợc nhanh chóng chế tạo đợc tiện lợi, ta chọn kích thớc giống nh hộp BKH_420, thay đổi đôi chút số bánh cho phù hợp với tỷ số truyền yêu cầu 16 Ket-noi.com kho ti liu phớ Để có sở dùng gần toàn thông số kính thớc hộp giảm tốc quy chuẩn ta kiểm tra khả tải so với yêu cầu Khả mômen dẫn đến trục vào: N 24,4 M vao 9550  9550  233,02( N m) nv 1000 Khả truyền mômen trục ra: M i M vao 16 233,02 3728,32( N m) Yêu cầu mômen dẫn đến trục vào: N y/c 16 M y / c (vao) 9550  9550  161,7( N m) ny /c 945 Yêu cầu mômem trun ë trơc ra: M y / c ( ) M y / c ( ) i y / c 161,7 13 2102,1( N m) Nh vËy, hộp giảm tốc hoàn toàn đủ khả tải Vấn đề lại ta phải thiết kế cho đảm bảo tỷ số truyền yêu cần i = 13(v/ph) Theo hộp giảm tốc BKH_420 tỷ số truyền chung i = 16 phân cấp nh sau: Z Z Z 74 50 47 i i1 i2 i3       16 Z1 Z Z 25 30 15 Để giữ nguyên thông số khoảng cách trục, môđun, kích thớc toàn hộp giảm tốc, ta dùng số khác, nhng giữ tổng số cặp theo tiêu chuẩn Cụ thể là: Z Z Z 74 50 45 i i1 i2 i3       13 Z1 Z Z 25 30 17 VËy ta sÏ có hộp giảm tốc đủ khả tải đảm bảo yêu cầu động học 17 Ket-noi.com kho ti liu phớ VI Các phận khác cấu di chun xe a) Trơc b¸nh dÉn : B¸nh xe lắp cứng trục then hoa, trục đặt ổ lăn hộp trục trình làm việc trục chịu quay, chịu uốn chịu xoắn ứng suất uốn thay đổi theo chu kỳ đối xứng, ứng suất xoắn tính chất làm việc hai chiỊu cđa c¬ cÊu di chun còng xem nh thay đổi thay đổi theo chu kỳ đối xứng Tải trọng lớn tác dụng lên bánh xe Pmax 199.118( N ) Tải trọng kể đến tải trọng động là: Pt Pmax K d víi: K d 1,2 1,5 , lÊy Kd = 1,35  Pt = 1,3  199.118 = 268.809,3(N) Chọn ray KP80 có bề rộng đầu ray b = 80(mm).Khi chiều rộng bánh xe là: bx = 80 + 30 = 110(mm) Khoảng cách từ tâm ổ bi đến tâm bánh xe là: L = 55 + 45 = 100(mm) Mômen lớn tiết diện bánh xe: P l 268.809,3100 Mu t  6.720.232,5( N mm) 4 Ngoµi lùc Pt, mặt phẳng ngang trục bị uốn lực di chuyển bánh xe( 1/2 lực cản chuyển động xe lăn), song trị số lực nhỏ nên ta có thĨ bá qua 18 Ket-noi.com kho tài liệu miễn phí Mômen xoắn lớn truyền từ trục hộp giảm tốc sang bánh dẫn xuất động điện phát mômen lớn thời kỳ më m¸y M m max 1,8 M dn 1,8202 363,6( N m) Mômen thắng lực cản tĩnh chuyển động: N 16 M t 9550 t 9550 161,7( N m) n1 945 Mômen d để thăng lực quán tính hệ thèng: M d M m max  M t 363,6  161,7 201,9( N m) Pt =268.809,3(N ) B A 6.720.232, 4.066.42 Hình Sơ đồ tính trục Mômen để thắng quán tính khối lợng phận chuyển động thẳng: 19 Ket-noi.com kho ti liu phớ (G Di ) td M d M d  i  Gi Di '   ®ã: (Gi Di ) td : mômen tơng đơng phận chuyển động thẳng thu trục động vx 2 (Gi Di ) td 0,1(G  Q)  ndc 90 0,1(120.000  500 000 )  502,2( N m ) 1000  Gi Di : Tổng mômen vôlăng hệ thống thu trục động Gi Di q 1,2  Gi Di roto Gi Di khop  1,2  0,31 0,24 0,66( N , m )   Gi Di  = 502,2 + 0,66 = 502,86(N.m 2) 502,2 201,6( N m ) 502,86 '  M d 201,9  VËy m«men lớn trục I truyền đến bánh dẫn lµ: ' M M t  M d 161,7  201,6 363,3( N m ) M«men lín nhÊt tính toán có kể đến ảnh hởng tải trọng ®éng: ' M M K d 363,31,35 490,455( N m ) Mômen lớn trục b¸nh xe dÉn: ' M bd M i  dc 490,445 130,84 5355,77( N m ) ë trôc hộp giảm tốc mômen truyền sang hai bên, phân bố tỷ lệ với tải trọng tác dụng lên hai bánh dẫn Mômen xoắn lớn 20 Ket-noi.com kho ti liu phớ tác dụng lên bánh dẫn lµ: P 211411,58 M x M bd  B 5355,77  4066,42( N m) PB  PA 211411,58  67032,87 Mômen tơng đơng tác dụng lên trục: M td  M u  ( M x ) Do ứng suất thay đổi đối xứng nên =  M td  M u  M x  (6.720.232,5)  (4.066 420) 7.854.762,66( N mm) Để chế tạo trục ta dùng thép 45 cã :  _ 1' 250( N mm ) vµ  _ 1' 150(( N / mm ) øng st n cho phÐp víi chu kú ®èi xøng đợc xác định theo công thức: _ 1'    n k ' víi: [n]: hƯ sè an toàn Lấy [n] = 1,6 Theo bảng 1.8(Tính toán m¸y trơc) k’ : hƯ sè tËp trung øng st Lấy k = 2,5 Theo bảng 1.5(Tính toán máy trôc) 250 62,5( N mm ) 1,6 2,5  Đờng kính trục tiết diện b¸nh xe: d 3 M td 7.854.762,66 3 108(mm) 0,1   0,162,5 LÊy ®êng kÝnh trơc d = 130(mm) 21 Ket-noi.com kho tài liệu miễn phí T¹i tiÕt diƯn nguy hiĨm víi d = 130(mm) cã kht then b  h = 36  20 víi; t = 10(mm) k = 12,3(mm) Theo bảng7.23_Thiết kế chi tiết máy Chọn chiỊu dµi cđa then l = 60(mm) KiĨm tra then theo sức bền dập mặt tiếp xúc trục then theo công thức: M x 4.066.420 d   104( N / mm ) d t l 130 10 60 Điều kiện bền cắt then: M x 4.066.420 c   29( N / mm ) d b l 130 36 60 Theo bảng 7.21(Thiết kế chi tiết máy), ta có:    d 150( N / mm ) vµ   c 120( N / mm ) Then chọn đảm bảo điều kiện bền KiĨm tra trơc: øng víi d = 130(mm) vµ then hoa b  h = 36  20, ta cã: Mômen cản uốn: d b t (d t )  130 36 10 (130  10) Wu     195.751,5(mm3 ) 32 d 32 130 Mômen cản xoắn: d b t (d  t )  130 36 10130  10  Wx     411 441,5( mm ) 16 16 130 M u 6.720.232,5  34,33( N / mm ) Wu 195.751,5   max  22 Ket-noi.com kho tài liệu miễn phí M 4.066.420  max  x  9,88( N / mm ) W x 411.441,5 b) ổ đỡ trục bánh xe: ổ đỡ trục bánh xe ta dùng ổ lăn nón với góc nghiêng = 12 Ta tính toán chọn ổ lăn cho bánh dẫn chịu tải lớn ổ đỡ chọn theo Tải trọng tơng đơng: Tải trọng đứng trọng lợng bánh xe vật nâng gây lên: P 221.441,58 R1 B 110 720,79( N ) 2 T¶i träng chiỊu trơc do xe lăn bị lệch: tải trọng quy ớc tính 10% tải trọng lên bánh xe A1 0,1221.441,58 22144,158( N ) T¶i träng chiỊu trơc t¶i träng híng kính góc nghiêng ổ S 1,3 R1 tg 1,3110 720,79 tg12 o = 30.594,76(N) Lùc S xuÊt hai ổ đối triệt tiêu lẫn Ngoài có tải trọng ngang (hớng kính) lực di chuyển xe lăn, song tải trọng nhỏ nên không tính đến Tải trọng tơng đơng: Q (0,6 K v R1 m A1 ) K n K t ®ã: K v :Hệ số xét đến vòng ổ vòng quay Theo bảng 8.5(Thiết kế chi tiết máy), vòng ngoµi quay, lÊy K v = 1,35 m : hƯ sè chun t¶i träng däc trơc vỊ t¶i träng híng 2,6 tg t©m 23 Ket-noi.com kho tài liệu miễn phí 1,81 2,6 tg12 o  m K n : hệ số nhiệt độ Theo bảng 8.4(Thiết kế chi tiết máy), lấy K n = 1(nhiệt độ làm viƯc díi 1000C) K t : hƯ sè t¶i träng động Theo bảng 8.3((Thiết kế chi tiết máy), lấy K t = 1,15, tải trọng va đập nhẹ, tải ngắn hạn đến 125% so với tải trọng tính toán Q (0,6 1,35 110.720,79 1,8122.144,158) 11,15 149.229,48( N ) 14922,948(daN ) Hệ số khả làm việc ổ: C Q (n h) 0,3 Sè vßng quay cđa ổ bi: 1000 n 77(v / ph) 13 Chế độlàm việc nhẹ nên hệ số sử dụng ngày: Kng = 0,33 Knam = 0,25  Tỉng thêi gian lµm viƯc: h = 10  365  0,25  24  0,33 = 7227(giờ) Hệ số khả làm việc: C 14922,948 777227  0,3 789.749(daN ) Theo b¶ng 18P chọn ổ đũa côn đỡ chặn(OCT_333_59), Thiết kế chi tiết máy, chọn ổ có kí hiệu 7620 có C làm viÖc = 800.000(daN), cã 24 Ket-noi.com kho tài liệu miễn phớ đờng kính d = 100(mm) có đờng kính vòng D = 250(mm) Tài liệu tham khảo - Tính toán máy trục_Nhà xuất khoa học Kỹ thuật (1975) Huỳnh Văn Hoàng - Đào Trọng Thờng - Bản vẽ máy nâng chuyển_ĐHXD (1985) Đặng Thế Hiển Phạm Quang Dũng Hoa Văn Ngũ - Thiết kế chi tiết máy_Nhà xuất giáo dục(1999) Nguyễn trọng Hiệp Nguyễn Văn Lẫm Mục Lục 25 Ket-noi.com kho tài liệu miễn phí Tr ang Lêi nãi đầu ChơngI: Cấu tạo, nguyên lý hoạt động Phạm vi sử dụng cầu trục I_Phạm vi sử dụng II_Cấu tạo ChơngII: Lựa chọn tính toán phận cấu Truyền động xe mang hàng I_Sơ đồ cấu di chuyển xe II_Thiết kế bánh xe ray III_Chọn động điện IV_Tính toán chọn phanh .12 V_Bộ truyền 14 VI_Các phận khác cấu di chuyển 16 a_Trục bánh dẫn 16 b_ổ đỡ trục bánh xe Tài liƯu tham kh¶o …………………………… 20 22 26 ... tốc Bánh xe di chun cÇu trơc DÇm chÝnh HƯ di chuyển palăng điện Palăng điện Cabin điểu khiển 10 Bộ cấp điện lới ba pha Chơng II : Lựa chọn tính toán phận cấu di chuyển xe mang hàng cầu trục ®iƯn... bài: Thiết kế máy di chuyển xe mang hàng cầu trục điện. Các thông số sau: Tải trọng nâng Q (tấn) Trọng lợng xe (tấn) : :  VËn tèc di chun (m/ph)  ChÕ ®é lµm viƯc 50 12 : 90 : nhĐ  Träng tâm xe. .. châm điện, gầu ngoặm tuỳ Theo dạng tính chất vật nâng Theo dạng kết cấu thép cầu trục ngời ta phân loại thành: Cầu trục dầm cầu trục dầm Các máy cầu trục đợc dẫn động tay động điện dùng mạng điện

Ngày đăng: 25/05/2020, 11:17

Từ khóa liên quan

Mục lục

  • .

  • Lêi nãi ®Çu.

  • Tµi liÖu tham kh¶o

    • Ph¹m vi sö dông cña cÇu trôc. ……………………..3

      • I_Ph¹m vi sö dông …………………………………...3

      • II_CÊu t¹o …………………………………..3

Tài liệu cùng người dùng

  • Đang cập nhật ...

Tài liệu liên quan