Đang tải... (xem toàn văn)
Đồ án công nghệ giá dẫn hướng
+ q : số mũ biểu thò mức độ ảnh hưởng của đường kính đến tốc độ cắt+ m,x,y : chỉ số mũ xét đến ảnh hưởng của tuổi bền trung bình , lượng chạy dao, chiều sâu cắt đối với vận tốc+ T : chu kỳ bền trung bình , ph+ kv : hệ số điều chỉnh chung cho tốc độ cắt tính đến các điều kiện cắt thực tếkv=kmv.kuv.klv.knv- kmv: hệ số phụ thuộc vào vật liệu gia công- kuv : hệ số phụ thuộc vào vật liệu dụng cụ cắt- klv : hệ số phụ thuộc vào chiều sâu khoét- knv: hệ số điều chỉnh bổ sung khi khoét các lỗ đúc hoặc dậpBảng 5-29 [5,tr23]: Cv=18,8 q=0,2 x=0,1 y=0,4 m=0,125Bảng 5-30 [5,tr24]: T=60 phBảng 5-1 [5,tr6]: kmv=vnHB190=vn190190=1Bảng 5-6 [5,tr8]: kuv=1Bảng 5-31 [5,tr24]: klv=1Bảng 5-5 [5,tr8]: knv=1 => kv= kmv.kuv.klv.knv=1Vậy V= 154,1.45,1.603,50.8,184,01,0125,02,0×=20 m/ph Số vòng quay của dao trong 1 phút:n= DV 1000π=3,50.20.1000π=126,6 vg/phTheo lý lòch máy,chọn n=118 vg/ph Vận tốc thực khi cắt:V=1000 nDπ=1000118.3,50.π=18,65 m/ph3. Moment xoắn Mx (Nm) và lực chiều trục P0 (N)Mx=PymxmqmMKStDC 10× , NmP0=PypxpqpPKStDC 10× , N Bảng 5.32 [5,tr25]: Mx: CM=0,085 q=0 x=0,75 y=0,8 P0: Cp=23,5 q=0 x=1,2 y=0,4 Bảng 5.9 [5,tr9]: Kp=nHB190=1 Mx= 1.54,1.45,1.1.085,0.108,075,0=1,59 Nm P0= 1.54,1.45,1.1.5,23.104,02,1=436,2 N4. Công suất cắt: Ne=9750.nMx =9750118.59,1=0,02 KwSo sánh với công suất máy đã chọn [N]=4,5 Kw , thì công suất cắt Ne này đảm bảo an toàn5. Thời gian gia công cơ bản:TM=SVlD 1000 π với l=80 mm chiều dài gia công =54,1.65,18.100080.3,50.π=0,44 ph7.1.1 Chế độ cắt khi khoét tinh 1. Chiều sâu cắt: t=0,5[D-d] . D: đường kính mũi khoét tinh, D=50,68 . d: đường kính lỗ trước khi khoét tinh, d=50,3 t=0,5(50,68-50,3)=0,192. Lượng chạy dao: S=Cs.D0,6 , mm/vgBảng 1-3 [*,tr83]: Cs=0,113=>S=0,113 x 50,680,6=1,19 mm/vg Theo lý lòch máy , chọn S=1,15 mm/vg3. Tốc độ cắt khi khoét tinh: V=vyxmqvkStTDC Tương tự như trên ta có: Cv=18,8 q=0,2 x=0,1 y=0,4 m=0,125T=60 ph kv=kMV.kUV.klV.kNV=1 V=115,1.19,0.6068,50.8,184,01,0125,02,0=27,59 m/ph n= DV 1000π= 68,50.59,27.1000π =173,3 vg/phTheo lý lòch máy , chọn n=150 v/ph Vận tốc thực khi cắt: V=1000 nDπ=1000150.68,50.π=23,88 m/ph 4. Moment xoắnMx và lực chiều trục P0:Bảng 5-32 [5,tr25]: * Mx: CM=0,085 q=0 x=0,75 y=0,8 Kp=1 * P0: CP=23,5 q=0 x=1,2 y=0,4 Bảng 5-9 [5,tr9]: kP=1 Mx=1.15,1.19,0.1.085,0.108,075,0=0,27 NmP0=1.15,1.19,0.1.5,23.104,02,1=33,87 N5. Công suất cắt Ne: Ne=9750.nMx =9750150.27,0=0,0042 KwSo sánh công suất máy đã chọn [N]=4,5 Kw thì công suất cắt Ne vẫn an toàn.6. Thời gian gia công cơ bản:TM=SVlD 1000 π=15,1.88,23.100080.68,50.π=0,464 ph7.1.3 Chế độ cắt khi doa tinh:1. Chiều sâu cắt: t=0,5[D-d] . D: đường kính mũi doa tinh, D=51 . d: đường kính lỗ trước khi doa tinh, d=50,68 t=0,5(51-50,68)=0,162. Lượng chạy dao: S=Cs.D0,7 , mm/vgBảng 2-3 [*,tr84]: Cs=0,15=>S=0,15 x 510,7=2,35 mm/vg Theo lý lòch máy , chọn S=2,2 mm/vg3. Tốc độ cắt khi doa tinh: V=vyxmqvkStTDCBảng 5.29 [5,tr23]: Cv=15,6 q=0,2 x=0,1 y=0,5 m=0,3 Chu kỳ bền trung bình T (ph) của mũi doa: Bảng 5.30 [5,tr24] T=180 phHệ số điều chỉnh : kv=kMV.kUV.klV kMV: hệ số phụ thuộc vật liệu gia công kUV: hệ số phụ thuộc vật liệu dụng cụ cắt klV : hệ số phụ thuộc chiều sâu doa Tra bảng 5.1 [5,tr6]: KMV=vnHB190 =vn190190=1 Bảng 5.6 [5,tr8]: kuv=1 Bảng 5.31 [5,tr24]: klv=1 => Kv=Kmv.Kuv.Klv=1Vậy V=vyxmqvkStTDC=12,2.16,0.18051.6,155,01,03,02,0=5,84 m/phSố vòng quay trục chính: n=DV 1000π=51.84,5.1000π=36,45 m/phTheo lý lòch máy chọn n=37 v/ph=>Vận tốc cắt thực tế: V=1000 nDπ=100037.51.π=5,93 m/ph4. Moment xoắn khi doa tinh:Mx=100.2 ZDStCyzxp ,NmBảng 5.23 [5,tr18] Cp=158 x=1 y=1 Z=10 răngSz= ZS lượng chạy dao răng mm/răng Sz=102,2=0,22 mm/răng => Mx= 100.210.51.22,0.16,0.158 =14,18 NmLực cắt: Pz=DMx.10.23=5118,14.10.23=556,08 N5. Công suất cắt: Ne=9750.nMx =975037.18,14=0,054 KwSo với công suất của máy [N]=4,5 Kw ->Ne=0,054 Kw: an toàn6. Thời gian gia công cơ bản: TM=SVlD 1000 π=2,2.93,5.100080.51.π=0,983 ph7.2 Xác đinh chế độ cắt bằng phương pháp tra bảngXác đònh lượng dư và kích thước trung gian cho các bề mặt còn lại,tương tự như trên ta có bảng kết quả sau:a. Mặt 6&8 : hai mặt đầu của lỗ ∅15+0,027 ,cấp chính xác ±216IT → chi tiết a=44±0,031 Các bước gia côngCấp chính xácDung sai δI (mm)Lựong dư tra bảng 2Zi (mm)Kích thước trung gian trên bảng vẽ0. Phôi ± IT16/2 ± 0,95 2×3,5 51±0,951. Phay thô IT12 -0,25 3,55 48,4-0,252. Phay bán tinhIT10 -0,1 2,4 46-0,13. Phay tinhIT9 ±0,031 2 44±0,031a. Mặt 5 (lỗ ∅15+0,027): phôi cấp chính xác ±216ITCác bươc gia côngCấp chính xác Dung sai δI (mm)Lượng dư tra bảng 2Zi,mmKích thước trung gian trên bảng vẽ0. phôi ±IT16/2 ±0,65 22±0,6251. Khoan IT 14 0,43 13±0,432. Khoét thô IT 12 0,18 2 14,77±0,183. Khoét tinh IT 10 0,07 0,2 14,957±0,074. Doa tinh IT 8 0,027 0,07 15±0,027 8. PHIẾU TỔNG HP:9. THIẾTKẾ ĐỒ GÁ CÔNG NGHỆ:9.1 Hình thành nhiệm vụ thiết kế đồ gá:- Vấn đề được chú ý khi thiết kế đồ gá là năng suất, chất lượng và giá thành gia công:+ Đồ gá phải đảm bảo sao cho quà trình đònh vò và kẹp chặt nhanh chóng, đảm bảo thời gian gia công là ngắn nhất+ Đồ gá phải góp phần đảm bảo độ chính xác gia công+ Giá thành đồ gá phải rẻ,kết cấu đơn giản dễ chế tạo và lắp ráp,vật liệu phải dễ kiếm,dễ thay thế, sử dụng phải dễ dàng thuận tiện- Đồ gá được chọn là đồ gá cho nguyên công 1: phay đồng thời 2 mặt 1&3 . Đây là một đồ gá quan trọng vì nó phải đảm bảo độ chính xác gai công để làm bề mắt đònh vò cho hầu hết các nguyên công sau (chuẩn tinh phụ thống nhất). 9.2 Nội dung công việc khi thiết kế đồ gá1.Tính toán sai số chế tạo cho phép của đồ gá phaySai số gá đặt được tính theo công thức sau: ( do phương của các sai số khó xác đònh ta dùng công thức cộng vectơ dcmctkcgdεεεεεε++++= Sai số chế tạo cho phép của đồ gá [εct] [εct] =[ ])()(22222dcmkcgdεεεεε+++−với : + εc -sai số chuẩnεc =0 vì kích thước đanh thực hiện là kích thước cố đònh( nóchính là kích thước điều chỉnh sẵn giữa 2 dao ứng với cả loạt chi tiết)+ εk - sai số kẹp chặt do lực kẹp gây ra εk =0 vì phương của lực kẹp vuông góc với phương của chi kích thước thực hiện+ εm - sai số mòn do đồ gá bò mòn gây ra εm =N.ββ= 0,1-0,5 (do dùng chốt đònh vò) -->lấy β=0,3N=10000 số lượng chi tiết gia công trên đồ gá => εm =10000.3,0=30 µm+ εdc - sa số điều chỉnh là sai số sinh ra trong quá trình lắp ráp và điều chỉnh đồ gá. Sai số điều chỉnh phụ thuộc vào khả năng điều chỉnh và dụng cụ được dùng để điều chỉnh khi lắp rápεdc =5-10 µm (thực tế ) => chọn εdc =10 µm+ εgd - sai số gá đặt[εgd]=δ31 với δ :dung sai kích thước của chitiết =19031=63,3 µmVậy sai số chế tạo cho phép của đồ gá [εct]=( )2221050006,63 +++−=60 µm2 2. Tính toán lực kẹp khi phay bằng dao phay đóa 3 mặt răng thép gióLực cắt khi phay (lực cắt tiếp tuyến) Pz =MPwquyzxpknDZBStC .10+ D =200 mm - đường kính dao phay+ Z =20 răng - số răng trên dao phay+ B = 4 mm - chiều rộäng phay+ t = 4 mm - chiều sâu cắtBảng 5-170 [5,tr153]: Sz =0,3 mm/răngbảng 5-172 [5,tr155]: V=24 m/ph Số vòng quay trục chính:n=DV 1000π=200.24.1000π=38,2 v/ph Theo lý lòch máy , chọn n=37 v/ph+ kMP =1 (bảng 5-9 [5,tr9])+ Bảng 5-41 [5,tr34]: Cp =68,2 x=0,86 y=0,72 u=1 q=0,86 w=0=> Pz = 1.37.20020.4.3,0.4.2,68.10086,0172,086,0=793 N• Các thành phần lực khác:Lực hướng kính: Py =(0,2-0,4)Pz Lực chạy dao: Ps =(0,3-0,4)Pz Lực vuông góc với lực chạy dao: Pv =(0,85-0,9) Pz Sơ đồ phân tích lực: G: trọng lượng bản thân chi tiếtn: phản lực khối V tác dụng lên chi tiếtW1,W2 : các lực kẹp- Vì bề mặt gia công là hình vành khăn, phân tích lực cắt rất phức tạp nên ta xem bề mặt gia công là cả vòng tròn ∅64 .Khi đó,lực cắt khi phay sẽ liên tục- nhìn vào sơ đồ phân tích lực ta thấy:+ Lực chạy dao Ps góp phần làm giảm lực kẹp chi tiết+ Lực vuông góc với lực chạy dao Pv sẽ làm cho chi tiết có xu hướng chuyển động ngang thoát khỏi khối V nhưng do 2 cạnh của khối V sẽ giúp giữ chi tiết tại vò trí cũ.Tuy nhiên, bản thân chi tiết sẽ bò xoay đi do moment của lực Pz sinh ra khi phay .Moment này sẽ đạt giá trò lớn nhất khi dao phay xuống tới điểm cuối của chi tiết (điểm A).Khi đó lực Pz sẽ nhận tâm của chi tiết làm tâm quay.- Do vậy lực kẹp khi phay phải có giá trò nhỏ nhất nào đó để giữ chi tiết không xoay- Mặt khác , để chitiết không bò xoay đi thì moment ma sát (giữa chi tiết và khối V) phải thắng được moment xoắn Mx ,nghóa là Mms ≥ Mx (*)Khi phay chi tiết sẽ bò xoay và nhận tâm của lỗ làm tâm quay tức thời:* Mms = fms .N.10002×Dvới + N xác đònh từ phương trình2N sin450 =G+W1+W2+Ps = G+W+Ps => N=2sPWG ++ + fms – hệ số ma sát giữa chi tiết và khối VBảng 34 [2,tr86]: fms =0,5-0,8=> fms =0,8 + D = 200 mm đường kính dao phay* Mx moment xoắn khi phay: Mx =1000.2.DPz , Nm+ K=K0.K1. K2. K3. K4. K5. K6 K0 =1,5 hệ số an toàn K1 - hệ số phụ thuộc tình trạng của phôi do vật liệu khác nhau K1 =1,2-1,4 [1,tr127] => K1 =1,4K2 – hệ số tính đến việc tăng lực cắt khi mòn dao K2 =1,2K3 - hệ số tính đến việc tăng lực cắt khi mặt gia công gián đoạn K3 =1,2K4 –hệ số tính đến dạng kẹp chặt K4 =1,3K5 – hệ số ảnh hưởng góc xoay khi kẹp chặt bằng tay K5 =1,2K6 – hệ số kể đến ảnh hưởng của độ lớn mặt tiếpxúc của phôi với đồ gá K6 =1 K6 =1,5.1,4.1,2.1,2.1,3.1,2.1=4,72(*) => ( )1000.2.1000.2.2.DPDPWGfzsms≥++( )smszPGfPW +−≥2.W=( )+−smszPGfPk2. =( )+− 7934,081,91,18,02.79372,4 xx=5068 NW1 .l1.=W2.l2W=W1+W2 =W1+ W121ll => W1 =211llW+=714115068+=3213 NW2 =W-W1 =1855 NTa thấy lực kẹp W2 sẽ làm cho chi tiết quay thêm , chi tiết sẽ bò rung động.Do đó quá trình gia công không ổn đònh, để khắc phục sự cố này ta dùng chốt đỡ để đỡ một phần lực W2 , đồng thời làm chống xoay chi tiết.3. Yêu cầu kỹ thuật của đồ gá Độ không song song giữa đường tâm khối V với đồ gá 0,06 mm 4. Cách bảo quản và sử dụng:Khi lắp chi tiết được đưa từ phía trước vào ,đònh vò vào khối V và vít đònh vò khi đó đẩy miếng kẹp vào bên trên chi tiết và tiến hành xiết bulong. Sau một thời gian khối V ,và chốt đònh vò có thể bò mòn ,biến dạng miếng kẹp chi tiết. Do đó cần thay lại để bảo đảm độ chính xác gia công và thay miếng kẹp. Sau mỗi lần sử dụng , tiến hành bôi trơn để đồ gá được sử dụng lâu dài. [...]... trình công nghệ gia công chi tiết được áp dụng trong các xí nghiệp thực tế Tuy nhiên trong quá trình thiết kế không tránh khỏi những sai sót Rất mong được sự góp ý chân tình của q thầy, cô trong bộ môn Chế Tạo Máy TÀI LIỆU THAM KHẢO 1 Hướng dẫn thiết kế đồ án môn học công nghệ chế tạo máy – Lê Trung Thực – Đặng Văn Nghìn 2 Thiết kế đồ án công nghệ chế tạo máy-Trần Văn Đòch-NXB KH-KT-HN 2000 3 Sổ tay công. .. KH-KT-HN 2000 3 Sổ tay công nghệ chế tạo máy Tập I – Nguyễn Đắc Lộc – Lê Văn Tiến – Ninh Đức Tổn – Trần Xuân Việt NXB KH-KT-HN 1999 4 Sổ tay công nghệ chế tạo máy Tập I – Nguyễn Đắc Lộc – Lê Văn Tiến – Ninh Đức Tổn – Trần Xuân Việt NXB KH-KT-HN 2001 5 Sổ tay công nghệ chế tạo máy Tập II – Nguyễn Đắc Lộc – Lê Văn Tiến – Ninh Đức Tổn – Trần Xuân Việt NXB KH-KT-HN 2001 6 Công nghệ chế tạo máy, Tập 1&2 Nguyễn... làm đồ án môn học vừa qua, chúng em được sự giúp đỡ và hướng dẫn tận tình của thầy Nguyễn Hoàng Lanh cũng như các q thầy cô và bạn bè, chúng em đã tổng hợp được nhiều kiến thức hữu ích về môn học Công Nghệ Chế Tạo Máy Ngoài việc củng cố về mặt lý thuyết công nghệ chế tạo chi tiết máy từ những bề mặt đònh vò chi tiết gia công, độ chính xác gia công, các vò trí tương quan… đến các phương pháp công nghệ. .. Văn Tiến (chủ biên và hiệu đính) ĐHBKHN 2001 7 Đồ gá gia công cơ khí Tiện – Phay – Bào – Mài Hồ Viết Bình Lê Đăng Hoành, Nguyễn Ngọc Đào ĐH SPKT –TPHCM 2000 8 Các phương pháp gia công kim loại Chủ biên : Đặng Văn Nghìn ĐHBK TpHCM 2001 9 Giáo trình công nghệ kim loại ,Tập 1 Trần Hữu Tường(chủ biên) ĐHBK TpHCM 1969 10 Giáo trình kim loại học và Nhiệt Luyện- Nghiêm Hùng ĐH SPKT 1997 11 Dung sai lắp ghép... biên) ĐHBK TpHCM 1969 10 Giáo trình kim loại học và Nhiệt Luyện- Nghiêm Hùng ĐH SPKT 1997 11 Dung sai lắp ghép và đo lường kỹ thuật – Hoàng Xuân Nguyên – Nhà xuất bản giáo dục 12 Chế độ cắt gia công cơ khí – Nguyễn Ngọc Đào- Trần Thế San-Hồ Viết Bình 13 Sổ tay CNCTM – Nguyễn Ngọc Anh . KHẢO1. Hướng dẫn thiết kế đồ án môn học công nghệ chế tạo máy – Lê Trung Thực – Đặng Văn Nghìn.2. Thiết kế đồ án công nghệ chế tạo máy-Trần Văn Đòch-NXB KH-KT-HN. THIẾTKẾ ĐỒ GÁ CÔNG NGHỆ:9.1 Hình thành nhiệm vụ thiết kế đồ gá :- Vấn đề được chú ý khi thiết kế đồ gá là năng suất, chất lượng và giá thành gia công: + Đồ gá