Đồ án Thủy điện GVHD: TS.Nguyễn Văn Nghĩa Phụ lục I- TÀI LIỆU THIẾT KẾ: Tài liệu đường trì lưu lượng đến tuyến cơng trình P (%) Q(m3/ s) 0,5 10 15 20 25 30 87,21 55,14 40,45 30,32 25,89 22,25 19,32 P (%) Q(m3/ s) P (%) Q(m3/ s) 35 40 45 50 55 60 65 16,57 13,76 11,02 9,55 8,01 7,17 6,35 70 75 80 85 90 95 100 5,96 5,51 4,92 4,19 3,69 3,31 2,5 SVTH: Phạm Thị Quỳnh Trang Đồ án Thủy điện GVHD: TS.Nguyễn Văn Nghĩa Các đặc trưng hồ chứa: Z(m) F (m2) 895,4 897,5 10509 900 42662 902,5 61687 905 85479 29655 910 V (103m ) 13,13 79,60 210,0 393,9 1349, Quan hệ đặc tính hạ lưu Q~Zhl: Zhl(m ) Q Zhl(m ) Q Zhl(m ) Q 853,3 853,8 854,3 854,8 855,3 855,8 70,12 856,3 112,9 856,8 167,7 0,78 5,17 15,89 37,59 857,3 232,8 857,8 311,6 858,3 404,4 858,8 512,2 859,3 636,3 859,8 777,9 860,3 921,9 860,8 1080, 68 861,3 1263, 92 861,8 1474, 31 862,3 1714, 31 862,8 1942, 04 863,3 2193, 14 863,8 2493, 01 864,3 2845, 26 Tổn thất cột nước (Cấp nước liên hợp) SVTH: Phạm Thị Quỳnh Trang Đồ án Thủy điện GVHD: TS.Nguyễn Văn Nghĩa Q Hwi Q 0 24 0,066 27 0,259 30 0,566 33 12 1,007 36 Hwi 4,028 5,098 6,294 7,615 9,063 15 1,573 39 10,63 18 2,266 42 12,33 21 3,084 45 14,16 II- NỘI DUNG YÊU CẦU: Tính tốn thuỷ năng: Tính tốn thiết kế thông số đặc trưng hồ chứa : mực nước chết, dung tích hữu ích…Tính tốn điều tiết xác định công suất bảo đảm,công suất lắp máy,điện lượng cột nước đặc trưng… Lựa chọn thiết bị cho trạm thuỷ điện: Tính tốn lựa chọn nhóm hiệu, kiểu loại, xác định kích thước thiết bị cho nhà máy thủy điện :Tuabin, Buồng xoắn ,Ống hút, Máy phát, Cầu trục, Máy biến áp… Nhà máy thuỷ điện: Tính tốn thiết kế xác định kích thước cơng trình,hình thức (loại) NMTĐ,xác định cao trình kích thước nhà máy SVTH: Phạm Thị Quỳnh Trang Đồ án Thủy điện GVHD: TS.Nguyễn Văn Nghĩa A TÍNH TỐN THỦY NĂNG Xác định đặc trưng hồ chứa I Xác định mực nước dâng bình thường Mực nước dâng bình thường (MNDBT) thơng số chủ chốt cơng trình thuỷ điện Đây mực nước cao hồ chứa ứng với điều kiện thuỷ văn chế độ làm việc bình thường MNDBT có ảnh hưởng định đến dung tích hồ chứa, cột nước, lưu lượng, công suất đảm bảo điện lượng hàng năm trạm thuỷ điện Về mặt công trình định chiều cao đập, kích thước cơng trình xả lũ Về mặt dân sinh kinh tế: ngập lụt lòng hồ ảnh hưởng trực tiếp đến đời sống kinh tế, văn hoá, xã hội, lịch sử khu vực lòng hồ Vì việc chọn MNDBT phải tiến hành thận trọng, so sánh, lựa chọn phương án có lợi Phương án thiết kế chọn (đề cho): MNDBT = 905 (m) Xác định mực nước chết (MNC) a Xác định mực nước chết cho phép ( MNCcf)  Theo điều kiện làm việc bình thường tuabin Sử dụng cơng thức kinh nghiệm xác định độ sâu công tác theo điều kiện làm việc tuabin: MNC tb tb ct h ≤ = MNDBT - Hmax = MNDBT – Zhl (Qmin) – hw(Qmin) + Z hl = Z hl ( Qmin SVTH: Phạm Thị Quỳnh ); Qmin H max ≈ Q (P= Ptk Trang ) hcttb Đồ án Thủy điện GVHD: TS.Nguyễn Văn Nghĩa Hmax: cột nước lơn trạm thủy điện Z hl ( Qmin ): mực nước hạ lưu ứng với Qmin( lưu lượng nhỏ chảy qua nhà máy thủy điện) hw(Qmin): tổn thất cột nước cơng trình dẫn nước ứng Q Dựa vào đường trì lưu lượng đến cơng trình ứng với P=85% ta có Qmin = Qbđ= 4.19 (m3/s) Với Qbđ ứng với mức bảo đảm thiết kế 85% tra đường trì lưu lượng ngày đêm Lấy Qmin = 4.19 (m3/s) Tra bảng quan hệ (Q~Zhl) => Zhl = 854,19 (m) Tra bảng quan hệ tổn thất (Q ~ hw) => hw =0,143 (m)  Hmax = 905 -854.19 – 0,143 = 50,667(m) hcttb  ≤ = 16,889(m) MNC tb = MNDBT − hcttb  = 905 – 16,889 = 888,111 (m) ( MNC ) bc  Theo điều kiện bồi lắng bùn cát SVTH: Phạm Thị Quỳnh Trang Đồ án Thủy điện GVHD: TS.Nguyễn Văn Nghĩa MNC bc = Z bc + h1 + h2 + D Zbc : cao trình bùn cát lắng đọng (m) h1 : khoảng cách an tồn để bùn cát khơng lấp đầy cửa lấy nước (1-3m) ta chọn h1 = 1m h2 : khoảng cách từ mép cửa lấy nước đên MNC (0,5-1m) chọn h2=1m D : chiều cao cửa lấy nước (m) - Tính Zbc : ta có Vbc = (Vdđ + Vll.0,1).T T : tuổi thọ cơng trình , T= năm Vll =51979 (m3/n) Vdđ =5736 (m3/n) Vbc = (5736+51979.0,1) 1= 10,933 (m 3) Tra bảng quan hệ Z-F-V ta có Zbc =897,15(m) Chiều cao cửa lấy nước: D = 2,9m Vậy MNCbc = Zbc + h1 + h2 + D = 897,15+ 1+2,9 +1 =902,5 (m) Mực nước chết giới hạn hồ chứa : mực nước lớn xác định từ điều kiện Tuabin điều kiện lắng đọng bùn cát MNCctcf = max( MNCtb ; MNCbc ) = max ( 888,111 ; 902,5) = 902,5 (m) hctcf  = MNDBT - SVTH: Phạm Thị Quỳnh MNCctcf = 905 – 902,5 = 2,5 (m) Trang Đồ án Thủy điện GVHD: TS.Nguyễn Văn Nghĩa Sau xác định  MNCctcf sơ xác định khả điều tiết hồ chứa thông qua hệ số điều tiết β Tuy nhiên, cách phân loại tương đối β= Trong đó: - Vhicf Vhicf W0 : dung tích hữu ích xác định từ Tra quan hệ Z~V ta có MNDBT=905 m => Vtp  MNCctcf = 393,99 ( 103 m3 ) MNC cf = 902,5 => Vccf = 210, 04 (103 m3 ) Vhicf = Vtp − Vccp = (393,99 − 210, 04).103 = 183,95.103 (m3 ) Wo: tổng lượng dòng chảy trung binh nhiều năm Wo = Qo.31,5.106 = 18,28.31,5.106 = 575,82.106 m3 Với Q0 lưu lượng trung bình năm Q0 = 18,28 (m3/s)  β = =0,0003 = MNDBT Nếu Qthuc ≤ => = Z(), = + =(0,063+0,331/2).106= 0,2285.106 ( m3) Cột 10: = (Qthuc) Cột 11= (Qtd ) Cột 12: H = ZTL-ZHL-hw Ni Qtd Cột 13: =K* *H (K=8.5) (KW) Cột 14: Lưu lượng nước hạn chế = Cột 15: Ei - Điện ứng với thời gian t : Ei = ( ∆ti Cột 16: Công suất phát điện trạm thủy điện : (K=8.5) SVTH: Phạm Thị Quỳnh Trang 10 ) Ni =K* Qtd *H Đồ án Thủy điện GVHD: TS.Nguyễn Văn Nghĩa Cột : Tính bán kính tâm trục đến đường viền buồng ρi xoắn: Ri = Ra + +) Xác định Rb : Rb = Db , tra bảng 5.5-GT Tuabin, với D1 = 1,5 (m) => Db = 2,15 (m) => Rb = 2,15 = 1,08 (m) Kết tính tốn thể bảng sau: TT φi φi/C 15 30 45 60 75 90 105 120 10 135 11 150 12 165 0,010 766 0,021 532 0,032 298 0,043 064 0,053 831 0,064 597 0,075 363 0,086 129 0,096 895 0,107 661 0,118 427 SVTH: Phạm Thị Quỳnh ρi 0,1673 08 0,2366 09 0,2897 86 0,3346 16 0,3741 12 0,4098 19 0,4426 55 0,4732 18 0,5019 23 0,5290 74 0,5548 97 0,178 074 0,258 141 0,322 084 0,377 68 0,427 942 0,474 415 0,518 018 0,559 347 0,598 818 0,636 735 0,673 325 Trang 21 Ri 1,3 1,656 148 1,816 282 1,944 168 2,055 36 2,155 884 2,248 831 2,336 035 2,418 694 2,497 637 2,573 47 2,646 649 Đồ án Thủy điện 13 180 14 195 15 210 16 225 17 240 18 255 19 270 20 285 21 300 22 315 23 330 24 345 GVHD: TS.Nguyễn Văn Nghĩa 0,129 193 0,139 96 0,150 726 0,161 492 0,172 258 0,183 024 0,193 79 0,204 556 0,215 322 0,226 088 0,236 855 0,247 621 0,5795 71 0,6032 37 0,6260 09 0,6479 0,6692 31 0,6898 28 0,7098 27 0,7292 78 0,7482 23 0,7667 01 0,7847 43 0,8023 0,708 765 0,743 196 0,776 734 0,809 472 0,841 489 0,872 852 0,903 617 0,933 834 0,963 546 0,992 789 1,021 598 1,050 001 2,717 529 2,786 393 2,853 468 2,918 944 2,982 978 3,045 704 3,107 234 3,167 668 3,227 091 3,285 578 3,343 196 3,400 002 Từ bảng ta lập quan hệ F = f(R) Vì tiết diện bình qn buồng xoắn khơng đổi ( V bq = const) nên quan hệ F = F(R) quan hệ đường thẳng Từ bảng tính tốn ta vẽ hình bao buồng xoắn lim loại sau : SVTH: Phạm Thị Quỳnh Trang 22 Đồ án Thủy điện SVTH: Phạm Thị Quỳnh GVHD: TS.Nguyễn Văn Nghĩa Trang 23 Đồ án Thủy điện GVHD: TS.Nguyễn Văn Nghĩa =0  max =345  SVTH: Phạm Thị Quỳnh Trang 24 Đồ án Thủy điện GVHD: TS.Nguyễn Văn Nghĩa Chọn kiểu ống hút Tra bảng (6.3 6.5-GT Tuabin) ta kiểu ống hút kích thước sau : Kích thước ống hút cong dùng cho Tuabin Tâm trục, Đơn vị - m Kiể u ống hút h D1 D1 h 4A 1,9 15 1,0 1,9 15 L B5 D4 h4 h6 Lk 3,5 2,2 1,1 1, 0,5 1,4 17 Kiểu BXC T h5 1,0 CQ5 0 Kích thước khuỷu cong , đơn vị - m (tính theo D1=1 m) Kiểu khuỷ u D4 h4 B4 Lk h6 a R6 a1 R7 a2 R8 4A 1,1 1,1 2,2 1,4 17 0,5 0,3 05 0,9 1,2 05 0,6 0,0 87 0,5 Góc θ đoạn chop nên lấy θ =16 ° Chọn loại máy phát thiết kế kích thước máy phát a) Chọn loại máy phát - Căn vào n, Nttmf SVTH: Phạm Thị Quỳnh ta tra loại máy phát Trang 25 Đồ án Thủy điện GVHD: TS.Nguyễn Văn Nghĩa n = 375 v / ph   tt N lm 12,5  N mf = z = = 6,25 MW Tra bảng tra máy phát ta chọn máy phát CB250/100-16 n 375 N Da 250 la 89 Di 205 η 96,6 GD2 50 n - số vòng quay/phút; N - cơng suất máy phát MW; Da - đường kính lõi thép, cm; la - chiều dài lõi thép, cm; η - hiệu suất %; DCT - đường kính ngồi Stato, cm; Gp 34 Gr 72 DCT 300 vo 40 p Gp - trọng lượng rơto có trục, T; Gr - trọng lượng máy phát, T; Di - đường kính Stato, cm; GD2 - mômen bánh dà máy phát, T.m2; p - số đôi cực; vo - tốc độ quay lồng b) Thiết kế kích thước máy phát Stato máy phát - Chiều cao máy phát: hst = la + 0,75= 0,89 + 0,75= 1,64 (m) - Đường kính máy phát: Dst = ( 1,15 + 0,0007n0)Di = (1,15 + 0,0007.375).2,05= 2,9 m Giá chữ thập - Chiều cao: h1 = (0,2 – 0,25) Di Chọn h1 = 0,2 Di=0,2.2,05 = 0,41 (m) - Đường kính: D1 = Dst = 2,9 m Giá chữ thập - Chiều cao: h2 = (0,1 – 0,212) Di Chọn h2 = 0,1 Dg=0,1.1,5 = 0,15 (m) - Đường kính: D2 = Dg +0,4= 1,9 m - Khoảng cách từ mặt giá chữ thập đến mặt stato máy phát: a= 0,3m - Khoảng cách từ mặt giá chữ thập đến trục máy phát: C= 1m SVTH: Phạm Thị Quỳnh Trang 26 Đồ án Thủy điện GVHD: TS.Nguyễn Văn Nghĩa Chóp máy phát - Chiều cao h0 = 0,5 m - đường kính: d0 = (0,2 – 0,25) Di Chọn d0 = 0,45 m Ổ trục chặn - Chiều cao: h3 = (0,2 – 0,25) Di Chọn h3 = 0,45 m - Đường kính: D3 = (0,4 – 0,5) Di Chọn D3= 0,9m Hố máy phát: - Chiều dài máy làm mát : t = 0,35m - Khoảng cách lại: b= 0,5m - Đường kính: Dh = Dst + 2t + 2b = 2,9+2.0,35+2.0,5= 4,6m Chọn D h = 5m TT Bộ phận Thơng số Đường kính Rơ to Chiều cao Đường kính ngồi lõi thép Stato Chiều cao máy phát Đường kính máy phát Giá chữ thập Chiều cao Đường kính Chiều cao Giá chữ thập Đường kính Khoảng cách Khoảng cách trục Chiều cao Ổ trục chặn Đường kính Chiều cao Chóp máy phát Đường kính Đường kính Chiều dày máy làm Hố máy phát mát Khoảng cách lại SVTH: Phạm Thị Quỳnh Trang 27 Kí hiệu Di La Đơn vị cm cm Giá trị 205 89 Da hst Dst h1 D1 h2 D2 a C h3 D3 h0 d0 Dh cm cm cm cm cm cm cm cm cm cm cm cm cm cm 250 164 290 41 290 15 190 30 100 45 90 50 45 500 t b cm cm 35 50 Đồ án Thủy điện GVHD: TS.Nguyễn Văn Nghĩa Bảng 1: Các thông số máy phát C THIẾT KẾ NHÀ MÁY THUỶ ĐIỆN I Khái niệm chung Nhà máy thủy điện cơng trình thủy cơng bố trí thiết bị động lực (tuabin, máy phát điện) hệ thống thiết bị phục vụ cho làm việc bình thường thiết bị nhằm sản xuất điện cung cấp cho hộ dùng điện II Yêu cầu nhà máy thủy điện Các thiết bị bố trí nhà máy thủy điện phải đảm bảo cho việc vận hành tiện lợi an toàn, trường hợp sửa chữa thay Các thiết bị bố trí nhà máy phải tận dụng khơng gian sẵn có nhà máy đồng thời kết cấu nhà máy đơn giản tốt, giá thành thiết bị rẻ, dễ thi công, ổn định điều kiện III Vị trí nhà máy kiểu nhà máy Vị trí nhà máy Cơ sở để lựa chọn vị trí nhà máy dựa tài liệu địa hình, địa chất… Kiểu nhà máy H ≥ 30 (m) nên ta chọn kiểu nhà máy thủy điện ngang đập Kết cấu cao trình phần nước Phần nước tính từ cao trình cao trình đáy móng nhà máy đến cao trình sàn máy phát SVTH: Phạm Thị Quỳnh Trang 28 Đồ án Thủy điện IV GVHD: TS.Nguyễn Văn Nghĩa Xác định cao trình kích thước nhà máy Kết cấu cao trình phần nước a) Tính cao trình lắp máy (∇lm) Việc lựa chọn hợp lý cao trình lắp máy có tác dụng lớn tỏng vấn đề hạn chế tượng khí thực Cao trình lắp máy phụ thuộc vào mực nước hạ lưu chiều cao Hs ∇lm xác định = 852,57 (m) b) Tính cao trình sàn tuabin Cao trình sàn tuabin có liên quan đến lớp bê tơng buồng xoắn tính theo công thức sau: ∇STB = ∇lm + ρmax + δ1 Trong đó: + ρmax bán kính lớn buồng xoắn kim loại ứng với góc bao ϕmax = 345o ⇒ ρmax = 1,05 (m) + δ1 chiều dày lớp bê tông bảo vệ trần buồng xoắn δ1 = (0,8÷1) m Chọn δ1 = (m) Vậy ∇STB = 852,87 + 1,05 + = 854,92 (m) c) Tính cao trình đáy ống hút Cao trình đáy ống hút xác định theo công thức sau: ∇đôh = ∇lm – hơh - b0 Trong đó: + hôh chiều cao ống hút ⇒ hôh = h = 1,915 (m) (bảng kích thước ống hút) + bo chiều cao cánh hướng nước Ta có bo = 0,15 (m) Vậy ∇đôh = 852,87 – 1,915 - 1,5 = 850,21 (m) d) Tính cao trình miệng ống hút Cao trình miệng ống hút xác định theo công thức sau: ∇môh = ∇đôh + h5 = 850,21 + = 851,21 (m) SVTH: Phạm Thị Quỳnh Trang 29 Đồ án Thủy điện GVHD: TS.Nguyễn Văn Nghĩa Trong đó: h5 chiều cao cửa ống hút ⇒ h5 = (m) Cao trình phải đảm bảo miệng ống hút ngập mực nước hạ lưu đoạn 0,5 m Ta thấy: ∇môh = 851,21 (m) < (∇hlmin – 0,5) = 854,1884 – 0,5 = 853,69 (m) ⇒ Thỏa mãn e) Tính cao trình móng nhà máy Cao trình móng nhà máy tính theo cơng thức sau: ∇mnm = ∇đơh – hm Trong đó: hm chiều dày lớp bê tông đáy ống hút phụ thuộc vào điều kiện địa chất móng nhà máy hm = (1÷2) m Chọn hm = 1,5 (m) Vậy ∇mnm = 851,21 – 1,5 = 849,71 (m) f) Tính cao trình lắp máy phát Là cao trình đáy stator máy phát Cao trình lắp máy phát tính theo cơng thức sau: ∇lmf = ∇STB + h1 + h2 Trong đó: + h1 chiều cao giếng turbin, để đảm bảo lại thuận tiện trình vận hành sửa chữa ta lấy h1 = 3,5 (m) + h2 chiều dày bệ đỡ máy phát, h2 = (0,8÷1) (m) Chọn h2 = 2(m) Vậy ∇lmf = 854,92 + 3,5 + = 860,42 (m) Kiểm tra điều kiện ∇lmf - 0,5 = 859,92 m > Zhlmax = 855,22 m g) Tính cao trình sàn máy phát Cao trình sàn máy phát tính theo cơng thức sau: ∇smf =∇lmf + hst = 855,22 + 1,64 = 856,86 (m) Trong đó: hst chiều cao stator máy phát hst = 1,64 (m) Kết cấu cao trình phần nước Phần nước nhà máy thủy điện tính từ cao trình sàn máy phát đến cao trình đỉnh nhà máy Chủ yếu dùng để bố trí SVTH: Phạm Thị Quỳnh Trang 30 Đồ án Thủy điện GVHD: TS.Nguyễn Văn Nghĩa máy phát điện, máy điều tốc điện Trong nhà máy bố trí thêm gian lắp ráp để tiện cho việc thay sửa chữa a Cao trình sàn nhà máy Cao trình sàn máy phát phụ thuộc vào hình thức bố trí máy phát chiều cao stato máy phát Cao trình tính phần ∇smf = 856,86 (m) b Cao trình cầu trục Cao trình cầu trục phụ thuộc vào kích thước vật cẩu phương thức cẩu + Cẩu bên: vật cẩu sang bên máy phát nhà máy Trường hợp làm cho kích thước bề rộng nhà máy B lớn chiều cao nhà máy H giảm + Cẩu đỉnh: vật cẩu đỉnh máy phát nhà máy Trường hợp làm cho bề rộng B nhà máy giảm lại làm cho chiều cao nhà máy tăng Ở ta chọn phương pháp cẩu đỉnh, tính theo cơng thức sau: ∇CT = ∇CTmax + a + Lmax + ld + lm + ldd Trong đó: + ∇CTmax : cao trình đỉnh máy phát tính sau: ∇CTmax = ∇smf + h1 + ho = 856,86 + 0,41 + 0,5 =857,77 (m) + ho = 0,5 m: chiều cao chóp máy phát + h1 = 0,41 (m): chiều cao giá chữ thập + a : khoảng cách an toàn từ vật cẩu đến cao trình đỉnh máy phát a = 0,3 m + Lmax chiều dài vật cẩu (máy phát trục turbin trục) tính sau: - Chiều dài máy phát trục: Ltmf = ho + h1 + hst + h2 + C = 0,5 + 0,41 + 1,64 + 0,15 + = 3,7 (m) Với: + ho chiều cao chóp máy phát: ho = 0,5 (m) + h1 chiều cao giá chữ thập trên: h1 = 0,41 (m) + hst chiều cao máy phát: hst = 1,64 (m) SVTH: Phạm Thị Quỳnh Trang 31 Đồ án Thủy điện - GVHD: TS.Nguyễn Văn Nghĩa + h2 chiều cao giá chữ thập dưới: h2 = 0,15 (m) + C khoảng cách trục, C = (m) Chiều dài turbin trục tính sau: Lttb =∇lmf – (h2 + C)–(∇lm 1,5 b0 - )= 860,42 – (0,15 + 1) – (852,87 – ) = 7,2 (m) ⇒ Lmax = max (Ltmf, Lttb) = 7,2 (m) + ld : chiều dày dây buộc, ta chọn ld = m + ldd: chiều dài dãn dây, chọn sơ ldd = 0,5 m + lm : chiều dày móc cẩu, chọn sơ lm = 0,5 m Cao trình cầu trục là: ∇CT = ∇CTmax + a + Lmax + ld + lm + ldd = 857,77 + 0,5 + 7,2 + + 0,5 + 0,5 = 868,47 (m) c Tính cao trình trần nhà máy Cao trình trần nhà máy tính theo cơng thức sau: ∇TNM = ∇ct + hct + δ6 Trong đó: + hct chiều cao cần trục, chọn hct = (m) + δ6 khoảng cách an toàn cầu trục di chuyển nhà máy δ6 = (0,3 ÷ 0,5) m Chọn δ6 = m Vậy ∇TNM = 868,47 + + = 873,47 (m) d Cao trình đỉnh nhà máy Sơ chọn chiều cao nhà máy hmái = 3m Cao trình đỉnh nhà máy tính theo cơng thức sau: ∇ĐNM = ∇TNM + hmái = 873,47 + =876,47 (m) Xác định kích thước nhà máy theo mặt a Xác định chiều dài đoạn tổ máy (Lđ) Chiều dài đoạn tổ máy khoảng cách hai tâm tổ máy Chiều dài đoạn tổ máy phụ thuộc vào kích thích buồng SVTH: Phạm Thị Quỳnh Trang 32 Đồ án Thủy điện GVHD: TS.Nguyễn Văn Nghĩa xoắn, hình dạng tuabin, đường kính BXCT khoảng cách lại vận hành Đồng thời chiều dài đoạn tổ máy phụ thuộc vào kích thước máy phát Tính chiều dài đoạn tổ máy theo điều kiện buồng xoắn Lđ = max ( , Dh Rϕ max , Dh )+ max ( Rϕ max−180o , Dh )+2∆ = max ( R345o , Dh )+max ( R165o )+ 2∆ Trong đó: + + R165o = 1, 413(m) R345o = 1, 665(m) + 2∆ - chiều dày lớp bê tông bảo vệ, chọn 2∆ = (m) Dh = = 2, 5(m) 2 + → Lđ = 2,5 + 2,5 + = (m) b Tính chiều dài nhà máy Chiều dài nhà máy tổng chiều dài khối máy, chiều dài sàn lắp ráp, đoạn tăng thêm tổ máy cuối Chiều dài nhà máy tính theo cơng thức sau: L = z.Lđ + Lslr + ∆L + 2t = + 8,2 + + 2.0,4 = 25 (m) Trong đó: + z số tổ máy ⇒ z = + Lslr chiều dài sàn lắp ráp Chiều dài sàn lắp ráp phải đủ rộng để bố trí thiết bị tổ máy gian lắp ráp máy phát, roto máy phát, BXCT, máy kích từ, giá chữ thập, tủ điều tốc, máy biến áp Theo kinh nghiệm Lslr = (1 ÷ 1,2)Lđ Chọn Lslr = 8,2 (m) + ∆L chiều dài đoạn tăng thêm tổ máy cuối Thơng thường ∆L = (1 ÷2) (m) Chọn ∆L = (m) + t: chiều dày tường nhà máy, chọn t = 0,4 (m) SVTH: Phạm Thị Quỳnh Trang 33 Đồ án Thủy điện GVHD: TS.Nguyễn Văn Nghĩa c Tính chiều rộng nhà máy Chiều rộng nhà máy phụ thuộc vào kích thước tuabin, máy phát, chiều dài ống hút, kích thước buồng xoắn việc bố trí thiết bị gian máy, đồng thời phụ thuộc vào nhịp dầm cầu trục Theo kích thước thiết bị Bnm = max ( Rϕ max−90o = max ( Trong đó: + R255o Dh R255o , , Dh Dh )+max ( )+ = 1,548 (m); R75o Rϕ max−270o max ( R75o , Dh , Dh ) + b1 + b ) + b1 + b2 = 1,243 (m) = 2, + = (m) + b1: khoảng cách lại phía thượng lưu + tường cột; chọn b = (m) + b2: khoảng cách lại phía hạ lưu + tường cột; chọn b = (m) ⇒ Bnm1 = 2,5 + 2,5 + + = 11 (m) d Gian lắp ráp sửa chữa Gian lắp giáp sửa chữa dùng để lắp ráp thiết bị thời kì xây dựng nhà máy để sửa chữa tổ máy trình vận hành nhà máy Chiều rộng gian lắp ráp sửa chữa lấy chiều rộng nhà máy để cẩu trục di chuyển dọc nhà máy đến gian lắp ráp sửa chữa Bslr = Bnm = 11 (m) SVTH: Phạm Thị Quỳnh Trang 34 Đồ án Thủy điện SVTH: Phạm Thị Quỳnh GVHD: TS.Nguyễn Văn Nghĩa Trang 35 ... Quỳnh Trang 22 Đồ án Thủy điện SVTH: Phạm Thị Quỳnh GVHD: TS.Nguyễn Văn Nghĩa Trang 23 Đồ án Thủy điện GVHD: TS.Nguyễn Văn Nghĩa =0  max =345  SVTH: Phạm Thị Quỳnh Trang 24 Đồ án Thủy điện GVHD:... Điện ứng với thời gian t : Ei = ( ∆ti Cột 16: Công suất phát điện trạm thủy điện : (K=8.5) SVTH: Phạm Thị Quỳnh Trang 10 ) Ni =K* Qtd *H Đồ án Thủy điện GVHD: TS.Nguyễn Văn Nghĩa b.Xác định điện. .. Ptk Trang ) hcttb Đồ án Thủy điện GVHD: TS.Nguyễn Văn Nghĩa Hmax: cột nước lơn trạm thủy điện Z hl ( Qmin ): mực nước hạ lưu ứng với Qmin( lưu lượng nhỏ chảy qua nhà máy thủy điện) hw(Qmin): tổn