ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN VĂN THÔNG LỜI CẢM ƠN Đầu tiên, em xin gửi lời cảm ơn chân thành đến Nhà trường tạo điều kiện cho em học tập nghiên cứu đồ án “Kết cấu bê tông cốt thép 1”; đồng thời, tỏ lòng cảm ơn đến giáo viên hướng dẫn Thầy Nguyễn Văn Thơng nhiệt tình dẫn hỗ trợ em hồn thành đồ án này! Trong cơng cơng nghiệp hóa đại hóa nay, đất nước ta đà phát triển, từ văn minh nông nghiệp lúa nước bước qua kỷ nguyên đại công nghiệp dịch vụ Để đạt mục tiêu trọng đại này, hết, đất nước ta phải tiến hành phát triển nhiều lĩnh vực, số đó, nhiệm vụ cấp thiết đôi với cách mạng kiến thiết nước nhà xây dựng sở vật chất, sở hạ tầng mở rộng đường bộ, hệ thống cấp thoát nước, cầu cống, công sở,… chúng tảng tiền đề thúc đẩy kinh tế, minh chứng rõ ràng cho thịnh vượng chất lượng sống Bên cạnh đó, nhu cầu xây dựng nhà cơng trình cơng cộng, hệ thống phức hợp cơng trình ngày gia tăng tương lai Vì lẽ đó, lĩnh vực xây dựng cầu đường, nhà ngày lên mạnh mẽ năm gần song song yêu cầu chất lượng cơng trình gia tăng thị trường Để có cơng trình thẩm mỹ bền bĩ theo thời gian, yếu tố định Kết cấu bê tơng cốt thép xây dựng Là sinh viên ngành xây dựng nói chung xây dựng cầu đường nói riêng cần phải nhận thức cần thiết hệ thống kết cấu bê tơng cốt thép cơng trình; nắm tính chất lý vật liệu bê tơng cốt thép; phương pháp tính tốn theo trường hợp giới hạn cấu kiện chịu uốn, kéo, nén, cắt; bố trí cấu tạo thép cấu kiện Nhận thức điều đó, với hướng dẫn Thầy em thực đồ án “Kết cấu bê tông cốt thép 1” để nghiên cứu, học tập, trau dồi kiến thức chuyên môn ngày tốt Trần QuốcHuy MSSV:1751090236 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN VĂN THÔNG I SỐ LIỆU TÍNH TỐN Cho mặt dầm sàn sau: Hình Sơ đồ mặt sàn Trần Q́cHuy MSSV:1751090236 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN VĂN THƠNG Bảng Tổng hợp số liệu tính tốn Cốt thép L1 (m) 2,3 L2 (m) 6,6 Bêtông B25 (Mpa) Pc γ (kN/m2) f,p 10,86 Rb=14,5 Rbt=1,05 γb=0,9 1,2 Nhóm CI Cốt đai, Cốt dọc cốt xiên (Mpa) (Mpa) Rs=225 Rsw=175 Nhóm CII Rs=280 Rsw=225 Các lớp cấu tạo sàn sau: Hình Các lớp cấu tạo sàn Gạch ceramic Vữa lót Bêtơng Cốt thép Vữa trát δg = 10 mm, δv = 25 mm, δb = hb mm, δv = 20 mm, γb = 20 kN/m3, γb = 18 kN/m3, γb = 25 kN/m3, γb = 18 kN/m3, γf = 1,1 γf = 1,3 γf = 1,1 γf = 1,3 II BẢN SÀN Phân loại sàn Xét tỉ số hai cạnh ô , nên thuộc loại dầm, làm việc phương theo cạnh ngắn Chọn sơ kích thước phận sàn Xác định sơ chiều dày sàn: hb mm ≥ hmin = 60 mm chọn hb = 80 mm Xác định sơ kích thước dầm phụ: mm chọn hdp = 500mm ( hdp : 50mm) mm chọn bdp = 200 mm Trần QuốcHuy MSSV:1751090236 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN VĂN THƠNG Xác định sơ kích thước dầm chính: mm chọn hdc = 550 mm mm chọn bdc = 250 mm Sơ đồ tính Cắt theo phương cạnh ngắn dải có chiều rộng b = m (hình 1), xem dầm liên tục nhiều nhịp, gối tựa dầm phụ (hình 3) Bản sàn tính theo sơ đồ khớp dẻo, nhịp tính tốn lấy theo mép gối tựa Đối với nhịp biên: mm Đối với nhịp giữa: mm Lo Lob chênh lệch khơng đáng kể Hình Sơ đồ xác định nhịp tính tốn Xác định tải trọng 4.1 Tĩnh tải Xác định trọng lượng thân lớp cấu tạo sàn: Kết tính tốn trình bày bảng Bảng Tĩnh tải tác dụng lên sàn Trần QuốcHuy MSSV:1751090236 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Chiều Lớp cấu tạo dày (mm) Gạch ceramic 10 Vữa lót 25 Bêtơng cốt thép 80 Vữa trát 20 Tổng cộng GVHD: NGUYỄN VĂN THÔNG Trọng lượng riêng (kN/m3) 20 18 25 18 Trị tiêu chuẩn (kN/m2) 0,20 0,45 2,0 0,36 3,01 Hệ số độ tin cậy tải trọng 1,1 1,3 1,1 1,3 - Trị tính tốn gs (kN/m2) 0,22 0,59 2,2 0,47 3,48 4.2 Hoạt tải Hoạt tải tính tốn: kN/m 4.3 Tổng tải Tổng tải trọng tác dụng lên sàn ứng với dải có chiều rộng b = m: kN/m Xác định nội lực Mômen lớn nhịp biên: Mômen lớn gối thứ hai: Mômen lớn nhịp gối giữa: Trần QuốcHuy MSSV:1751090236 ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN VĂN THƠNG Hình Sơ đồ tính biểu đồ bao mơmen sàn Tính cốt thép Bêtơng có cấp độ bền chịu nén B25: Rb = 14,5 MPa Cốt thép sàn sử dụng loại CI: Rs = 225Mpa Từ giá trị mômen nhịp gối, giả thiết a = 15 mm, tính cốt thép theo cơng thức sau: ho = hb – agt = 80 – 15= 65mm : tính nội lực theo sơ đồ khớp dẻo tra bảng tính từ :  R bh As  b b o Rs Kiểm tra hàm lượng cốt thép: (gia tri µ% hop li nam khoang (0,30,9)) Kết tính cốt thép tóm tắt bảng Bảng Tính cốt thép cho sàn Tiết diện Nhịp biên Gối Nhịp giữa, gối M (kNm) αm Ԑ 6,62 4,55 0,10 0,12 0,08 0,11 0,12 0,08 As (mm2/m) µ (%) 437 483 328 0,6 0,7 0,5 Chọn cốt thép Asc d a (mm2/m (mm) (mm) ) 8 110 100 150 457 503 335 Kiểm tra tiết diện gối 2: = 0,936 kNm tiết diện đủ khả chịu lực Bố trí cốt thép * Xét tỉ số: • mm chọn αLo = αLob =630 mm ( lấy ) Trần Q́cHuy MSSV:1751090236 ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN VĂN THÔNG  Đối với ô có dầm liên kết bốn biên, giảm khoảng 20% lượng thép so với kết tính Ở thiên an tồn nên ta giữ nguyên kết tính  Cốt thép cấu tạo chịu mômen âm dọc theo gối biên phía dầm xác định sau: chọn d8a300(Asc = 168 mm2)  Cốt thép phân bố chọn theo điều kiện sau: mm2 chọn d6a250 (Asc = 113 mm2) 8.Tính tốn đoạn neo cớt thép sàn Trong hệ số : tra TCVN 5574:2012 lan lan Trần Q́cHuy MSSV:1751090236 ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN VĂN THÔNG Đoạn neo cốt thép chịu kéo vùng bê tơng chịu kéo Ta có: Chọn Đoạn neo cốt thép chịu nén vùng chịu nén bê tơng Ta có: =>Vậy chọn lan =200 mm Tại gối biên: bố trí thép mũ thép cấu tạo d8a300 thép phân bố d6a250 Tại nhịp biên: bố trí thép chịu lực d8a110 thép phân bố d6a250 Tại gối thứ bố trí thép mũ thép chịu lực d8a100 thép phân bố lớp d6a250 Tại gối lại: bố trí thép mũ thép chịu lực d8a150 thép phân bố d6a250 Tại nhịp lại: bố trí thép chịu lực d8a150 thép phân bố d6a2500 Trong đó: - Đặt cốt thép mũ cách mép dầm đoạn bằng:  Chọn 530mm   Chonj bang 500mm Trần Q́cHuy MSSV:1751090236 ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN VĂN THƠNG Hình Bố trí thép sàn III DẦM PHỤ Sơ đồ tính Dầm phụ tính theo sơ đồ khớp dẻo sơ đồ tính dầm liên tục nhịp có gối tựa dầm Hình Sơ đồ xác định nhịp tính tốn dầm phụ Nhịp tính tốn dầm phụ lấy theo mép gối tựa Đối với nhịp biên: mm Trần QuốcHuy MSSV:1751090236 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN VĂN THƠNG Đối với nhịp giữa: mm Hình Sơ đồ tính dầm phụ Xác định tải trọng 2.1 Tĩnh tải Trọng lượng thân dầm phụ: kN/m Tĩnh tải từ sàn truyền vào: kN/m Tổng tĩnh tải: kN/m 2.2 Hoạt tải Hoạt tải tính tốn từ sàn truyền vào: kN/m 2.3 Tổng tải Tải trọng tổng cộng: kN/m Xác định nội lực 3.1 Biểu đồ bao mômen Tỉ số ,9 Tung độ tiết diện biểu đồ bao mơ men tính theo công thức sau: (đối với nhịp biên Lo =Lob) - hệ số tra phụ lục Kết tính tốn tóm tắt bảng Mơmen âm triệt tiêu cách gối tựa đoạn: m Mô men dương triệt tiêu cách gối tựa đoạn: Đối với nhịp biên: m Đối với nhịp giữa: m Mômen dương lớn cách gối tựa biên đoạn: m Bảng Xác định tung độ biểu đồ bao mômen dầm phụ Trần Q́cHuy 10 MSSV:1751090236 ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN VĂN THƠNG Nhịp tính tốn:  Nhịp biên: L = 2L1 - mm  Nhịp giữa: L = 2L1 = x 2300 = 4600 mm Do nhịp biên nhịp chênh lệch < 10% nên xem dầm nhịp Xác định tải trọng Tải trọng tác dụng lên dầm gồm trọng lượng thân go phần tải trọng từ truyền vào g1 p1 tải trọng từ dầm phụ truyền vào G1 P dạng lực tập trung 2.1 Tĩnh tải Trọng lượng thân dầm (quy lực tập trung): kN Trọng lượng thân dầm phụ truyền xuống: kN Tổng tĩnh tải tập trung: G = Go + G1 = 7,43 + 64,95 = 72,38 kN 2.2 Hoạt tải Từ dầm phụ truyền lên dầm chính: kN Xác định nội lực 3.1 Biểu đồ bao mơmen Sơ đồ tính: - Sử dụng sơ đồ đàn hồi để xác định giá trị mômen (M) lực cắt (Q) - Ta có trường hợp tải trọng dầm sau: + Tĩnh Tải + Hoạt tải 1: + Hoạt tải 2: Trần QuốcHuy 20 MSSV:1751090236 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN VĂN THÔNG + Hoạt tải 3: + Hoạt tải 4: + Hoạt tải 5: + Hoạt tải 6: 3.3 Biểu đồ bao mômen Bỏ qua tải trọng đặt trực tiếp lên gối tựa, nhịp có tải tập trung Dùng số liệu phụ lục 12b để xác định tung độ hình bao mơmen: Mmax = αgGL + αp1PL Mmin = αgGL - αp2PL Với sơ đồ dầm nhịp, nhịp có tải trọng với khoảng cách L/2 có hệ số α tính M bảng 9: Bảng Xác định tung độ biểu đồ bao mômen a/L αg αgGL αp1 αp1PL αp2 αp2PL Mmax Mmin 0.5 0.175 58.27 0.2125 184.56 0.0375 32.57 242.83 25.7 Trần QuốcHuy 21 MSSV:1751090236 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 0.833 1.15 1.2 1.5 -0.0416 -0.15 -0.075 -0.05 0.1 -13.85 -49.94 -24.97 -16.65 33.30 0.0208 0.025 0.0063 0.025 0.175 GVHD: NGUYỄN VĂN THÔNG 18.07 21.71 5.47 21.71 151.99 0.0625 0.175 0.0813 0.075 0.075 54.28 151.99 70.61 65.14 63.14 4.22 -28.23 -19.5 5.06 184.89 -68.13 -201.93 -95.58 -81.79 -29.84 3.4 Biểu đồ bao lực cắt Qmax = βgG + βp1P Qmin = βgG - βp2P Hệ số β Qmax, Qmin trình bày bảng 10: Bảng 10 Xác định tung độ biểu đồ bao lực cắt Đoạ n βg βgG βp1 βp1P βp2 βp2P Qmax Qmin I 0.35 25.33 0.425 80.24 0.076 14.35 105.57 10.98 II -0.65 -47.05 0.025 4.72 0.675 127.45 -42.33 -174.5 III 0.5 36.19 0.625 118 0.125 23.60 154.19 12.59 Trần Q́cHuy 22 MSSV:1751090236 ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN VĂN THƠNG 3.5 Xác định mơmen mép gới Hình 14 Xác định mơmen mép gối M mg  M  M  M  0,5Qb dc Với: - M mômen tiết diện gối tựa; - Q lực cắt, lấy độ dốc biểu đồ mômen Mmin đoạn gần gối 119.1  37.79 tr M mg  119.1  0,5 � �250  107.39 868 kNm 119.1  57.4 M ph �250  109.21 mg  119.1  0,5 � 655 kNm ph M  M mg  109.21 Chọn mg kNm Tính cốt thép 4.1 Cốt dọc a) Tại tiết diện nhịp Tương ứng với giá trị mômen dương cánh chịu nén tiết diện tính tốn tiết diện chữ T Xác định Sf: Trần QuốcHuy 23 MSSV:1751090236 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN VĂN THÔNG Chọn Sf = 480 mm Chiều rộng cánh: mm Kích thước tiết diện chữ T Xác định vị trí trục trung hòa: Giả thiết anhịp = 50 mm  ho = h – a = 550 – 50 = 500 mm kNm Nhận xét: M = 242,83 kNm < Mf =581,09 kNm nên trục trung hòa qua cánh tính cốt thép theo tiết diện chữ nhật mm b) Tại tiết diện gối Tương ứng với giá trị mômen âm cánh chịu kéo tính cốt thép theo tiết diện chữ nhật mm Giả thiết agối = 50 mm  ho = h - agối = 550 – 50 = 500 mm Điều kiện hạn chế αm ≤ αR = 0.423 Kiểm tra hàm lượng cốt thép: Kết tính cốt thép tóm tắt bảng Tiết diện Nhịp biên (1210×550 ) Gối B (250×550) Nhịp (1210×550 ) Bảng 11 Tính cốt thép dọc cho dầm Chọn cốt thép As M μ Asc αm ξ (mm2 (kNm) (%) Chọn (mm2 ) ) 242.8 201.9 184.8 ΔAs (%) 0,061 0,063 1791 0,29 5Ø22 1900 5.74 0,247 0,289 1687 1,34 5Ø22 1900 11.21 0,046 0,047 1351 0,22 2Ø22+2Ø2 1388 2,73 4.2 Cốt đai Lực cắt lớn gối: Qmax = 174.5 kN Kiểm tra điều kiện tính tốn:   bêtơng khơng đủ chịu cắt cần phải tính cốt ngang (cốt đai cốt xiên) chịu lực cắt Chọn cốt đai ϕ8 (asw = 50 mm2) số nhánh cốt đai n = Xác định bước cốt đai: Trần QuốcHuy 24 MSSV:1751090236 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN VĂN THÔNG Xác định bước cốt đai theo điều kiện cấu tạo: Chọn s = 150 mm bố trí đoạn L1 Kiểm tra:  Kết luận: dầm không bị phá hoại ứng suất nén Đoạn dầm nhịp: Chọn s=200(mm) bố trí đoạn l/2 dầm 4.3 Cốt treo Lực tập trung dầm phụ truyền lên dầm chính: kN Diện tích cốt treo cần thiết: mm2 Nếu dùng thép ϕ22 Thì đai gia cường cần thiết:  chọn đai gia cường Đoạn cần bố trí cốt đai gia cường = -=550-500=50 mm = + =250 + 50= 300 mm S Chọn bước đai 50 mm Biểu đồ bao vật liệu 5.1 Tính khả chịu lực tiết diện Tại tiết diện xét cốt thép bố trí có diện tích As Chọn chiều dày lớp bêtông bảo vệ cốt thép dọc ao.nhịp = 30 mm ao.gối = 30 mm; khoảng cách thông thủy hai thép theo phương chiều cao dầm t = 30 mm Xác định ath  hoth = hdp  ath Tính khả chịu lực theo cơng thức sau: Kết tính tốn tóm tắt bảng 14 Trần Q́cHuy 25 MSSV:1751090236 ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN VĂN THƠNG Bảng 12 Tính khả chịu lực dầm KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA TIẾT DIỆN ASC h0 a CỐT THÉP (mm (mm ζ α (mm) ) ) TIẾT DIỆN Nhịp biên (1210×550 ) Gối (250x550) Nhịp (1210×550 ) Mgh (kNm) 3Ø22+2Ø22 1900 61,8 488,2 0,069 0,067 252,15 Cắt 2Ø22 3Ø22 1140 41 509 0,04 0,039 159,55 Cắt 1Ø22 2Ø22 760 41 509 0,026 0,026 106,37 3Ø22+2Ø22 1900 61,8 488,2 0,334 0,287 223,17 Cắt 2Ø22 3Ø22 1140 41 509 0,192 0,174 147,07 Cắt 1Ø22 2Ø22 760 41 509 0,128 0,120 101,43 2Ø22+2Ø20 1389 65,3 484,7 0,051 0,05 186,48 Cắt 2Ø20 2Ø22 760 41 509 0,026 0,026 106,37 5.2 Xác định tiết diện cắt lý thuyết  Vị trí tiết diện cắt lý thuyết x xác định theo tam giác đồng dạng  Lực cắt tiết diện cắt lý thuyết Q lấy độ dốc biểu đồ bao mômen Bảng 13 Xác định vị trí lực cắt tiết diện cắt lý thuyết Tiết Thanh x Q Vị trí điểm cắt lý thuyết diện thép (mm) (kN) Nhịp 1Ø22 1007,5 105,5 biên bên trái Trần QuốcHuy 26 MSSV:1751090236 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN VĂN THÔNG 2Ø22 1511,2 105,5 1Ø22 876,2 155,7 2Ø22 534,7 155,7 Nhịp biên bên phải Trần QuốcHuy 27 MSSV:1751090236 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN VĂN THÔNG 1Ø22 191,2 174,2 2Ø22 453,1 174,2 1Ø22 652,1 Gối bên trái Gối bên phải Trần Q́cHuy 28 154,1 MSSV:1751090236 ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP Nhịp GVHD: NGUYỄN VĂN THÔNG 2Ø22 356 154,1 2Ø20 776,4 130,3 5.3 Xác định đoạn kéo dài W Đoạn kéo dài W xác định theo cơng thức: Trong đó: Q - lưc cắt tiết diện cắt lý thuyết lấy độ dốc biểu đồ bao mômen Qs.inc - khả chịu cắt cốt xiên nằm vùng cắt bớt cốt thép dọc cốt xiên nằm vùng cắt bớt cốt dọc nên Qs.inc=0; Qsw - khả chịu cắt cốt đai tiết diện cắt lý thuyết ; Trong đoạn dầm có cốt đai d8a150 thì: kN/m Trong đoạn dầm có cốt đai d8a200 thì: kN/m Kết tính đoạn W tóm tắt bảng 16 Bảng 14 Xác định đoạn kéo dài W dầm Trần Q́cHuy 29 MSSV:1751090236 ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN VĂN THÔNG Tiết diện Thanh thép Q (kN) qsw (kN/m) Wtính (mm) 20d (mm) Wchọn (mm) Nhịp biên bên trái 1Ø22 105,58 117 471 440 480 2Ø22 105,58 117 471 440 480 Nhịp biên bên phải 1Ø22 155,75 87,5 822 440 830 2Ø22 155,75 87,5 822 440 830 Gối bên trái 1Ø22 174,22 117 706 440 710 2Ø22 174,22 117 706 440 710 Gối bên phải 1Ø22 154,13 117 637 440 640 2Ø22 154,13 117 637 440 640 Nhịp 2Ø20 130,31 87,5 696 400 700 5.4 Độ dài đoạn neo cốt thép Đoạn neo cốt thép dầm tính theo cơng thức: lan � lan  lan � an  lan � an Trong hệ số : Rs   an   bR b  lan  , an , an , an ,  b tra TCVN 5574:2012 Bảng– Các số liệu để xác định đoạn neo cốt thép Trần QuốcHuy 30 MSSV:1751090236 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN VĂN THÔNG lan lan �Đoạn neo cốt thép chịu kéo vùng bê tông chịu kéo Ta có: an  0,7;  an  11;  an  20;  lan   250(mm) lan �250(mm) lan �20 �20  400(mm) � 280 � lan �� 0,7 �  11� �20  599(mm) 0,9 �11,5 � � � Chọn lan  600(mm) �Đoạn neo cốt thép chịu nén vùng chịu nén bê tơng Ta có: an  0,5;  an  8;  an  12;  lan   200(mm) lan �200(mm) lan �12 �20  240(mm) � 280 � lan �� 0,5 �  8� �20  403(mm) 0,9 �11,5 � � � Chọn lan  450(mm) Trần QuốcHuy 31 MSSV:1751090236 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN VĂN THÔNG TÀI LIỆU THAM KHẢO 1) TCXDVN 365:2005 Kết cấu bêtông bêtông cốt thép Tiêu chuẩn thiết kế NXB Xây dựng 2005 2) Phan Quang Minh (chủ biên) Ngơ Thế Phong Nguyễn Đình Cống Kết cấu bêtơng cốt thép (phần cấu kiện bản) NXB Khoa học kỹ thuật 2012 3) Nguyễn Đình Cống Sàn sườn bêtơng toàn khối NXB Xây dựng 2011 4) Võ Bá Tầm – Hồ Đức Duy Đồ án môn học kết cấu bêtơng sàn sườn tồn khối loại dầm theo TCXDVN 365:2005 NXB Xây dựng 2011 5) Nguyễn Văn Hiệp Hướng dẫn đồ án môn học bêtông cốt thép sàn sườn tồn khối có dầm NXB ĐH Quốc gia Tp.Hồ Chí Minh Trần Q́cHuy 32 MSSV:1751090236 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN VĂN THÔNG MỤC LỤC I SỐ LIỆU TÍNH TỐN II BẢN SÀN Phân loại sàn 2 Chọn sơ kích thước phận sàn Sơ đồ tính .3 Xác định tải trọng Xác định nội lực Tính cốt thép Bố trí cốt thép .5 III DẦM PHỤ Sơ đồ tính .6 Xác định tải trọng Xác định nội lực Tính cốt thép Biểu đồ bao vật liệu 11 Trần Q́cHuy 33 MSSV:1751090236 ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN VĂN THƠNG IV DẦM CHÍNH 16 Sơ đồ tính 16 Xác định tải trọng 16 Xác định nội lực 17 Tính cốt thép .19 Biểu đồ bao vật liệu 21 TÀI LIỆU THAM KHẢO 25 Trần QuốcHuy 34 MSSV:1751090236 ... Q́cHuy As (mm2 ) µ ( %) 0,04 11 06 0,22 967 Ԑ 13 ΔAs ( %) Chọn Asc (mm 2) 0, 21 5 18 12 72 13 ,05 1, 04 5 18 12 72 23,97 MSSV :17 510 90236 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Nhịp (11 60×50 0) 10 1,5 0,0 31 0,03 GVHD: NGUYỄN... QuốcHuy 14 MSSV :17 510 90236 ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP Gối (200×50 0) Nhịp (11 60×50 0) 3 18 Cắt 1 18 2 18 5 18 Cắt 2 18 3 18 Cắt 1 18 2 18 4 18 Cắt 2 18 2 18 GVHD: NGUYỄN VĂN THƠNG 509 34 466 0,020 0, 019 8... (kN) 798, 71 81, 49 (2 18 ) 12 10 ,15 81, 49 (1 18 ) 753,76 68,95 (1 18 ) Nhịp biên bên trái Nhịp biên bên phải Trần Q́cHuy 15 MSSV :17 510 90236 ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN VĂN THÔNG (2 18 ) 267,45