Đang tải... (xem toàn văn)
Xói chân đê biển trong bão có thể gây ra mất ổn định của đê biển, không đảm bảo chức năng bảo vệ vùng đất phía sau, gây thiệt hại về con người, cơ sở vật chất và những giá trị khác. Từ lâu mô hình vật lý đã được áp dụng trong nghiên cứu xói chân đê biển, tuy nhiên ở Việt Nam những nghiên cứu này còn hạn chế. Tham khảo bài viết Khả năng áp dụng mô hình vật lý trong nghiên cứu xói chân đê biển ở Việt Nam để nắm bắt nội dung chi tiết.
Research on scour of sea dyke using physical model Le Hai Trung1, Nguyen Quang Luong1, Le Xuan Roanh1 Abstract: Scouring of dyke toe in during storm can cause instability of the dyke, and no longer work properbly protecting land areas behind, resulting in loss and damage in infrastructure, people, culture and others For years, physical model has been applied in researching scour, however study in this topic in Vietnam is still liminted in either quanlity or quantity This report is to introduce possibility of using physical model with wave flume to study scour at Vietnamese dyke toe and also to present some results attained from a number of experiments which were conducted at the Intergrated Hydraulics Laboratory, Water Resources University Results based on physical model test together with field measurements will be good foundation for a new guidline in Designing sea dyke for Vietnam Khả áp dụng mơ hình vật lý nghiên cứu xói chân đê biển Việt Nam Lê Hải Trung1, Nguyễn Quang Lương1, Lê Xuân Roanh1 Tóm tắt: Xói chân đê biển bão gây ổn định đê biển, không đảm bảo chức bảo vệ vùng đất phía sau, gây thiệt hại người, sở vật chất giá trị khác Từ lâu mơ hình vật lý áp dụng nghiên cứu xói chân đê biển, nhiên Việt Nam nghiên cứu hạn chế Báo cáo giới thiệu khả áp dụng mơ hình vật lý máng sóng nghiên cứu xói chân đê biển Việt Nam trình bày số kết thực nghiệm đạt dựa thí nghiệm tiến hành Phòng Thí nghiệm Thuỷ lực Tổng hợp, Đại học Thuỷ lợi Kết nghiên cứu dựa thí nghiệm mơ hình vật lý với đo đạc quan trắc góp phần xây dựng tiêu chuẩn thiết kế đê biển Việt Nam thời gian tới Giới thiệu chung Đường bờ Việt Nam kéo dài khoảng 3000 km từ Bắc xuống Nam, dọc bờ biển thành phố lớn, trung tâm kinh tế, công nghiệp với mật độ dân số cao Hệ thống đê biển đóng vai trò quan trọng bảo vệ vùng kinh tế phát triển Việt Nam Ở Việt Nam, đê biển dạng công trình phổ biến, xây dựng từ lâu đời để bảo vệ vùng đất ven biển khỏi nguy ngập lụt, xói lở tác động bão, sóng biển, dòng chảy Hệ thống đê biển có tổng chiều dài khoảng 2700 km Đê biển thường xây dựng cơng trình độc lập hay kết hợp với dạng cơng trình khác để tăng hiệu làm việc Về chất, mục đích việc xây dựng đê biển cố định ranh giới đất liền biển Để đảm bảo chức yêu cầu, đê biển cần phải làm việc ổn định bền vững Sự ồn định chân đê phía biển yếu tố quan trọng ổn định tổng thể cơng trình Dưới tác dụng dòng sóng biển (đặc biệt điều kiện bão) chân đê biển, bị xói, dẫn tới gây ổn định cho đê Do nghiên cứu xói chân đê biển cần thiết để phục vụ công tác thiết kế chi tiết cấu tạo hình học kết cấu đê biển Trên giới, có nhiều cơng trình nghiên cứu xói lở áp dụng mơ hình vật lý máng sóng với thiết bị mơ sóng, dòng Trong thí nghiệm mơ hình, cơng trình thực tế thu nhỏ (thơng thường đơn giản hóa, mang đặc trưng tiêu biểu) Faculty of Marine and Coastal Engineering, Water Resources University; E-mail: trung.l.h@wru.edu.vn 225 vật liệu rời, ví dụ cát hay cuội sỏi Tại Việt Nam, cơng trình nghiên cứu xói lở chân đê biển nói chung, đặc biệt nghiên cứu áp dụng mơ hình vật lý nói riêng chưa nhiều, ví dụ: Hà (2003) Trong phạm vi báo cáo này, đề cập tới khả áp dụng mô hình vật lý máng sóng chiều nghiên cứu tượng xói chân đê biển Việt Nam số kết thu Mục tiêu, giới hạn phương pháp nghiên cứu Báo cáo xem xét khả áp dụng mơ hình vật lý nghiên cứu xói lở chân đê Việt Nam Nội dung báo sau Xem xét khả sử dụng mơ hình vật lý máng sóng (mơ hình chiều) nghiên cứu vấn đề xói chân đê bão Tiến hành số thí nghiệm xói chân, xem xét phát triển hố xói theo thời gian Ngồi ra, số đặc điểm mang tính đặc thù đê biển nước ta xét tới nghiên cứu: Sự phát triển hố xói trường hợp đê có tường đỉnh Thực tế Việt Nam, tường đỉnh áp dụng phổ biến nhằm nâng cao cao trình đỉnh đê, giảm khối lượng vật liệu đắp đê giảm lượng lớn sóng tràn qua đê Tuy nhiên ảnh hưởng tường đỉnh tới xói trước chân đê chưa nghiên cứu thoả đáng Ảnh hưởng số dạng kết cấu bảo vệ chân đê ống buy, thảm đá tới q trình xói Ống buy áp dụng nhiều tuyến đê (ví dụ đê biển Nam Định, Thái Bình, Hải Phòng, ), hiệu làm việc ống buy chưa báo cáo, nghiên cứu đầy đủ Phương pháp nghiên cứu thực nghiệm mơ hình vật lý xói chân đê máng sóng Các thí nghiệm tiến hành với điều kiện biên thiết kế phổ biển Việt Nam mặt thuỷ động lực (sóng mực nước điều kiện bão), hình học kết cấu (chiều cao đê, mái đê, tường đỉnh đê, kết cấu bảo vệ chân đê) bãi trước đê Xây dựng mơ hình chương trình thí nghiệm 3.1 Máng sóng Các thí nghiệm tiến hành máng sóng Viện Thuỷ Lực Delft (W│L Delft Hydraulics) Hà Lan thiết kế, chế tạo Chiều dài hữu ích máng sóng 50.0m, chiều cao 1.2m, chiều rộng 1.0m Máy tạo sóng có khả tạo sóng đơn (một tần số) hay sóng ngẫu nhiên theo số dạng phổ sóng phổ biến JONSWAP, PiersonMoskowitz (P-M) Đồng thời máy có khả hấp thụ sóng xạ tự động (ARC – Active Reflection Compensation) 226 Hình 1: Máng sóng Hà Lan, Phòng thí nghiệm Thuỷ lực tổng hợp, Đại học Thuỷ lợi 3.2 Mơ hình đê bãi trước đê 3.2.1 Hiện trạng mặt cắt đê biển Việt Nam Qua điều tra trạng mặt cắt ngang đê biển dọc theo đường bờ biển Việt Nam, đặc điểm kết cấu hình học phổ biến sau: Đỉnh đê (kể trường hợp có tường đỉnh) cao trình đỉnh đê phổ biến từ 4.0m đến 5.5m Độ lưu khơng tính từ cao trình mực nước thiết kế (MNTK) đến cao trình đỉnh tường phổ biến nằm khoảng từ 1.5m đến 2.5m Tường đỉnh chắn sóng đặt đê có chiều cao phổ biến từ 0.5m đến 0.7m Độ dốc mái đê phía biển phổ biến khoảng : đến : Địa hình bãi trước đê đa dạng phức tạp Tại vị trí xung yếu bãi sâu (độ sâu trung bình lớn ~ 6m điều kiện bão) không tồn bãi Còn lại phần lớn bãi trước đê thoải, rộng có độ sâu xếp vào loại từ nơng đến nông (độ sâu từ 1m ~ 4m điều kiện bão) 3.2.2 Tỷ lệ mơ hình Nhằm mơ tượng xói chân đê áp dụng kết thí nghiệm điều kiện thực tế, cần phải xác định tỷ lệ mơ hình chiều dài thời gian Theo Hughes (1993), để thoả mãn điều kiện tương tự thuỷ động lực học trình vận chuyển bùn cát phải thoả mãn tiêu chuẩn Froude tiêu chuẩn tương tự vận tốc lắng chìm hạt cát Do điều kiện thực tế kỹ thuật tài chính, chúng tơi sử dụng cát tự nhiên để làm thí nghiệm Cát chọn để mơ phải có đường kính nhỏ cát mơ phỏng, tức cát cơng trình thực tế Mặt cắt mơ hình đê lựa chọn đồng dạng với mặt cắt đê thực tế Do đó, mối liên hệ tỷ lệ mơ hình là: Nt N L (1) N N L (2) N L , N t N tỷ lệ chiều dài, tỷ lệ thời gian hình thái, tỷ lệ vận tốc lắng chìm hạt cát (thực tế/ mơ hình) Từ cơng thức (2), ta thấy tỷ lệ chiều dài lựa chọn phụ thuộc vào tỷ lệ vận tốc lắng chìm hạt cát, tức phụ thuộc vào cỡ hạt cát thực tế mơ hình Vận tốc lắng chìm hạt cát cỡ vừa tính tốn theo cơng thức Van Rijn (1993): 0.5 10 với 0.1mm d 50 1.0mm ws 0.01gd 50 (3) d 50 d 50 đường kính cát, ws vận tốc lắng chìm hạt cát, độ nhớt động học phân tử nước, tỷ trọng tương đối cát so với nước Lấy trường hợp bờ biển Hải Hậu – Nam Định nguyên mẫu, vật liệu mô máng sóng cát hạt mịn Ngọc Thạch - Hà Tĩnh Các tiêu hai loại cát, thực tế mơ hình, liệt kê Bảng sau 227 Bảng 2: Các đặc trưng vật liệu thực tế, mơ hình Chỉ tiêu Thực tế Mơ hình 1.67 1.63 d 50 [m] 250 120 0.0119 0.0100 3.47 1.08 Tỷ trọng tương đối Đường kính hạt Độ nhớt động học nước [cm2/s] Vận tốc lắng chìm ws [cm/s] Từ cơng thức (1) (2), ta có tỷ lệ chiều dài khoảng N L tỷ lệ thời gian hình thái khoảng N t N w Như bão thực tế kéo dài đến giờ, mô khoảng tới hợp lý (thời gian thí nghiệm) Với điều kiện bãi nơng, chiều cao sóng bị giới hạn độ sâu nước, chiều cao sóng trước chân cơng trình thực tế khoảng tới m Theo tỷ lệ mô hình N L tạo sóng có chiều cao khoảng 0.20m tới 0.25m máng thoả mãn Với bãi sâu sóng lớn hơn, phạm vi thí nghiệm mơ hình tỷ lệ nhỏ khơng thể bao qt hết được, hạn chế điều kiện thí nghiệm máng sóng nhỏ Tuy nhiên khơng phải trường hợp nguy hiểm với nghiên cứu xói chân cần lưu ý nước sâu chiều sâu hố xói lại giảm Trên sở đặc điểm hình học, kế cấu đê biển, phân tích tỷ lệ mơ hình nêu trên, chúng tơi chọn mơ hình đê biển máng sóng có chiều cao 1.1m, với hai độ dốc mái đê phía biển m : m : Mơ hình thiết kế đủ cao để sóng tràn gần khơng xảy ra, mực nước trước chân đê (cũng mực nước máng) trì gần khơng đổi suốt q trình tiến hành thí nghiệm Tường chắn sóng đỉnh đê dạng tường có vách phía biển thẳng đứng, mơ hình hố thành dạng hình nêm Hình Mơ hình đê, tường đỉnh chế tạo gỗ chịu nước, mái đê nhẵn, không thấm nước Sử dụng cát để tạo bãi trước đê có chiều dày 0.3 m, lớn chiều cao sóng chân cơng trình Chiều dày đảm bảo hố xói phát triển vùng vật liệu cát, chiều sâu hố xói lớn xấp xỉ chiều cao sóng vị trí tương ứng (cơng thức kinh nghiệm theo Shore Protection Manual, 1984) Chiều dài bãi khoảng 10 m, đảm bảo thoả mãn định nghĩa bãi có chiều dài chiều dài sóng nước sâu Bãi phẳng nằm ngang Đoạn chuyển tiếp bãi đáy máng làm gỗ, có độ dốc m : 20 3.3 Bố trí mơ hình chương trình thí nghiệm Sơ đồ bố trí mơ hình thí nghiệm xói chân đê thể Hình Sử dụng đầu đo dao động mặt nước MHM (do Delft Hydraulics Hà Lan sản xuất) để xác định chế độ sóng vị trí trước bãi, bãi, trước hố xói Ba đầu đo trước bãi sử dụng để phân tách sóng phản xạ xác định thơng số sóng đến Địa hình đáy bãi đo máy đo địa hình PV09 Delft Hydraulics, Hà Lan sản xuất Tín hiệu từ đầu đo truyền tới phận thu tín hiệu, sau truyền tới lưu trữ máy tính chuyên dụng Trong nghiên cứu chúng tơi tiến hành thí nghiệm với sóng ngẫu nhiên có dạng phổ chuẩn JONSWAP Đây dạng phổ xem phù hợp với điều kiện sóng gió khu vực biển Đơng nước ta Sóng tới (được tạo máy tạo sóng) dùng thí nghiệm có 228 chiều cao H m 0.25 m chu kỳ đỉnh phổ T p 2.2 s, 2.5 s Lưu ý thông số thiết kế, khai báo để điều khiển máy tạo sóng, đặc trưng sóng đo máng nhận giá trị khác Chiều sâu nước máng d 0.65 m, trường hợp bãi phẳng nằm ngang, dày 0.3 m chiều sâu nước trước chân mơ hình đê 0.35 m Tổng hợp lại chương trình thí nghiệm bao gồm 18 thử nghiệm, kết hợp điều kiện hình học đê, điều kiện bãi, điều kiện sóng, kiểu bảo vệ chân Bảng Tổng thời gian thử nghiệm (thời gian chạy sóng) x = Bảng 3: Nội dung kịch thí nghiệm xói chân Kiểu chân Tp [s] Mái Tường đỉnh A Khơng có bảo vệ 2.5 & 2.2 1:3 & 1:4 Có / Khơng B Ống buy 2.5 & 2.2 1:3 Có/ Khơng C Thảm đá 2.5 & 2.2 1:3 Có/ Khơng (a) (b) (c) Hình 2: Các dạng mặt cắt mơ hình đê điển hình máng sóng (a) khơng có kết cấu bảo vệ chân đê (b) ống buy hộ chân (c) thảm đá bảo vệ bãi trước chân đê Kích thước hình có đơn vị mét 229 Hình 3: Kết cấu bảo vệ chân Trái: ống buy, chưa lấp cát Phải: thảm đá 3.4 Trình tự thí nghiệm Mỗi thí nghiệm tiến hành theo trình tự chung, tổng thời gian để tiến hành thí nghiệm khoảng 8.5 bao gồm bước sau đây: Chuẩn bị thí nghiệm, bao gồm tạo dạng bãi trước đê, bơm nước vào máng, Đo đạc mặt cắt bãi ban đầu, trước chịu tác dụng sóng (bão), Chạy máy tạo sóng giờ, đồng thời lưu lại tín hiệu đầu đo sóng, Đo mặt cắt bãi lần thứ hai, Bổ sung nước vào máng, chạy máy tạo sóng giờ, ghi lại tín hiệu sóng, Đo mặt cắt bãi lần thứ ba, sau xả nước máng chuẩn bị cho thử nghiệm Một số kết thực nghiệm 4.1 Sự phát triển hố xói theo thời gian Hình tổng hợp kết 18 thí nghiệm, thể phát triển hố xói trước chân đê theo thời gian, trục hoành số sóng tác dụng N T p , với T p chu kỳ đỉnh phổ sóng Chiều sâu hố xói (S /H m0) nước sâu, trục tung tỷ số chiều sâu hố xói S chiều cao sóng H m Có hai thí nghiệm, phát triển hố xói 0.45 theo dõi giờ, 0.4 nhằm tìm thời gian cần thiết 0.35 để hố xói đạt giá trị cân 0.3 Sau giờ, hố xói tiếp tục 0.25 phát triển, quan hệ chiều 0.2 sâu hố xói thời gian gần 0.15 tuyến tính, xem Hình Sau 0.1 khoảng hay 6000 0.05 sóng (thời gian mơ bão), hố xói đạt giá trị khoảng 1/5 2000 4000 6000 8000 10000 12000 chiều cao sóng trước chân cơng Số sóng N (T p) trình Hình 4: Sự phát triển hố xói theo thời gian 230 4.2 Xói chân đê khơng có bảo vệ Để nghiên cứu phát triển hố xói với bãi cát tự nhiên, chúng tơi tiến hành thí nghiệm (4 với mái : với mái : ) bãi trước chân đê khơng có kết cấu bảo vệ Mặt cắt bãi sau chịu tác dụng sóng trình bày Hình Với chiều cao sóng H m 0.25 m, ảnh hưởng chu kỳ sóng khác T p 2.2 & 2.5 s tới dạng mặt cắt bãi cuối khơng đáng kể Chiều sâu hố xói tương đối hai trường hợp hệ số mái khác gần tương đương nhau, S / H m 0.24 với mái : S / H m 0.22 trường hợp hệ số mái : Như thay đổi độ dốc mái đê có ảnh hưởng đến hệ số phản xạ; ảnh hưởng độ dốc mái đê đến chiều sâu hố xói khơng rõ rệt 4.3 Xói chân đê bảo vệ ống buy Kết cấu ống buy sử dụng Việt Nam từ năm 1992 (Hà, 2003) để tăng cường ổn định chân đê phía biển Ống buy có đường kính khoảng 0.8m tới 1.0m, chiều dài từ 1.0m tới 2.0 m Trong máng sóng, hàng ống buy mặt cắt lục lăng bố trí trước chân đê (xem Hình 3), chiều cao ống buy chiều dày bãi cát chân đê Hố xói phát triển sát ống buy, có độ dốc lớn trường hợp bãi khơng có ống buy Trong trường hợp hố xói phát triển tới chân ống buy, gây ổn định cho ống buy Trong phạm vi đề tài, chúng tơi nghiên cứu tượng xói chưa xem xét ổn định ống buy trình làm việc Khác với trường hợp bãi khơng có kết cấu bảo vệ trên, ngồi hố xói phát triển sát chân đê (chân ống buy), xuất khu vực xói phía ngồi, với mức độ nhỏ hơn, xem Hình Chiều sâu hố xói khu vực khoảng nửa chiều sâu hố xói sát chân đê Hiện tượng tiếp tục phát triển gây hạ thấp cao trình bãi phạm vi rộng 0.5 Mái đê m = : int t22 t25 t22_cr20 t25_cr20 y (m) 0.4 0.3 0.2 2.5 3.5 4.5 5.5 6.5 x (m) 0.6 Mái đê m = : int t22 t25 t22_cr15 t25_cr15 y (m) 0.5 0.4 0.3 0.2 1.5 2.5 3.5 4.5 5.5 x (m) Hình 5: Mặt cắt bãi trước chân đê sau chịu tác dụng sóng, trường hợp khơng có kết cấu bảo vệ chân Hình trên: mái đê phía biển m : , hình m : Với int: dạng bãi ban đầu; t22: chu kỳ T p 2.2 s ; cr20: có tường đỉnh, chân tường cách mặt nước 20 cm 231 0.4 y (m) Mái đê m = : 3, ống buy hộ chân int t22 t25 t25_cr20 t22_cr15 t25_cr15 t22_cr20 0.3 0.2 1.5 2.5 3.5 4.5 5.5 x (m) Hình 6: Mặt cắt bãi trước chân đê sau chịu tác dụng sóng, trường hợp chân đê gia cố ống buy 4.4 Xói chân đê bảo vệ thảm đá Thảm đá có chiều dày khoảng cm, dài m bố trí chân đê Hình Các thí nghiệm tiến hành với điều kiện sóng cho mặt cắt đê có khơng có tường đỉnh Dạng mặt cắt bãi sau chịu tác dụng sóng thí nghiệm thể Hình Các trường hợp cho kết tương tự nhau, có thảm đá nên hố xói hình thành phía ngồi phạm vi thảm đá, cách xa đê Chiều sâu hố xói nhỏ, cao trình bãi bị hạ thấp không đáng kể phạm vi tương đối rộng, hố xói có độ dốc thoải so với trường hợp khơng có bảo vệ bảo vệ ống buy Cao trình đoạn đầu thảm đá, phía hố xói, bị hạ thấp bãi bị xói, nhìn chung thảm đá giữ hình dạng ban đầu 0.6 Mái đê m = : 3, thảm đá bảo vệ chân int t22 t25 t22_cr15 t25_cr15 y (m) 0.5 0.4 0.3 0.2 1.5 2.5 3.5 4.5 5.5 x (m) Hình 7: Mặt cắt bãi trước chân đê sau chịu tác dụng sóng, trường hợp có thảm đá bảo vệ bãi 4.5 Ảnh hưởng tường đỉnh tới hố xói Tường đỉnh áp dụng phổ biến tuyến đê biển phía Bắc Việt Nam Hải Phòng, Nam Định nhằm tăng cao trình đỉnh đê, giảm khối lượng vật liệu đắp đê Qua thực tế số bão gần ghi nhận tường đỉnh phát huy tác dụng tốt giảm đáng kể lượng sóng tràn, giảm nguy phá hoại đỉnh mái đê phía đồng Theo Gerrit (2001), chiều sâu hố xói tỷ lệ với hệ số phản xạ Theo nghiên cứu (Tuấn cộng sự, 2008) đê có tường đỉnh hệ số phản xạ tăng lên đáng kể từ 30 tới 40% so với trường hợp đê khơng có tường đỉnh Trong nghiên cứu này, hệ số phản xạ trường hợp có 232 tường đỉnh tính tốn so sánh với trường hợp đê khơng có tường đỉnh Mối tương quan độ chênh lệch hệ số phản xạ K R độ chệnh lệch chiều sâu hố xói tương đối S / H m trường hợp có khơng có tường đỉnh thể Hình Trong phần lớn trường hợp (9/10) chiều sâu hố xói có xu hướng giảm đi, trung bình 17%, có tường đỉnh so với khơng có tường Hình 8: Quan hệ chênh lệch số phản xạ K R chiều đỉnh Tuy nhiên số lượng thí sâu hố xói tương đối S / H m nghiệm hạn chế, nên mối liên hệ hệ số phản xạ chiều sâu hố xói chưa thể rõ nét, thể phân tán số liệu đo đạc Hình Do cần tiếp tục nghiên cứu vấn đề với điều kiện biến đổi chiều sâu nước trước chân đê, vị trí tương đối tường đỉnh so với mực nước thiết kế, hệ số mái đê, chiều cao sóng, chu kỳ sóng Kết luận Từ phân tích, kết nghiên cứu trình bày rút số kết luận sau: Với điều kiện sở vật chất có Đại học Thuỷ lợi, chúng tơi hồn tồn có khả tiến hành xây dựng mơ hình vật lý phục vụ cơng tác nghiên cứu xói chân đê biển Việt Nam Máy tạo sóng có khả tạo sóng có dạng phổ tương đối phù hợp với điều kiện sóng biển Đơng nước ta Kích thước máng sóng đủ lớn để xây dựng mơ hình mặt cắt đê bãi trước đê Về vật liệu mơ phỏng, dùng cát tự nhiên hạt mịn để mô trường hợp thực tế có cỡ hạt lớn Chiều sâu hố xói gần tương đương trường hợp chân đê khơng có có kết cấu bảo vệ ống buy hay thảm đá Chiều sâu hố xói lớn trước chân đê sau chịu tác dụng sóng (thời gian mơ bão) đạt giá trị khoảng 1/5 chiều cao sóng trước hố xói Khi chân đê bãi khơng có kết cấu bảo vệ, hố xói phát triển sát chân đê Khi chân đê gia cố ống buy, hố xói phát triển chân ống buy, nhiên hố xói có độ dốc lớn xuất vùng xói khác xa chân đê gây hạ thấp cao độ bãi phạm vi rộng Thảm đá có tác dụng đẩy hố xói xa chân đê khoảng chiều dài thảm đá, trường hợp chiều sâu hố xói bị hạn chế không đáng kể so với chân đê không bảo vệ bảo vệ ống buy Tường đỉnh làm tăng hệ số phản xạ trước chân đê, nhiên ảnh hưởng tường đỉnh tới q trình xói chưa thực rõ ràng, cần có nghiên cứu chi tiết 233 Các kiến nghị Chúng xin đề xuất kiến nghị sau nhằm góp phần vào xây dựng tiêu chuẩn thiết kế đê biển Việt Nam, nâng cao chất lượng công tác thiết kế đê biển: Tăng cường đầu tư nghiên cứu xói chân đê biển mơ hình vật lý máng sóng, sử dụng mơ hình ngun hình, tỷ lệ 1:1 Tiếp tục nghiên cứu xói chân đê cho dạng mặt cắt khác đặc trưng cho vùng khác Việt Nam với điều kiện thuỷ động lực học tương ứng Cần tiến hành thêm nhiều thí nghiệm để nghiên cứu ảnh hưởng tường đỉnh tới q trình xói chân đê Bên cạnh ổn định hiệu làm việc ống buy cần quan tâm nghiên cứu Trong phạm vi báo cáo này, xói chân đê với bãi có độ dốc chưa xem xét, cần nghiên cứu ảnh hưởng độ dốc bãi tới q trình xói Cần tiến hành đo đạc mặt cắt bãi trước sau bão, sử dụng kết trường để phân tích, so sánh với kết thí nghiệm mơ hình vật lý, từ xây dựng cơng thức tính tốn chiều sâu hố xói lớn bão gây nên Lời cảm ơn Chúng xin cảm ơn Khoa Kỹ thuật Biển, Văn phòng Chương trình Khoa học Cơng nghệ xây dựng Đê Biển, Phòng thí nghiệm Thuỷ lực tổng hợp, trường Đại học Thuỷ lợi tạo điều kiện giúp đỡ tài chính, sở vật chất q trình tiến hành nghiên cứu Tài liệu tham khảo Dean, R G., 1985 “Physical Modeling of Littoral Processes,” in Physical Modelling in Coastal Engineering, R A Dalrymple, Ed., A A Balkema, Rotterdam, The Netherlands, pp 119-139 Ha, Ng H., 2003 A physical model study on toe protection for sea dikes and revetments in Vietnam Master of Science Thesis, Unesco IHE, Delft, the Netherlands Hallermeier, R J., 1981 “Terminal Settling Velocity of Commonly Occurring Sand Grains,” Sedimentology, Vol 28, No 6, pp 859-856 Hughes, A S (ed.), 1993 Physical models and laboratory techniques in coastal engineering World Scientific, Singapore, 568 pp Gerrit, J S., 2001 Introduction to Bed, bank asn shore protection Delft University Press, Delft, the Netherlands, pp 179 Shore Protection Manual, 1984 Coastal Engineering Research Centre, US Army Tuấn, T Q., cộng sự, 2008 Chuyên đề “Nghiên cứu mơ hình vật lý máng sóng sóng tràn qua đê biển Việt Nam”, Đề tài “Nghiên cứu, đề xuất mặt cắt ngang đê biển hợp lý với loại đê phù hợp với điều kiện vùng từ Quảng Ninh đến Quảng Nam”, Giai đoạn I: 2007 – 2008 Van Rijn, L C., 1993 Principles of sediment transport in rivers, estuaries and coastal seas Aqua Publications, Amsterdam, the Netherlands 234 ... tới khả áp dụng mơ hình vật lý máng sóng chiều nghiên cứu tượng xói chân đê biển Việt Nam số kết thu Mục tiêu, giới hạn phương pháp nghiên cứu Báo cáo xem xét khả áp dụng mơ hình vật lý nghiên cứu. .. nghiên cứu xói lở chân đê Việt Nam Nội dung báo sau Xem xét khả sử dụng mơ hình vật lý máng sóng (mơ hình chiều) nghiên cứu vấn đề xói chân đê bão Tiến hành số thí nghiệm xói chân, xem xét... cường đầu tư nghiên cứu xói chân đê biển mơ hình vật lý máng sóng, sử dụng mơ hình ngun hình, tỷ lệ 1:1 Tiếp tục nghiên cứu xói chân đê cho dạng mặt cắt khác đặc trưng cho vùng khác Việt Nam với điều