Đang tải... (xem toàn văn)
Nghiên cứu này nhằm đánh giá chất lượng cọc soilcrete hiện trường tạo bởi JG phun đơn. Chất lượng của soilcrete thể hiện qua đường kính cọc, hàm lượng xi măng, cường độ nén nở hông tự do, mô đun đàn hồi cát tuyến, và biến dạng lúc phá hoại.
ĐÁNH GIÁ CHẤT LƯỢNG SOILCRETE HIỆN TRƯỜNG TẠO BỞI JET GROUTING Ở ĐỒNG THÁP LÝ DUYÊN HỒNG NHUNG, TRẦN NGUYỄN HOÀNG HÙNG* Quality assessment of field soilcrete created by Jet Grouting in Dong Thap province Vietnam Abstract: Jet Grouting was initially applied to treat differential settlement of bridge abutments in Dong Thap province Vietnam Key advantages of Jet Grouting are to preserve the existing highway pavement, to maintain traffic during construction, and to work in limit space The two bridges were chosen in Dong Thap province for field experiments The 36 soilcrete columns were created using Jet Grouting to reinforce the bridge abutments The several bored core samples were taken at the field to evaluate quality of field soilcrete formed by the single Jet Grouting system at 28 days or more after construction The core samples were used to make specimens for unconfined compressive strength (UCS) tests in laboratory The UCS tests provided unconfined compressive strength, secant modulus of elasticity, and strain at failure The results recommend that (1) average diameter of soilcrete columns was around 0.9 to 1.5 m meeting the designed diameter; (2) unconfined compressive strength varied from 0.6 to MPa which is higher the designed strength of 0.5 MPa; (3) Secant modulus of elasticity was about 54-313 times of unconfined compressive strength; (4) Strain at failure was less than 2% agreeing well the published data and the typical failure strain of soilcrete material Keywords: Jet Grouting; soilcrete; unconfined compressive strength; secant modulus of elasticity; soft ground improvement GIỚI THIỆU CHUNG * Jet Grouting (JG) công nghệ gia cố dùng tia vữa áp lực cao cắt, xói, trộn với đất chỗ tạo sản phẩm xi măng-đất (hay soilcrete) có đặc tính tốt đất tự nhiên ứng dụng rộng rãi gia cố móng cơng trình [1, 2, 3] Tại Việt Nam, lún đường vào cầu trình khai thác tác giả Trần Nguyễn Hồng Hùng Quách Hồng Chương đề xuất giải pháp khắc phục JG [4, 5] Sau hai lần thử nghiệm thành phố Hồ * Khoa kỹ thuật xây dựng, Đại học Bách khoa TP Hồ Chí Minh Email: tnhhung@hcmut.edu.vn ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 1+2 - 2019 Chí Minh [6], nhóm nghiên cứu ứng dụng JG lần Đồng Tháp để giảm lún đường vào cầu Vàm Đinh (VĐ) cầu Tám Bang (TB) Một khó khăn JG dự đốn đặc tính học hình dạng soilcrete [7] Các cọc đại trà có thơng số vận hành thi cơng tương tự cọc thử Vì vậy, việc đánh giá chất lượng sau thi công cọc đại trà tiến hành thông qua đánh giá chất lượng cọc thử quan trắc độ lún sau thi công nhằm tránh phá dỡ lớp kết cấu bên đầu cọc đại trà Nghiên cứu nhằm đánh giá chất lượng cọc soilcrete trường tạo JG phun đơn 27 Chất lượng soilcrete thể qua đường kính cọc, hàm lượng xi măng, cường độ nén nở hông tự do, mô đun đàn hồi cát tuyến, biến dạng lúc phá hoại Các thông số chất lượng xác định công tác đào lộ đầu cọc trường thí nghiệm nén nở hơng tự phòng mẫu soilcrete từ khoan lõi cọc thử Thử nghiệm trường hoàn thành cầu TB cầu VĐ với 36 cọc soilcrete Hai cọc thử đạt đường kính trung bình 0.9-1.5 m, cường độ nén nở hơng tự qu từ 0.6-2.2 MPa, mô đun đàn hồi cát tuyến cao gấp 54-313 lần cường độ qu, biến dạng lúc phá hoại 2% Chất lượng soilcrete cố lần thử nghiệm giúp hoàn thiện thông số vận hành JG THỬ NGHIỆM HIỆN TRƯỜNG 2.1 Vị trí thử nghiệm Hai cọc thử VĐ TB thi cơng bên ngồi kề đường dẫn vào cầu VĐ cầu TB, thuộc tỉnh lộ ĐT 852, huyện Lấp Vò, tỉnh Đồng Tháp (Hình 1) Các cọc đại trà thi cơng đoạn 10 m sau mố Thông số địa chất vị trí thử nghiệm thể bảng 1: Hình Vị trí thử nghiệm JG (Google Maps) Bảng Chỉ tiêu lý lớp đất vị trí thử nghiệm (LAS-XD 475) Vàm Đinh Tám Bang Lớp Lớp Lớp Lớp Sét màu nâu đỏ, nâu vàng Bùn sét màu nâu đen Bùn sét màu nâu đen Bùn sét lẫn cát mịn màu nâu đen Chiều dày, H (m) 3.6 13.8 10 12 Độ ẩm, w (%) 34.1 55.8 53.1 46.7 Trọng lượng riêng tự nhiên, γw (kN/m3) 18.24 16.22 16.46 16.79 Giới hạn chảy, PL (%) 42.1 48.7 50.6 52.4 Giới hạn dẻo, PI (%) 18.2 21.1 20 17.8 Mô đun biến dạng, E (kN/m2) 3105 1539 1659 1852 117.91 59.61 56.06 70.54 - 7.78 6.81 7.55 92.8 94.3 96.3 84.1 - 5.07 6.13 3.02 Mô tả Cường độ nén nở hông tự do, qu (kN/m2) Độ pH Hàm lượng bụi sét, (%) Hàm lượng hữu cơ, (%) 2.2 Vật liệu thiết bị thi công Vật liệu gồm xi măng PCB40 An Giang (TCVN 6260: 2009) nước (TCVN 4506: 2012) trộn theo tỉ lệ nước:xi măng (w:c) 28 1.5 Thiết bị thi công giàn khoan JG phun đơn SI-30S cũ YBM Nhật Bản nhóm nghiên cứu cải tiến [6] thiết bị kèm Hình ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 1+2 - 2019 Hình Giàn khoan Jet Grouting SI-30S (a), máy phát điện (b), bồn trộn vữa (c), đồng hồ đo áp lực bơm (d), bảng điều khiển (e) phiếu in kết (f) 2.3 Trình tự thi công Cọc thử VĐ TB lắp ống dẫn vữa có đường kính 120 mm từ đầu cọc lên mặt đất để dẫn dòng bùn thải lên Cọc thử VĐ vữa từ độ sâu -1.5 m đến 11.5 m kết hợp xoay hạ cần từ xuống theo nấc để tạo cọc Để giảm lượng cắt xói, cọc thử TB thi cơng cắt xói đất trước tia nước sau vữa kết hợp xoay cần từ độ sâu -13 m lên độ sâu m theo nấc Cọc đại trà VĐ TB thi công với quy trình tương tự cọc thử TB 2.4 Đánh giá chất lượng Chất lượng hai cọc thử VĐ TB xác định thông qua công tác đào lộ đầu cọc, khoan lõi lấy mẫu cọc thử xác định hàm lượng xi măng cọc thử trường Việc khoan lõi lấy mẫu thực máy khoan mẫu hai lòng để hạn chế làm vỡ mẫu [8, 9, 10] Lõi khoan cọc thử gia cơng thành mẫu hình trụ tròn có chiều cao xấp xỉ lần đường kính (140 x 70 mm) để thí nghiệm nén nở hơng tự UCS [11, 12], mẫu có chiều cao ngắn dài 140 mm điều chỉnh kết ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 1+2 - 2019 theo ASTM C42/C42M Mẫu sau gia cơng thí nghiệm nén UCS để xác định cường độ biến dạng máy nén ba trục TSZ30-2.0 Việc xác định hàm lượng xi măng lại cọc JG cần thiết lượng vữa bơm vào cọc bị trồi ngược lên mặt đất qua vách hố khoan theo khe nứt đất Hàm lượng xi măng soilcrete định nghĩa tỉ số khối lượng xi măng khô tính kg thể tích đất gia cố tính m3 , đơn vị kg/m3 [13, 14, 15] xác định trường theo công thức (1): Ac mc Vsoilcrete Vg (1) đó: Ac - hàm lượng xi măng cọc soilcrete (kg/m3); mc - khối lượng xi măng sử dụng (kg); Vsoilcrete - thể tích cọc soilcrete, tính thể tích hình trụ tròn (m3); Vg - thể tích bùn dư thu (m3) KẾT QUẢ VÀ THẢO LUẬN 3.1 Cọc thử Vàm Đinh 3.1.1 Q trình thi cơng Cọc thử VĐ thi công với chiều dài 10 m có thơng số vận hành thể Bảng Bùn dư trồi ngược qua vách hố khoan nhiều dự kiến nên không xác định thể tích bùn dư xác Hiện tượng nứt xảy vị trí cách lỗ khoan m làm bùn dư trồi lên mặt đất qua khe nứt, quy trình thi cơng từ xuống Ở mét đầu tiên, dòng bùn thải trì, xuống sâu, vách hố khoan bị hỗn hợp vữa đất bên lấp đầy, kết hợp với áp suất vữa vào lòng đất lớn nên gây nứt Thời gian thi công kéo dài lên có bồn trộn nên khơng thể cung cấp vữa liên tục 29 Bảng Thông số vận hành cọc JG Thông số vận hành Chiều dài cọc (m) Ống vách dẫn vữa dài 1.5 m Số vòi phun (vòi 2.5 mm) Tỉ lệ nước/xi măng (w/c) Áp lực phun (MPa) Tốc độ xoay cần (vòng/phút) Tốc độ nhảy bậc (vòng/bậc) Độ dài nhảy bậc (cm/bậc) Cọc thử VĐ 10 Φ114 mm 1/0.7 20-25 5-6 3.1.2 Chất lượng cọc a Đào lộ đầu cọc khoan lõi lấy mẫu Kết đào lộ đầu cọc độ sâu -1.5 m từ mặt đất xuống cho thấy cọc có đường kính 1.21.5 m (Hình 3a) Đường kính lần lớn đường kính cọc thử trước kênh Nhiêu Lộc – Thị Nghè [6] lớp đất sét, lần thử nghiệm sử dụng đầu phun vữa có đường kính lớn (2.5 mm) Đầu cọc có hình dạng khơng tròn đều, áp lực phun vữa dao động từ 20-25 MPa Cọc khoan lấy lõi vị trí Hình 3b: LK1 tim cọc thu mẫu đất có mùi xi Cọc đại trà VĐ 7-9 1/0.7 20 Cọc thử TB 12 Φ150 mm 1/0.7 20 10 Cọc đại trà TB 8-10 1/0.7 20 10 măng trạng thái mềm; LK3 cách tim 0.4 m thu mẫu soilcrete không nguyên dạng gia cơng mẫu độ sâu 9.5÷10.5 m; LK2 cách tim 0.3 m LK4 cách tim 0.6 m thu mẫu nguyên dạng độ sâu 1.5÷3.5, mẫu bên đất có mùi xi măng mềm Các mẫu soilcrete thu không nguyên dạng cơng tác khoan lấy lõi chưa tốt Hiện tượng nứt gây thất vữa quy trình thi cơng từ xuống ngun nhân khiến LK1, LK2 LK4 không thu mẫu soilcrete vài độ sâu (a) Đầu cọc độ sâu 1.5 m (b) Vị trí khoan lõi phác họa đầu cọc Hình Cọc thử VĐ b Cường độ nén nở hông tự Cường độ nén nở hông tự qu soilcrete 114 ngày tuổi đạt từ 1.7-2.2 MPa đất sét, 30 đạt 1.6 MPa đất bùn sét phù hợp [1, 16] (Hình 4) Cường độ qu đất nguyên thổ cải thiện 14-19 lần lớp sét (qu = 0.12 MPa) ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 1+2 - 2019 18 lần lớp bùn sét (qu = 0.06 MPa) cho thấy khả gia cố đất yếu soilcrete [3] Cường độ qu lần thử nghiệm thấp lần thử nghiệm Quận [6] Cả hai lần thử nghiệm sử dụng tỉ lệ w:c = 1.5 tốc độ xoay cần 120 vòng mét dài cọc thời gian 20 phút Cọc thử VĐ có số vòi phun nhiều có ngày tuổi soilcrete cao có qu đất nguyên thổ cao so với lần thử nghiệm Quận Cường độ qu cọc thử VĐ cho thấy quy trình thi cơng từ xuống chưa phù hợp lượng bùn dư trồi ngược nhiều làm lượng xi măng cọc bị giảm đi, dẫn đến cường độ qu giảm theo Cường độ qu soilcrete lớp sét cao qu lớp bùn sét Tại cọc thử VĐ, lớp sét có cường độ độ pH cao hàm lượng hữu thấp lớp bùn sét (Bảng 1) Cường độ soilcrete đạt hợp lý, phù hợp với nghiên cứu [17, 18, 19] Hình Quan hệ qu E50 cọc thử VĐ d Biến dạng lúc phá hoại εf Biến dạng lúc phá hoại εf soilcrete đạt từ 0.6%-1.8% (Hình 6) Số mẫu đủ tiêu chuẩn để thí nghiệm UCS nên khơng thể đánh giá chất lượng toàn cọc Đa số mẫu độ sâu khác có εf nhỏ 2%, cho thấy soilcrete vật liệu có biến dạng nhỏ phù hợp nghiên cứu [20, 21, 22] Hình Cường độ qu độ sâu cọc thử VĐ Hình Quan hệ qu εf cọc thử VĐ c Môđun đàn hồi cát tuyến E50 Môđun đàn hồi cát tuyến E50 soilcrete đạt từ 127.2-389.5 MPa tỉ số E50/qu = 57-231 (Hình 5) phù hợp [20] Tỉ số E50/qu giúp ước lượng giá trị E50 cho mục đích thiết kế Giá trị E50 cao cho thấy vật liệu có cường độ cao biến dạng nhỏ ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 1+2 - 2019 3.2 Cọc thử Tám Bang 3.2.1 Quá trình thi cơng Cọc thử TB hồn thành với chiều dài 12 m có thơng số vận hành trình bày Bảng Dòng bùn thải trì liên tục từ độ sâu -6 m trở lên Sự cố nứt xảy vị trí cách 31 tim cọc m làm vữa trồi lên mặt đất theo khe nứt Hiện tượng nứt gặp lần thử nghiệm trước [6] kể cọc thử VĐ chưa khắc phục dòng bùn thải khơng trì liên tục làm cho áp suất hỗn hợp vữa lòng đất lớn Như vậy, để tránh nứt nền, việc khoan tạo lỗ trước để trì dòng bùn thải bước quan trọng [3, 23, 24] Lỗ khoan tốt nên có đường kính từ 150 mm trở lên [3, 25] Việc tăng lên bồn trộn vữa rút ngắn thời gian thi cơng 180 phút 3.2.2 Chất lượng cọc a Đào lộ đầu cọc khoan lõi lấy mẫu Cọc thử TB có đường kính đạt 0.9-1.1 m (Hình 7), gần so với đường kính thiết kế (Dtk =1 m) Đường kính nhỏ so với lần thử nghiệm trước TP.HCM [6] cọc thử VĐ (a) Đầu cọc độ sâu -1 m (b) Vị trí khoan lõi phác họa đầu cọc Hình Cọc thử TB Hình Lõi khoan cọc thử TB b Hàm lượng xi măng Thông qua đo đạc trường, khối lượng xi măng khơ sử dụng 3140 kg, thể tích vữa trồi ngược gom 2.2 m3 thể tích cọc ước lượng 9.4 m3 Theo công thức (1), hàm lượng xi măng cọc thử TB 270 kg/m3 mức thấp so với JG phun đơn (thường dao 32 đất bùn sét Áp lực bơm vữa trì 20 MPa, thấp lần thử nghiệm trước Hình dạng cọc đồng ổn định áp lực bơm Cọc khoan lấy lõi vị trí: LK1 tim cọc thu mẫu nguyên dạng suốt chiều dài cọc; LK2 cách tim cọc 0.3 m thu mẫu đất lẫn xi măng mềm, gia công để nén UCS; LK3 đối xứng với LK2 qua tim thu mẫu nguyên dạng m đầu tiên, bên mẫu bị vỡ không gia công Hiện tượng nứt xảy vị trí nằm gần LK3 vữa bị thất thoát theo khe nứt nhiều Vị trí LK2 nhận lượng xi măng bị giảm đáng kể, nên LK2 không thu mẫu soilcrete Hình thể soilcrete khoan từ cọc thử TB vài độ sâu động từ 300-1000 kg/m3) [1, 2, 15] Tuy nhiên, đường kính cọc khơng đồng giảm theo chiều sâu [1, 15] nên hàm lượng xi măng thực tế lớn 270 kg/m3 c Cường độ nén nở hông tự Cường độ qu soilcrete 54 ngày tuổi lớp bùn sét từ 0.6-2 MPa lớp bùn sét pha cát từ 1.1-1.7 MPa (Hình 9) Cường độ đất bùn sét (qu = 0.06 MPa) tăng từ 11-36 lần đất bùn sét pha cát (qu = 0.07 MPa) tăng từ 1624 lần sau gia cố, phù hợp [3, 15] cho thấy khả cải thiện cường độ đất soilcrete Cường độ qu soilcrete trường cao ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 1+2 - 2019 cường độ dự kiến thiết kế Với hàm lượng xi măng ước lượng khoảng 270 kg/m3 tuổi gần 60 ngày, soilcrete đất bùn sét cọc thử TB có cường độ cao so với [1, 13] Soilcrete cọc thử TB có cường độ qu xấp xỉ lần thử nghiệm JG Quận [6] lớp bùn sét Hai lần thử nghiệm có tỉ lệ w:c dùng vòi phun đường kính Tuy nhiên, qu đất Quận thấp cọc thử TB tia vữa có số vòng xoay m chiều dài cọc nhiều gấp lần so với cọc thử TB, nên lượng vữa phun vào cọc thử Quận nhiều cọc thử TB Như vậy, số vòng quay tia vữa lặp lại nhiều lần, lưu lượng vữa vào đất nhiều làm tăng cường độ soilcrete [3] So với cọc thử VĐ, cọc thử TB xác định cường độ soilcrete độ sâu suốt chiều dài cọc, cho thấy quy trình thi cơng từ lên cọc thử TB đạt hiệu so với quy trình thi công từ xuống cọc thử VĐ 500 qu [20] Giá trị E50 lớn cho thấy thời điểm 50% cường độ phá hoại soilcrete xảy biến dạng nhỏ, điều phù hợp để giảm lún cơng trình Hình 10 Quan hệ qu E50 cọc thử TB d Biến dạng lúc phá hoại Biến dạng lúc phá hoại εf soilcrete đạt từ 0.4%-2% (Hình 11) Đa số mẫu có εf < 1.5% cho thấy soilcrete có biến dạng nhỏ, phù hợp [20, 21, 22] Cọc có biến dạng nhỏ phù hợp để chống lún cho cơng trình Hình Cường độ qu độ sâu cọc thử TB c Môđun đàn hồi cát tuyến Môđun đàn hồi cát tuyến E50 = 56.8-326.2 MPa lớp bùn sét E50 = 148.2-335.7 MPa lớp bùn sét pha cát (Hình 10) Tỉ số E50/qu = 54-313, phù hợp với nghiên cứu Futaki et al 1996 E50 = 100-250 qu hay nghiên cứu Asano et al 1996 E50 = 140ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 1+2 - 2019 Hình 11 Quan hệ qu εf cọc thử TB KẾT LUẬN Cọc thử VĐ thi công cơng nghệ JG phun đơn sử dụng vòi phun đường 33 kính 2.5 mm với áp lực phun từ 20-25 MPa theo quy trình từ xuống (tia vữa xoay chỗ với tốc độ 5-6 vòng/phút sau nhảy nấc xuống bậc cm lặp lại mũi cọc) Sự cố nứt bùn dư trồi lên mặt đất nhiều cho thấy quy trình thi cơng từ xuống chưa thực hiệu Số lượng mẫu soilcrete nguyên dạng thu khơng liên tục tồn chiều dài cọc cho thấy cọc thử VĐ chưa đạt yêu cầu so với thiết kế Cọc thử VĐ đạt đường kính 1.2-1.5 m, soilcrete có cường độ nén nở hông tự q u đạt 1.6-2.2 MPa, biến dạng lúc phá hoại đạt 0.6%1.8%, mô đun đàn hồi cát tuyến cao gấp 57231 lần cường độ q u Cọc thử TB thi công công nghệ JG phun đơn với vòi phun đường kính 2.5 mm, áp lực bơm 20 MPa thi cơng theo quy trình từ lên (tia vữa xoay chỗ vòng/phút sau nhảy nấc lên bậc 10 cm lặp lại đỉnh cọc) Cọc thử TB xảy cố nứt nền, thu mẫu soilcrete nguyên dạng độ sâu Cọc thử TB có đường kính đạt 0.9-1.1 m, soilcrete có cường độ q u đạt 0.6-2 MPa, biến dạng lúc phá hoại đạt 0.4%-2%, mô đun đàn hồi cát tuyến cao gấp 54-313 lần cường độ q u Hàm lượng xi măng xác định trường cọc thử TB khoảng 270 kg/m3 Cọc thử TB với quy trình thi cơng JG từ lên đạt chất lượng tốt so với cọc thử VĐ Cọc đại trà VĐ TB đạt chất lượng tương tự cọc thử TB với thông số vận hành Một số kết luận rút sau: (1) Đường kính trung bình cọc thử từ 0.9-1.5 m, gần với đường kính thiết kế (2) Cường độ nén nở hông tự qu soilcrete đạt 0.6-2.2 MPa, cao cường độ thiết kế dự kiến 0.5 MPa (3) Mô đun đàn hồi cát tuyến soilcrete cao gấp 54-313 lần cường độ q u (4) Biến dạng lúc phá hoại soilcrete đạt 0.6%-2% giá trị điển hình soilcrete 34 LỜI CẢM ƠN Nhóm nghiên cứu chân thành cảm ơn tỉnh Đồng Tháp cơng ty An Bình cấp kinh phí cho nghiên cứu thông qua hợp đồng nghiên cứu số 108/2015/ĐT-KHCN Trường Đại học Bách Khoa – ĐHQG TP HCM tạo điều kiện thuận lợi cho nhóm nghiên cứu hoàn thành nhiệm vụ TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] P P Xanthakos, L.W Abramson, and D.A Bruce “Jet Grouting,” in Ground Control and Improvement, John Willey & Sons, 1994, pp 580-683 [2] G K Burke “Jet Grouting systems: advantages and disadvantages,” Geosupport 2004, ASCE Geotechical Special Publication, pp 875-886, 2004 [3] Trần Nguyễn Hồng Hùng Cơng nghệ xói trộn vữa cao áp (Jet grouting) TP Hồ Chí Minh, Việt Nam: Nhà xuất Đại học Quốc Gia TP HCM, 2016, 368 trang [4] Quách Hồng Chương Trần Nguyễn Hoàng Hùng “Giải pháp Jet grouting gia cố lún đường dẫn đầu cầu Tám Bang Vàm Đinh,” Tạp chí Xây Dựng, Số tháng 8, trang 113-118, 2016 [5] Quách Hồng Chương, Trần Nguyễn Hoàng Hùng, Hà Hoan Hỷ, Phạm Quốc Thiện “Ứng xử soilcrete phòng tạo từ đất cầu Tám Bang Vàm Đinh mô cơng nghệ Jet grouting,” Tạp chí Địa Kỹ Thuật, Số 2, trang 42-51, 2016 [6] Lý Hữu Thắng Trần Nguyễn Hồng Hùng “Nghiên cứu quy trình vữa cao áp (Jet grouting) ứng dụng gia cố TP.HCM,” Hội nghị Khoa học công nghệ lần thứ 13, Hà Nội, 2013, pp.291-301 [7] Lý Hữu Thắng Trần Nguyễn Hoàng Hùng “Đánh giá bước đầu ứng dụng công nghệ vữa cao áp (Jet Grouting) điều kiện Việt Nam,” Tạp chí Xây Dựng, Số 10 tháng 10, trang 78-82, 2012 ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 1+2 - 2019 [8] British Standard “Execution of special geotecnhical works-Jet grouting.” BS EN12716: 2001, 39 p., 2001 [9] Bộ Xây Dựng “Quy trình gia cố đất yếu – Phương pháp trụ đất xi măng.” TCVN 9403:2012, 42 trang, 2012 [10] Bộ Nông Nghiệp Phát Triển Nông Thôn “Công trình thủy lợi - Cọc xi măng đất thi cơng theo phương pháp Jet grouting - Yêu cầu thiết kế thi công nghiệm thu cho xử lý đất yếu.” TCVN 9906:2014, 26 trang, 2014 [11] American Society for Testing and Materials “Standard Test Method for Unconfined Compressive Strength of Cohesive Soil.” ASTM D 2166, p., 2000 [12] American Society for Testing and Materials “Standard Test Method for Compressive Strength of Molded soil-cement cylinders.” ASTM D 1633-96, p., 1996 [13] G K Burke “Quality control considerations for Jet grouting,” Geotechnical News, pp 49-53, 2009 [14] A Porbaha, H Tanaka, and M Kobayashi “State of the art in deep mixing technology: Part II: Applications,” Ground Improvement, Vol 2, pp 125-139, 1998 [15] R F Y Choi “Review of the Jet Grouting method,” Bachelor thesis, University of Southern Queensland, Australia, 161 p., 2005 [16] P Croce and A Flora “Analysis of Single Liquid Jet Grouting,” Geotechnique, Vol.50, No.6, pp 739-748, 2000 [17] J R Jacobson, G.M Filz, and J K Mitchell “Factors Affecting Strength Gain in Lime-Cement Columns and Development of a Laboratory Testing Procedure,” Report No 57565 FHWA/VTRC 03-CR16, 2003, 74 p [18] B B K Huat, S Maail, and T A Mohamed “Effect of Chemical Admixtures on the Engineering Properties of Tropical Peat Soils,” American Journal of Applied Sciences, Vol 7, pp 1113-1120, 2005 [19] M Kitazume and M Terashi The Deep mixing method UK: CRC Press: Balkema Book, 2013, 405 p [20] T S Tan, T L Goh, and K Y Young “Properties of Singapore Marine Clays Improved by Cement Mixing”, Geotechnical Testing Journal, Vol 25, No 4, 12 p., 2002 [21] S Coulter and C.D Martin “Single fluid jet-grout strength and deformation properties,” Tunnelling and Underground Space Technology, Vol 21, pp 690-695, 2006 [22] T D Stark, P J Axtell, J R Lewis, J C Dilon, W B Empson, J E Topi, and F C Walberg “Soil Inclusions in Jet Grouting Columns,” DFI Journal, Vol 3, 12 p., 2009 [23] D A Bruce, “Jet Grouting,” in Ground Control and Improvement, edited by P P Xanthakos, L W Abramson and D.A Bruce New York: John Wiley & Sons, 1994, pp 580-683 [24] C S Covil and A E Skinner “Jet grouting – a review of some of the operating parameters that form the basic of the jet grouting process,” Grouting in the Ground, edited by A L Bell, Thomas Telford, London, pp 605-629, 1994 [25] Hayward Baker Inc “Jet Grouting.” Internet: http://www.haywardbaker.com/, p., 2017 Người phản biện: GS, TS NGUYỄN VĂN THƠ ĐỊA KỸ THUẬT SỐ 1+2 - 2019 35 ... tự cọc thử TB 2.4 Đánh giá chất lượng Chất lượng hai cọc thử VĐ TB xác định thông qua công tác đào lộ đầu cọc, khoan lõi lấy mẫu cọc thử xác định hàm lượng xi măng cọc thử trường Việc khoan lõi.. .Chất lượng soilcrete thể qua đường kính cọc, hàm lượng xi măng, cường độ nén nở hông tự do, mô đun đàn hồi cát tuyến, biến dạng lúc phá hoại Các thông số chất lượng xác định công... 15] xác định trường theo công thức (1): Ac mc Vsoilcrete Vg (1) đó: Ac - hàm lượng xi măng cọc soilcrete (kg/m3); mc - khối lượng xi măng sử dụng (kg); Vsoilcrete - thể tích cọc soilcrete, tính