Đang tải... (xem toàn văn)
Bài tập lớn Thiết kế máy biến áp ngâm dầu ba pha giới thiệu đến các bạn trình tự thiết kế máy biến áp ngâm dầu ba pha: Tính toán kích thước chủ yếu của máy biến áp, thiết kế mạch từ, tính toán dây quấn, tính toán tham số không tải, tính toán cuối cùng mạch từ,... Với các bạn chuyên ngành Điện - Điện tử thì đây là tài liệu tham khảo hữu ích cho các bạn.
TRƯƠNG ĐAI HOC GIAO THÔNG VÂN TAI ̀ ̣ ̣ ̣ ̉ BAI TÂP L ̀ ̣ ỚN THIÊT KÊ MAY BIÊN AP NGÂM DÂU BA PHA ́ ́ ́ ́ ́ ̀ GV hướng dẫn : TH.S Nhóm SV thực hiện :T.h Nhóm 3_Lớp Trang Bị Điện _K53 Nội dung thực hiện : Phần 2 : Thiết kế Trình tự thiết kế : Chương 1 : Tính tốn kích thước chủ yếu của máy biến áp Chương 2 : Thiết kế mạch từ Chương 3 : Tính tốn dây quấn Chương 4: Tính tốn tham số khơng tải Chương 5: Tính tốn cuối cùng mạch từ Chương 6 : Tính tốn nhiệt máy biến áp Chương 7: Kết cấu máy biến áp *Nhiệm vụ thiết kế : Thiết kế máy biến áp điện lực bap ha ngâm dầu cơng suất 250KVA Các số liệu ban đầu : Dung lượng S = 250 KVA Điện áp UCA/UHA = 10/0.4 KV Tần số f=50hz Tổ nối dây nối Δ/γ Nhóm 3_Lớp Trang Bị Điện _K53 Dòng điện khơng tải : I0= 1.7% Tổn hao khơng tải ΔP0= 640 W Tổn hao ngắn mạch ΔPn= 3000 w Điện áp ngắn mạch : Un= 4% Phần 1 : Tính tốn kích thước chủ u của MBA A: Xác định các thơng số cơ bản của MBA 1. Dung lượng 1 pha Sf = = = 83.3 KVA [2.1] Trong đó m=3 : số pha của MBA S=250KVA : cơng suất đặt định mức MBA 2.Cơng suất mỗi trụ Dung lượng mỗi trụ : S’ = = = 83.3 KVA [2.2] Trong đó : t =3 số trụ tác dụng (trụ trên đó có dây quấn) S = 250 KVA Nhóm 3_Lớp Trang Bị Điện _K53 3. Dòng điện định mức 3.1:Phía cao áp (CA) I2 ( A) [2.3] Thay số Sdm =250 KVA cơng suất định mức MBA U1đm=10KV điện áp phía cao áp I1= = 14,4 A 3.2,Phía hạ áp : I2 = A [2.4] Tượng tự phía cao áp ta thay số : Sđm =250 KVA , U2đm = 0.4 Kv I2= = 360,8 A 4. Dòng điện pha định mức +Phía cao áp nối Δ : If1= = =8.31 A +Phía hạ áp nối γ : If2=I2 = 360,8A 5. Điện áp đinh mức +Phía cao áp nối Δ : Uf1= UCA=10kv +Phía hạ áp nối γ : Uf2= = = 0.231 Kv Nhóm 3_Lớp Trang Bị Điện _K53 6: Điện áp thử các dây Ta tra bảng 2Trang 189 TL1 Chú thích : dây quấn các MBA dầu và khơ có cấp điện áp làm việc đến 1kv có Ut=5KV +Dây quấn CA : Với cấp điện áp 10KV > Ut1= 35 KV +Dây quấn HA :Với cấp điện áp 0,4kv> Ut2= 5 kv B: Chọn các số liệu xuất phát và tính tốn các kích thước chủ yếu 1: Chiều rộng của rãnh từ tản giữa dây quấn CA và HA +Chiều rộng quy đổi từ trường tản ar= a12 + [2.5] +Tra bảng 19Trang 188TL1 Nhóm 3_Lớp Trang Bị Điện _K53 Với điện áp thử phía CA Ut= 35 Kv Ta có a12=0,9 cm : Khoảng cách cách điện giữa cuộn CA và HA δ12=0,3 cm : Chiều dày của ống Trong rãnh a12 đặt 1 ống dày δ12=0,3 cm Ta có : k. . 102 [2.6] Trong đó : Thay số S’=83,3 kv : Dung lượng mỗi trụ (Tra bảng 12 _Trang 185TL1) Ta có hệ số K với MBA ba pha ngâm dầu , dây quấn bằng đồng với cấp điện áp CA 10kv chọn : K= 0,63 Thay số vào [2.5] ta được = 0,63 .102 = 0,019 m ar= a12 + = 0,009 + 0.019 = 0,028 m 2, Hệ số quy đổi từ trường tản Hệ số này thường thay đổi rất ít thường lấy: Kr = 0,95 3, Các thành phần điện áp ngắn mạch +Thành phần tác dụng của điện áp ngắn mạch Unm% = = = 1,2% [2.7] Trong đó : Pn =3000w Tổn hao ngắn mạch Nhóm 3_Lớp Trang Bị Điện _K53 Sđm =250 KVA công suất định mức MBA +Thành phần phản kháng điện áp ngắn mạch Unx% = [2.8] Thay số Un = 4% : Điện áp ngắn mạch Unm = 1.2% Ta được Unx% = 3,82% Chương 2 : Thiết kế mạch từ 2.1 : Chọn Tơn SILIC Lõi sắt là phần mạch từ của MBA , là phần dẫn từ thơng chính của MBA . Do đó khi thiết kế cần làm sao cho thoả mãn nhu cầu như , tổn hao sắt chính và phụ nhỏ nhất , dòng điện khơng tải nhỏ ,lượng tơn silic làm ít nhất và hệ số lấp đầy củ lõi sắt lớn .Mặt khác lõi sắt cũng là nơi mà trên đó gắn nhiều bộ phận khác nữa như : Dây quấn , giá đỡ dây dẫn ra , đối với một số MBA còn gắn cả nắp máy để có thể nâng cẩu tồn bộ lõi sắt ra khỏi vỏ khi sửa chữa . Hơn thế nữa lõi sắt còn có thể chịu đựng được ứng lực cơ học lớn khi bị ngắn mạch dây quấn Nhóm 3_Lớp Trang Bị Điện _K53 Để các u cầu với mạch từ như trên được thoả mãn thì việc chọn tơn silic như thế nào là quan trọng , với tơn silic có độ dày bao nhiêu , thành phần silic bao nhiêu là được ? Khi tơn silic có thành phần silic trong lá tơn cao q thì lá tơn sẽ bị dòn , độ đàn hồi kém đi Ta chọn loại tơn cán lạnh là vì loại tơn này có ưu điểm vượt trội về khả năng dẫn từ và giảm hao mòn so với tơn cán nóng . Tơn cán lạnh là loại tơn có vị trí sắp xếp các tinh thể hầu như khơng đổi và có tính dẫn từ khơng đẳng hướng , do đó suất tổn hao giảm từ 2>2,5% lần so với tơn cán nóng . Độ từ thẩm thay đổi rất ít theo thời gian dùng tơn cán lạnh cho phép tăng cường độ từ cảm trong lõi thép lên tới (1,6>1.65) T trong khi Nhóm 3_Lớp Trang Bị Điện _K53 tơn cán nóng chỉ là (1,4>1.45)T . Từ đó giảm được tổn hao trong máy , giảm được trọng lượng kích thước máy , đặc biệt là giảm được tối đa chiều cao của MBA , rất thuận lợi cho việc chun chở . Tuy nhiên giá thành tơn cán lạnh có hơi cao nhưng so với việc giảm được tổn hao và trọng lượng người ta tính rằng vẫn kinh tế hơn những loại MBA được chế tạo bởi tơn cán nóng . Theo bảng 11Trang 185TL1 ở đây ta chọn tơn cán lạnh mã hiệu 3405 có chiều dày 0.35mm Cơng suất của máy biến áp 250KVA thì BT = 1,55>1,65 Ta chọn từ cảm trong trụ là BT=1,58 T (Tela) [Tra bảng 6Trang182TL1] , Chọn : hệ số KG=1,025 ép trụ bằng nêm với dây quấn , ép gơng bằng xà ép, bằng bulong đặt phía ngồi gơng 2.2: Cắt lá thép Do ta sử dụng tơn cán lạnh có tính dẫn từu khơng đẳng hướng nên việc ghép nối giữa trụ và gơng khơng thể thực hiện kiể mối nối vng góc như tơn cán nóng được vì vậy góc ép nối #0 khá lớn làm tăng tổn hao sắt (hình 2.1a) mà ta phải dùng mối nối nghiêng hay là phải cắt vát là tơn như hình 2.2 khi đó góc #0 sẽ nhỏ và tổn hao sắt sẽ giảm đáng kể(hình 2.1b) Nhóm 3_Lớp Trang Bị Điện _K53 Hình 2.1 : Mối nối giữa gơng và trụ a: mối nối thẳng b:Mối nối chéo Hình 2.2: Lá tơn cắt vát Nhóm 3_Lớp Trang Bị Điện _K53 d’ = d +2δ = 2,8 mm: đường kính dây dẫn kể cả cách điện 2 phía = 2.0,12 cm : là chiều dày cách điện lớp (theo bảng 26TL1) =1,68. . = 1,22 : là suất dẫn nhiệt trung bình tính theo (65 TL1) = (W/) : là suất dẫn nhiệt của cách điện giữa các lớp, tra bảng 54 theo vật liệu cách điện lớp bằng giấy cáp tẩm dầu : = 0,0017 (W/) λ: là suất dẫn nhiệt bình quân quy ước của dây quấn, theo (66 TL1) λ= (W/) : là suất dẫn nhiệt của lớp cách điện dây dẫn, dây dẫn dùng băng vải tẩm sơn cách điện =0,0025 (W/) (theo bảng 54TL1) = = = 0,12 λ == 10,3. (W/) == 3,09. (W/) = = Trên thực tế đối với dây dẫn tròn người ta thường khơng quan tam đến điểm có nhiệt độ nóng nhất mà quan tâm chủ Nhóm 3_Lớp Trang Bị Điện _K53 yếu đến nhiệt độ trung bình, thường bằng khoảng 2/3 nhiệt độ chênh tồn phần ==.0,82= 2. Nhiệt độ chênh giữa mặt ngồi dây quấn với dầu a) Tính cho phía HA Hiệu số của nhiệt độ này phụ thuộc vào tổn hao của dây quấn và thường được xác định theo cơng thức kinh nghiệm gần đúng. Ở đây dây quấn dùng hình chữ nhật có rãnh dầu ngang nên = °C (6.10b TL1) : Hệ số kể đến tốc độ chuyển động của dầu trong dây quấn phụ thuộc vào hệ thống làm lạnh. Đây làm lạnh tự nhiên nên =1 : Hệ số chiếu cố đến trường hợp do dây quấn HA ở trong nên dầu đối lưu khó khăn làm dây quấn HA nóng hơn, do đó: =1: đối với dây quấn CA nằm ngồi, HA nằm trong : Hệ số chiếu cố đến sự đối lưu khó khăn của dầu do bề rộng (hay làm chiều cao) tương đối của rãnh dầu ngang Do /a=5/13,9 nên theo bảng 55TL1 ta chọn =0,8 Nhóm 3_Lớp Trang Bị Điện _K53 q=700,72 (W/): là mật độ dòng nhiệt trên bề mặt dây quấn HA =1.1.0,8.0,35.=14,27°C b) Tính cho phía CA Dùng dây dẫn tròn khơng có rãnh dầu ngang =k °C k = 0,285 : là hệ số 0,6 : là chỉ số luỹ thừa kinh nghiệm : là mật độ dòng nhiệt trên bề mặt dây quấn CA:theo (62 TL1) = = = 719,94 W/ => =0,285=14,76°C 3. Nhiệt độ chênh lệch trung bình của dây quấn đối với dầu =+ (611 TL1) Dây quấn HA: Dây quấn CA: =+=0,62+14,27=14,89°C =+=0,55+14,76=15,31°C 4. Nhiệt độ chênh giữa dầu và rãnh thùng Nhóm 3_Lớp Trang Bị Điện _K53 Cách tính nhiệt độ chênh lệch này cúng tương tự như nghĩa là cũng phụ thuộc mật độ dòng nhiệt đi qua mặt cách thùng như cơng thức mục 2 C6 nhưng thường nhiệt độ chênh này khơng q 36°C, do đó sơ bộ có thể lấy =3°C 5. Nhiệt độ chênh giữa vách thùng và khơng khí Nhiệt độ từ vách thùng truyền ra khơng khí xung quanh theo 2 đường, một bộ phận truyền ra theo phương pháp đối lưu, một bộ phận truyền ra hteo phương pháp bức xạ Việc tính tốn nhiệt cho nửa vách thùng và khơng khí liên quan đến việc tính tốn mặt bức xạ và đối lưu của thùng, tới đây ta tính tốn thùng vì thế căn cứ vào nhiệt độ đo cho phép giữa dây quấn và khơng khí Cuối cùng sẽ tìm được nhiệt độ chênh giữa thùng và khơng khí. Trị số phải được kiểm tra xem lại có đạt được nhiệt độ chênh cho phép khơng. Nếu đạt ta chọn sơ bộ =40°C II. Tính tốn nhiệt của thùng dầu Như ta đã biết, thùng dầu đồng thời là vỏ máy của MBA, trên đó có đặt các chi tiết máy rất quan trọng như sứ ra của dây quấn CA và HA, ống phóng nổ, bình giãn dầu… Vì vậy thùng dầu ngồi u cầu đảm bảo tản nhiệt tốt còn phải đảm bảo các tính năng về điện (như đảm bảo khoảng cách cho phép giữa dây quấn với thùng), có độ bền cơ học đảm bảo, chế tạo đơn giản và có khả năng rút gọn được kích thước bên Nhóm 3_Lớp Trang Bị Điện _K53 ngồi. Việc tính tốn ở đây là căn cứ theo u cầu tản nhiệt, sau đó kiểm tra lại xem về u cầu cần tản nhiệt 12. Chọn loại thùng dầu Căn cứ vào bảng 57 và dung lượng MBA S =250 KVA. Ta chọn loại thùng vách thẳng và có bộ tản nhiệt kiểu ống thẳng (kiểu ống góp) có kích thước như hình vẽ Để đảm bảo cho m.b.a tản nhiệt tốt thì loại thùng có các bộ tản nhiệt kiểu ống, đặc biệt là kiểu ống thẳng được sử dụng phổ biến trong thực tế hiện nay. Mục đích của việc chế tạo thùng có các bộ tản nhiệt kiểu ống thẳng là vừa chế tạo đơn giản, vừa bố trí trên chu vi thùng dầu thuận tiện hơn cácloại tản nhiệt khác là khơng phải tốn cơng uốn, khoan lỗ ở Nhóm 3_Lớp Trang Bị Điện _K53 vách thùng, có thể hàn trực tiếp hay bắt vào thùng bằng mặt bích tuỳ theo cơng suất. Mặt khác loại thùng này vẫn dảm bảo làm tăng diện tích bề mặt toả nhiệt để giảm bớt nhiệt độ từ dây quấn, dầu ra ngồi khơng khí qua vách thùng nhờ phương pháp bức xạ và đối lưu 13. Chọn kích thước tối thiểu bên trong của thùng a. Chiều rộng tối thiểu của thùng là: B= (6.14) Đối với MBA ba pha cấp điện áp 10/0,4 KV Trong đó: + =0,47m đường kính ngồi của dây quấn CA + =23(mm): khoảng cách dây dẫn ra đến vách thùng của cuộn CA. (theo bảng 31TL1 với =55KV) + =23(mm): khoảng cách từ dây dẫn ra của dây quấn CA đến bộ phận nối đất (theo bảng 31TL1 với =55KV) + =33(mm): khoảng cách dây dẫn ra không bọc cách điện của dây quấn HA đến mặt dây quấn CA + =25(mm): khoảng cách từ dây quấn ra của dây quấn HA không cách điện đến vách thùng Nhóm 3_Lớp Trang Bị Điện _K53 + : Đường kính dây dẫn ra có bọc cách điện của dây quấn CA: =25mm + : Đường kính dây dẫn ra có bọc cách điện của dây quấn HA: =10mm Như vậy B=0,47+(23+23+25+33+25+10).=0,609(m) Để tâm trụ MBA ở giữa ta lấy B=0,6m b. Chiều dài tối thiểu của thùng A=2.C++2 (6.15) Trong đó: : Là khoảng cách giữa dây quấn CA và vách thùng =++=(33+10+25).=0,068m (6.93) C=0,48m khoảng cách giữa hai tâm trụ cạnh nhau D’’=0,47 Thay số vào ta được: A=2.0,48+0,47+2.0,068=1,566(m) c. Chiều cao của thùng H=+ (6.18) : Là chiều dài từ thùng đến hết chiều cao của lõi sắt =+2+n Nhóm 3_Lớp Trang Bị Điện _K53 (6.19) =0,3825(m) n=0,04m: Chiều dày tấm lót dưới gơng dưới : là chiều cao của gơng gần đúng có thể tính = =2.8,9=17,8 cm : là chiều rộng của gơng = 0,144 m Vậy: =0,3825+2.0,144+0,04=0,7105(m) : Là khoảng cách tối thiểu từ gơng đến nắp thùng theo bảng 58 ta chọn=0,4m. Nhưng để đảm bảo tản nhiệt thì tăng lên 1,5 lần = 1,5.40 = 60 cm Ta được: H=0,7105+0,6=1,3105(m) 14. Chọn số bộ tản nhiệt: Để phù hợp với kích thước của thùng cũng như tăng diện tích bức xạ và đối lưu ta chọn 6 bộ tản nhiệt kiểu ống thẳng 15. Sơ bộ tính diện tích bề mặt bức xạ và đối lưu của thùng a. Diện tích bề mặt bức xạ của thùng Đối với thùng có đáy ơ van =.K Nhóm 3_Lớp Trang Bị Điện _K53 (621 TL1) Trong đó: =[2.(AB)+Π.B].H (bề mặt đối lưu của thùng phẳng) =[2.(1,5660,609)+3,14.0,609].1,3105=5,014() Ta chọn K=1,5: Hệ số ảnh hưởng hình đáy mặt ngồi thùng. ( theo bảng 59TL1) Vậy =5,014.1,5=7,52() b. Bề mặt đối lưu của thùng, căn cứ vào tổng tổn hao, vào nhiệt độ chênh giữa vách thùng và mơi trường xung quanh ta xác định bề mặt đối lưu của thùng theo cơng thức sau: = – 1,12.() (622 TL1) Trong đó: =+=688+2266,927=2954,927(W): là tổn hao khơng tải và ngắn mạch MBA =7,52 : là diện tích bề mặt bức xạ : Là nhiệt độ chênh của thùng dầu so với khơng khí xung quanh. Ta căn cứ vào những điều kiện sau để chọn cho thỏa đáng Ta biết nhiệt độ chênh lâu dài cho phép của dây quấn HA so với mơi trường xung quanh khi tải định mức là 60°C do đó độ chênh trung bình của dầu đối với khơng khí khơng được q: Nhóm 3_Lớp Trang Bị Điện _K53 =60°C =60° 15,31=44,69°C Với là nhiệt độ chênh trung bình của dây quấn CA (ta lấy giá trị lớn nhất trong hai dây quấn) Do đó nhiệt độ chênh lệch của thùng đối với khơng khí được tính như sau: = =44,696=38,69°C : là nhiệt độ chênh của dầu với thùng, ta lấy bằng 6°C Ta kiểm tra điều kiện . + )60°C .60°C Với =1,2 là hệ số xác định tỷ số giữa nhiệt độ chênh của dầu đối với khơng khí lúc lớn nhất với trị số trung bình Ta có 1,2.44,69=53,63°C60°C thỏa mãn Như vậy sơ bộ ta tính được =38,69°C Thay các số liệu vào cơng thức (6.97) ta được = – 1,12.7,52=4,44() 16. Xác định khoảng cách giữa 2 tâm ống góp trên và dưới trong mỗi bộ tản nhiệt () Nhóm 3_Lớp Trang Bị Điện _K53 phải thoả mãn điều kiện ≤ H 34 cm =131,0534=97,05 (cm) Theo điều kiện trên dựa vào bảng 63 ta chọn các bộ tản nhiệt có 2 dãy ống có các số liệu chính sau: Khoảng cách giữa 2 tâm ống trên và dưới: A1 = 90 cm Khoảng cách tối thiểu tâm trục mặt bích của bộ tản nhiệt đến mặt phẳng dưới và mặt phẳng trên của thành thùng c1 và c2 tương ứng là 8,5 và 10 cm Bề mặt đối lưu của ống: = 2,733 Trọng lượng một bộ tản nhiệt khơng kể dầu: = 41,14 kg Trọng lượng dầu của bộ tản nhiệt: = 30 kg Bề mặt đối lưu của hai ống góp: = 0,34 17. Xác định lại bề mặt đối lưu thực tế của thùng: = . +. +. +. (theo 646 TL1) Trong đó: a : là bề mặt đối lưu của thùng phẳng và nắp ==[2.(AB) + Π.B].H .+ 0,5 . () Theo cơng thưc (627 TL1) ́ Với Nhóm 3_Lớp Trang Bị Điện _K53 : là diện tích bề mặt nắp thùng dầu: = ( + .( – )) . () Theo 628 TL1 Ở đây + : là chiều rộn nắp thùng ( cm) + = B + 2.bv = 60,9 +2.5 = 70,9 cm + = 5 cm: là chiều rộng vành nắp thùng, (thường là 0,04 0,10m) : là chiều dài nắp thùng = A + 2. = 156,6+2.5 = 166,6 cm = ( +70,9.(166,6 – 70,9)) .=1,073 () =[2.(1,5660,609)+3,14.0,609].1,3105 +0,5.1,073 =5,55 () Trong đo : ́ +: là hệ số hình dáng của thùng, tra bảng 56 ta có = 1,0 += 1,073 + = 1,0 : là hệ số hình dáng của nắp thùng =6.2,733 : là diện tích bề mặt ống tản nhiệt 6 bộ + =1,26 : là hệ số hình dáng của ống, đối với thùng có bộ tản nhiệt ống thẳng Nhóm 3_Lớp Trang Bị Điện _K53 + = 6.0.34 :là diện tích của ống góp 6 bộ tản nhiệt đối với ống góp tròn + =1,4 : là hệ số hình dáng của ống góp + =5,55.1,0+1,073.1,0+6.2,733.1,26+6.0,34.1,4=30,14 18. Nhiệt độ chênh trung bình mặt ngồi của ống đối với khơng khí: =[==16,07°C Theo cơng thưc :(647 TL1) ́ 19. Nhiệt độ chênh trung bình của dầu sát vách thùng đối với vách thùng: =.0,165. °C (648 TL1) = + = 5,55+6.2,733=21,95 Là tổng bề mặt đối lưu của vách thùng phẳng nắp thùng, ống tản nhiệt khơng kể đến điều kiện đối lưu tốt hay xấu => =0,165.=3,21 °C 20. Nhiệt độ chênh trung bình của dầu đối với mơi trường xung quanh: =+=16,07+3,21=19,28°C Theo cơng thưc (6.103_TL1) ́ Nhóm 3_Lớp Trang Bị Điện _K53 21. Nhiệt độ chênh của lớp dầu bên trên đối với môi trường xung quanh: =1,2.=1,2.19,28=23,136°C60°C thõa mãn 22. Nhiệt độ chênh của dây quấn với môi trường: Dây quấn HA: Dây quấn CA: =+=0,62+14,27=14,89°C =+=0,55+14,76=15,31°C Dây quấn HA: =+=14,89+19,28=34,17°C60°C Dây quấn CA: =+=15,31+19,28=34,59°C60°C Vậy nhiệt độ chênh của lớp dầu và dây quấn trong phạm vi cho phép The End Thanks you for watching !! Nhóm 3_Lớp Trang Bị Điện _K53 Nhóm 3_Lớp Trang Bị Điện _K53 ... Phần 1 : Tính tốn kích thước chủ u của MBA A: Xác định các thơng số cơ bản của MBA 1. Dung lượng 1 pha Sf = = = 83.3 KVA [2.1] Trong đó m=3 : số pha của MBA S=250KVA : cơng suất đặt định mức MBA... Trong đó : Thay số S’=83,3 kv : Dung lượng mỗi trụ (Tra bảng 12 _Trang 185TL1) Ta có hệ số K với MBA ba pha ngâm dầu , dây quấn bằng đồng với cấp điện áp CA 10kv chọn : K= 0,63 Thay số vào [2.5] ta được = 0,63 .102 = 0,019 m... +Trị số hướng dẫn b=2.a2/d đối với MBA dầu hai đầu dây quấn +Tra bảng ta chọn : a =1,36 b= 0,4 7, Hệ số kf đối với máy biến áp ngâm dầu ba pha Tra bảng 15Trang 186 TL1 :chọn trị số Kf = 0,93