Tính toán thiết kế dầm liên hợp thép – bê tông có bụng rỗng theo tiêu chuẩn châu Âu

7 223 3
Tính toán thiết kế dầm liên hợp thép – bê tông có bụng rỗng theo tiêu chuẩn châu Âu

Đang tải... (xem toàn văn)

Thông tin tài liệu

Bài viết trình bày chi tiết cấu tạo và các phương pháp chế tạo, lý thuyết tính toán dầm liên hợp bụng rỗng theo tiêu chuẩn châu Âu. Dựa vào lý thuyết tính toán, xây dựng chi tiết quy trình và các bước tính toán thiết kế.

Tính tốn thiết kế dầm liên hợp thép – bê tơng có bụng rỗng theo tiêu chuẩn châu Âu Design of composite beams with web openings following Eurocodes Vũ Quốc Anh, Tạ Văn Thọ Tóm tắt Bài báo trình bày chi tiết cấu tạo phương pháp chế tạo, lý thuyết tính tốn dầm liên hợp bụng rỗng theo tiêu chuẩn châu Âu Dựa vào lý thuyết tính tốn, xây dựng chi tiết quy trình bước tính tốn thiết kế Cùng với đó, lập sơ đồ khối bước tính tốn thiết kế dầm liên hợp bụng rỗng theo tiêu chuẩn châu Âu Thông qua lý thuyết ví dụ tính tốn, báo đưa lưu ý cần thiết kỹ sư tính tốn thiết kế loại dầm Từ khóa: Dầm liên hợp bụng rỗng, lỗ mở bụng, dầm tế bào Abstract This paper presents component detail, manufacturing methods and calculation theory of composite beams with web openings following Eurocodes Based on this calculation theory, design process have been completed And design steps diagram of composite beams with web openings following Eurocodes was created Based on examples, the necessary note for design process of composite beams with web openings was given Key words: Composite beams with web openings, web openings, cellular beams Tổng quan Hiện nay, trình phát triển ngày cao ngành xây dựng nhu cầu thực tế nhà cao tầng siêu cao tầng, kết cấu liên hợp thép – bê tông sử dụng ngày nhiều Dạng kết cấu liên hợp thường sử dụng phổ biến dầm thép I liên kết với sàn liên hợp chốt chịu cắt Loại kết cấu liên hợp kiểu làm tăng khả chịu lực giảm biến dạng so với dầm làm từ thép Trong trình sử dụng nhà cao tầng, nhu cầu tăng không gian sử dụng tối ưu hóa chiều cao thơng thủy ngày cấp thiết Việc dẫn đến phải có biện pháp tối ưu cách lắp đặt hệ thống kỹ thuật phía trần nhà Đối với dạng kết cấu trên, giải pháp khoét lỗ bụng dầm thép hệ thống kỹ thuật chạy xuyên qua giải pháp hiệu Các lỗ mở nguyên nhân làm giảm đáng kể khả chịu cắt dầm việc đáng kể tiết diện bụng Cùng với đó, lỗ mở làm giảm khả chịu uốn Lực cắt truyền qua tiết diện với lỗ mở lớn điều kiện cân nhắc quan trọng thiết kế, tốt vị trí lỗ mở nên đặt cách xa khu vực có lực cắt lớn dầm để giảm thiểu ảnh hưởng chúng Ở Việt Nam nay, tài liệu tiêu chuẩn thiết kế chưa đề cập việc thiết kế kết cấu liên hợp có bụng rỗng Vì vậy, việc đưa hướng dẫn chi tiết: “Thiết kế dầm liên hợp thép – bê tơng có bụng rỗng theo tiêu chuẩn Châu Âu” cần thiết Cấu tạo phương pháp chế tạo dầm liên hợp có lỗ mở a Cấu tạo dầm liên hợp có lỗ mở Dầm liên hợp có bụng khoét lỗ loại đặc biệt dầm liên hợp Cấu tạo cụ thể sau: - Dầm thép cán nóng thép tổ hợp hàn - Sàn liên hợp: bao gồm tơn định hình sàn bê tơng cốt thép phía - Các lỗ mở gia công bụng dầm thép: Thường lỗ mở chữ nhật, hình tròn hình van, hình lục lăng b Phương pháp chế tạo Có phương pháp để chế tạo dầm khoét lỗ sau: - Các lỗ mở riêng lẻ cắt bụng cấu kiện thép cán nóng Phương pháp sử dụng cho dầm với lỗ mở - Lỗ mở cắt trước sau tiết diện thép I tổ hợp hàn Phương pháp sử dụng đồng thời cho lỗ mở độc lập cho lỗ mở liên tục có khoảng cách PGS.TS Vũ Quốc Anh Khoa Xây dựng Điện thoại: 0904715062 Email: Quocanhvu@gmail.com Tạ Văn Thọ Điện thoại: 0947679964 Email: Tatho0601@gmail.com - Một cấu kiện thép I cán nóng cắt dọc theo bụng cấu kiện theo hình định sẵn Sau đó, chồng nửa hàn lại bụng nhằm tạo lỗ mở liên tục, đặn dọc theo bụng c Yêu cầu lỗ mở Giới hạn kích thước hình học lỗ mở bụng khuyến cáo sau: * Lỗ mở tròn: - Đường kính lỗ mở: ≤ 0.8h Ngày nhận bài: 09/4/2018 Ngày sửa bài: 03/5/2018 Ngày duyệt đăng: 05/10/2018 - Chiều cao tiết diện chữ T: ≥ tf +30mm - Tỷ số tiết diện chữ T: 0.5≤ hb/ht ≤3 - Khoảng cách lỗ mở: ≥ 0.3h0 * Lỗ mở chữ nhật S¬ 32 - 2018 73 KHOA HC & CôNG NGHê - B rộng hiệu nhịp Theo mục 5.4.1.2, bề rộng hiệu sàn nhịp bằng: beff= b0 + ∑ bei Trong đó: bei: Là bề rộng hiệu sàn hai phía dầm = Le/8 b0: Là khoảng cách tâm chốt liên kết Le: Là nhịp hiệu quả, dầm đơn giản nhịp L - Bề rộng hiệu vị trí lỗ mở Bề rộng hiệu sàn lỗ mở có cách gối tựa khoảng x bằng: Hình Dầm gia cơng dạng cắt lượn sóng dọc bụng hàn lại = beff 3L e 16 + x Khi x ≤ L e beff = L e Khi x > L e c Phân loại tiết diện Có loại tiết diện sau: - Loại 1: Tiết diện có khả phát triển momen bền dẻo với khả xoay đủ để hình thành khớp dẻo - Loại 2: Tiết diện có khả phát triển momen bền dẻo, với khả xoay hạn chế Hình Bề rộng hiệu sàn - Chiều cao lỗ mở: ≤ 0.7h - Chiều dài lỗ mở: ≤ 1/5h0 - Chiều cao tiết diện chữ T: ≥ 0.1h - Tỷ số tiết diện chữ T: ≤ hb/ht ≤ - Khoảng cách lỗ mở: ≥ 0.5l0 Lý thuyết tính tốn dầm liên hợp có bụng rỗng theo tiêu chuẩn châu Âu - Loại 4: Khi tượng ổn định cục vùng chịu nén dầm thép, ứng suất thớ chịu tải lớn vượt q giới hạn đàn hồi tính tốn fy γ a d Tính tốn dầm liên hợp theo trạng thái giới hạn bền - Khả chịu uốn lỗ mở Khi xác đinh khả chịu uốn dẻo tâm lỗ mở, trạng thái cân có khả xảy ra: Trục trung hòa nằm sàn trục trung hòa nằm cánh chữ T trên, trục trung hòa nằm bụng - Trường hợp 1: sàn) Nc,Rd > NbT,Rd (Trục trung hòa nằm Khả chịu kéo tiết diện chữ T: a Các giả thiết tính tốn NbT,Rd = Sự phân bố nội lực xung quanh lỗ mở bụng phức tạp cần phải đưa giả thiết để đơn giản hóa việc tính toán Cụ thể sau: A bT fy γ M0 Trong đó: AbT Là diện tích mặt cắt tiết diện chữ T - Lực cắt lỗ mở lấy phía lực cắt lớn fy Là giới hạn chảy thép - Lực kéo tiết diện chữ T lấy từ tác dụng momen tim lỗ mở Điều đảm bảo cho toàn trường hợp thiết kế Momen bền dẻo tính bằng: M= NbT,Rd (h + hs − z t − 0.5zc ) o,Rd - Để đảm bảo tương thích tính tốn lực kéo tiết diện chữ T dưới, lực nén sàn lấy dựa số lượng chốt liên kết đặt đường tim lỗ mở Trong đó: - Khả chịu uốn tiết diện chữ T phụ thuộc vào phân loại tiết diện hs Tổng chiều cao sàn - Lực cắt tác dụng lên lỗ mở tiết diện chữ T sàn bê tông chịu - Khả chịu uốn Vierendeel tác động liên hợp cục bị giảm tồn lực kéo chốt liên kết +NtT,Rd (z t + hs − 0.5zc ) NtT,Rd Khả chịu lực tiết diện chữ T =AbTfy/ γa h Là chiều cao dầm thép zt Là chiều cao tâm chữ T tính từ cạnh ngồi cánh b Bề rộng hiệu sàn tham gia làm việc với dầm zc Là khoảng cách từ mặt sàn bê tơng tới trục trung hòa: = zc Bề rộng hiệu sàn beff xác định BS EN 1994-1-1, mục 5.4.1.2 74 T„P CHŠ KHOA HC KIƯN TRC - XY DẳNG Nc,Rd 0.85fcdbeff,o hc Momen bền dẻo tính bằng: M= NbT,Rd (h + hs − z t − 0.5hc ) o,Rd +NtT,Rd (0.5z w + 0.5hc − 0.5htT − hs ) w +NtT,Rd (1.5htT − z w + 2hs − hc ) Trong đó: w Khả chịu lực bụng chữ T phía NtT,Rd trục trung hòa z w Khoảng cách từ mép lỗ mở đến trục trung hòa: zw = Hình Trục trung hòa nằm sàn Nc,Rd + NtT,Rd − NbT,Rd 2t w fy γ a Các ký hiệu lại giải thích - Khả chịu cắt lỗ mở: Khả chịu cắt tiết diện liên hợp lấy tổng khả chịu cắt tiết diện thép khoét lỗ Vpl,o,Rd khả chịu cắt sàn bê tông Vc,Rd : = VRd Vpl,o,Rd + Vc,Rd - Khả chịu cắt tiết diện thép khoét lỗ: Theo BS EN 1993-1-1, mục 6.2.6, khả chịu cắt mặt cắt tiết diện xác định sau: Vpl,o,Rd = A v fy γ M0 Trong đó: Hình Trục trung hòa nằm cánh dầm thép - Trường hợp 2: Nc,Rd < NbT,Rd Na,Rd − Nc,Rd ≤ b f t f fy γa (Trục trung hòa nằm cánh dầm thép): Momen bền dẻo tính bằng: +NtT,Rd (0.5hp + 0.5zc ) − N (zc + hp + htT ) Trong đó: NftT,Rd Khả chịu lực cánh chữ T phía trục trung hòa Na,Rd Khả chịu lực dầm thép htT Chiều cao tiết diện chữ T = zc 2bf fy γ a BS EN 1994-1-1, mục 6.2.2.2 cho phép Khả chịu cắt dầm bao gồm sàn bê tông Theo BS EN 19921-1, mục 6.2.2, Khả chịu cắt bằng: = Vc,Rd CRd,c k(100ρ1fck )1/3 + k1σcp  b w d Vc,Rd =  v + k1σcp  b w d Trong đó: C= 0.18 γ c Rd,c k = 1+ ρ1 = hp Chiều cao tôn sàn Na,Rd − Nc,Rd - Khả chịu cắt sàn bê tông Với giá trị tối thiểu là: M= NbT,Rd (h + hs − z t − 0.5hc ) o,Rd f tT,Rd A v Là diện tích chịu cắt phần bụng dầm phía lỗ mở 200 với d đơn vị mm d A sl ≤ 0.02 bw d Asl Là diện tích cốt thép + hs - Trường hợp 3: Nc,Rd < NbT,Rd Na,Rd − Nc,Rd > b f t f fy γa (Trục trung hòa nằm bụng dầm thép) d Là chiều cao hiệu sàn, lấy hc Ibd Là chiều dài neo cốt thép chịu kéo k1=0.15 (được đưa phụ lục quốc gia BS EN 1992-1-1) σcp = Nc,Ed beff hc ≤ 0.2fcd S¬ 32 - 2018 75 KHOA HC & CôNG NGHê bw L b rng hiu qu cánh bê tông dành cho chịu cắt = bf + 2hs,eff hs,eff Là chiều cao hiệu sàn chống chọc thủng v = 0.035k 3/2 1/2 ck f - Khả chịu uốn cục tiết diện chữ T vị trí qua lỗ mở: Điều kiện khả chịu uốn Vierendeel: Vwp,Rd = (so t w ) fy γ M0 Trong đó: So Là khoảng cách từ cạnh đến cạnh lỗ mở tw Là chiều dày bụng 2MbT,NV,Rd + 2MtT,NV,Rd + Mvc,Rd ≥ VEdle - Khả chịu ổn định tiết diện chữ T (chịu nén): Trong đó: MbT, NV, Rd Để đảm bảo biến dạng cục độ ổn định tiết diện chữ T trên, yêu cầu cấu tạo cần thiết chiều cao tiết diện chữ T sau: MbT, NV, Rd Là khả chịu uốn tiết diện chữ T MtT, NV, Rd Là khả chịu uốn tiết diện chữ T Mvc, Rd Là khả chịu uốn Vierendeel liên hợp cục VEd Là lực cắt (lấy phía có lực cắt lớn lỗ mở) Ie Là chiều dài hiệu lỗ mở uốn Vierendeel - Khả chịu cắt bụng lỗ mở Khả chịu cắt bụng sau: htT ≥ t f + 30mm + Lỗ mở chữ nhật: Có sườn: htT ≥ 0.1h ; Khơng có sườn: htT ≥ 0.1lo + Lỗ mở tròn: - Khả chịu ổn định bụng lỗ mở: Có hai trường hợp cần xem xét: Các lỗ mở khoảng cách xa, lỗ mở khoảng cách gần - Khả chịu ổn định (uốn dọc) lỗ mở đặt cách xa nhau: Theo BS EN 1993-1-1, mục 6.3.1 ta có: Nwp,Rd = χ 0.5ho t w fy γ M1 Trong đó: χ hệ số giảm khả chịu uốn dọc Đạt yêu cầu khi: Nwp,Rd ≥ Nwp,Ed - Khả chịu ổn định (uốn dọc) lỗ mở đặt gần nhau: Theo BS EN 1993-1-1, mục 6.3.1.2, ta có: Nwp,Rd = χ Hình Trục trung hòa nằm bụng dầm thép s o t w fy γ M1 Đạt yêu cầu khi: Nwp,Rd ≥ Nwp,Ed e Tính tốn dầm liên hợp bụng rỗng theo trạng thái giới hạn điều kiện sử dụng: Trong trường hợp dầm với lỗ mở bụng, ảnh hưởng chủ yếu đến biến dạng độ cứng lỗ mở Đối với dầm chịu tải trọng phân bố với lỗ mở độc lập đặt khoảng cách x từ gối tựa, biến dạng uốn bổ sung tỷ lệ với biến dạng dầm liên hợp khơng có lỗ mở bằng: w b,add wb  x   x   l   EIy  19.2  −     o   = − 1  L   L   L   EIy,o  Trong đó: ly momen qn tính thứ tiết diện liên hợp đầy đủ ly,o momen quán tính thứ tiết diện liên hợp lỗ mở wb wb = 5Fd,ser L 384EI Fd,ser tổng tải trọng dầm Hình Các lực bụng lỗ mở 76 T„P CHŠ KHOA HC KIƯN TRC - XY DẳNG - Phng phỏp gần đúng: w add x  l  h  = k o  o   o   −  Đối với x ≤ 0.5L wb  L  h  L  w add  l  h  x  = k o  o   o    Đối với x > 0.5L wb  L  h  L  Trong đó: ko: ko = 1.0 lỗ mở có sườn; ko = 1.5 lỗ mở khơng có sườn Io Là chiều dài hiệu lỗ mở (=0.45ho lỗ mở tròn tính tốn biến dạng) wb Là biến dạng uốn dầm liên hợp không khoét lỗ - Đối với nhiều lỗ mở: Đối với nhiều lỗ mở kích thước thơng thường, biến dạng bổ sung lấy bằng: w add  l  h  = 0.7nok o  o   o  wb  L  h  Trong đó, no số lỗ mở dầm Thông thường, dầm tế bào (khi Io = 0.45ho), công thức sau: w add h  h = 0.47no  o    wb  h  L - Tổng biến dạng: Tổng biến dạng dầm liên hợp có bụng rỗng tổng biến dạng dầm chưa khoét lỗ biến dạng bổ sung ảnh hưởng lỗ mở = w w b + w add f Các bước tính tốn thiết kế: - Sơ đồ khối bước tính tốn (hình 7) - Các bước tính tốn thiết kế chi tiết: + Bước 1: Chọn sơ kích thước dầm vật liệu sử dụng: Bao gồm: Tiết diện dầm thép, sàn bê tơng, tơn sàn, liên kết chốt, lỗ mở, tính tốn đặc trưng hình học tiết diện + Bước 2: Xác định tải trọng nội lực + Bước 3: Tính tốn liên kết chịu cắt kiểm tra sàn liên hợp Xác định sức kháng liên kết chốt Xác định số lượng chốt liên kết Kiểm tra sàn liên hợp + Bước 4: Tính tốn sức kháng uốn nhịp + Bước 5: Tính tốn lỗ mở Tính tốn sức kháng uốn vị trí lỗ mở Tính tốn sức kháng cắt vị trí lỗ mở Tính tốn sức kháng uốn tiết diện chữ T + Bước 6: Gia cường lỗ mở tính tốn sức kháng lỗ mở gia cường + Bước 7: Tính tốn sức kháng uốn, cắt ổn định bụng lỗ mở + Bước 8: Tính tốn trạng thái giới hạn điều kiện sử dụng Hình Sơ đồ khối bước tính tốn thiết kế (Đ: Đạt; K: Khơng đạt) Ví dụ tính tốn lưu ý tính tốn thiết kế Dầm liên hợp với nhịp 10m, bước dầm 3m, tải trọng phân bố 5kN/m2, tải trọng hồn thiện, sửa chữa 1.3kN/m2 Có bố trí 04 lỗ mở sau: - Lỗ mở số 01 số 2: Chiều dài 500mm, chiều rộng 300mm, khoảng cách từ đầu dầm đến lỗ mở số 01 1.8m; khoảng cách lỗ mở 01 02 400mm - Lỗ mở số 03 04: Chiều dài 300mm; chiều rộng 300mm, khoảng cách từ đầu dầm tới cạnh lỗ mở 04 1.8m; khoảng cách lỗ mở số 03 04 150mm Kết tính tốn thiết kế: - Thông số kỹ thuật vật liệu sử dụng - Kích thước hình học bản: Tổng chiều cao sàn: hs = 130mm Chiều cao tôn sàn: hs = hp = 60mm Chiều rộng sóng tơn: 150mm Chiều dày tơn: t = 0.9mm S¬ 32 - 2018 77 KHOA HC & CôNG NGHê Hỡnh Chi tiết dầm Chiều cao bê tơng phía tơn sàn hc = 70mm - Chốt liên kết: Bảng Bảng kết tính tốn Chỉ tiêu kỹ thuật Đường kính danh nghĩa: d = 19mm Chiều cao danh định: hsc = 100mm Khoảng cách chốt theo phương ngang dầm: bo = 100mm Số chốt sóng tơn: nr = Khoảng gối tựa tới chốt đầu tiên: 300mm Khoảng cách chốt 02 sóng tơn liền kề: 300mm - Các lỗ mở: Theo thông số đầu - Tiết diện dầm: Thép cán nóng với kích thước sau: Chiều cao dầm: h = 457mm Chiều rộng cánh: bf = 190mm Chiều dày cánh: tf = 14.5mm Bán kính góc tiết diện: r = 10.2mm Diện tích tiết diện: A = 94.6cm2 Momen quán tính theo phương Y: Iy = 33300cm4 Momen kháng uốn theo phương Y: Wpl,y = 1650cm3 - Cơ lý vật liệu: Thép S355: fy = 355N/mm2 Bê tông C30/37: fck = 30N/mm2 Khả chịu lực vị trí lỗ mở 627 Khả chịu cắt vị trí lỗ mở 372 374 Khả chịu uốn kNm tiết diện chữ T 11.4 11.4 Khả chịu uốn tiết diện chữ T 8.8 7.1 kN kNm 590 374 372 11.4 11.4 8.1 8.97 Giữa lỗ mở số 03 04 85.2 12 Khả chịu cắt kN 738 277 Khả chịu ổn định kN 317 Độ võng dầm liên hợp thường Kết luận Trong bối cảnh cơng trình xây dựng ngày tối ưu hóa chiều cao sử dụng việc sử dụng kết cấu dầm liên hợp bụng rỗng nhằm tích hợp hệ thống kỹ thuật vào bụng dầm giải pháp ưu việt Việc tính tốn thiết kế dầm liên hợp bụng rỗng theo tiêu chuẩn châu Âu hoàn toàn áp dụng với chi tiết cấu tạo, phương pháp chế tạo lý thuyết tính tốn, bước tính tốn nêu Kèm theo đó, lưu ý q trình tính tốn rút sau: Giữa lỗ mở số 01 02 615 Khả chịu uốn kNm Cốt thép: Lưới thép A252: Asl = 252N/mm 78 Lỗ mở Lỗ mở Lỗ mở Lỗ mở số 01 số 02 số 03 số 04 590 Độ võng 873 Khả chịu uốn kNm vị trí lỗ mở Modul đàn hồi bê tơng: Ecm = 33kN/mm2 Kết Khả chịu uốn kNm nhịp Khả chịu lực bụng lỗ mở Chiều dày bụng: tw = 9.0mm Chốt liên kết: fu = 450N/mm Đơn vị Tỷ số mm 244 18.4 Lỗ mở Lỗ mở Lỗ mở Lỗ mở số 01 số 02 số 03 số 04 wadd wb 0.039 0.035 0.022 Độ võng bổ sung ảnh hưởng lỗ mở mm 2.21 Tổng độ võng mm 20.61 T„P CHŠ KHOA H“C KI¦N TR”C - XŸY D¼NG 0.024 - Việc chọn sơ kích thước tiết diện dầm liên hợp có bụng rỗng thực giống với dầm liên hợp bình thường - Khả chịu cắt dầm vị trí lỗ mở chủ yếu phụ thuộc vào sức kháng cắt tiết diện chữ T lỗ mở dầm thép, khơng chịu ảnh hưởng nhiều hình dạng chiều dài lỗ mở - Sự tham gia chịu cắt sàn bê tông dầm liên hợp bụng rỗng không nhiều - Khả chịu uốn cục tiết diện chữ T chủ yếu T¿i lièu tham khÀo GS TS Phạm Văn Hội, TS Nguyễn Ngọc Linh, TS Vũ Anh Tuấn, ThS Hàn Ngọc Đức, ThS Phạm Thị Ngọc Thu, ThS Nguyễn Minh Tuyền (2016) “Kết cấu liên hợp thép – bê tông nhà cao tầng siêu cao tầng”, Nhà xuất xây dựng, Hà Nội Darwin D, “Design of steel and composite beams with web openings”, Steel Design Guide Series 2, American Institute of Steel Construction, 1990 Eurocode 3, (16 April 2004) “Design of steel structures”, European Committee for Standardization (CEN) phụ thuộc vào diện tích tiết diện chữ T ảnh hưởng lực dọc - Khả chịu ổn định bụng lỗ mở phụ thuộc vào kích thước, hình dạng bụng, khơng phụ thuộc vào vị trí - Khi tính tốn theo tiêu chuẩn khác cần chuyển đổi vật liệu cho phù hợp Nội dung báo tài liệu tham khảo hữu ích dành cho kỹ sư thiết kế nghiên cứu sau này./ Eurocode 4, ( November 2004) “Design of composite steel and concrete structures”, European Committee for Standardization (CEN) Lawson R M (1987), “Design of openings in the webs of composite beams, SCI/CIRIA (P068)” Lawson R M, Lim J, Hicks S J, Simm W I, (June 2006) “Design of composite asymmetric cellular beams and beams with large web openings”, Journal of Constructional Steel Research, Vol 62, No.6 Ward J K, “Design of composite and non-composite cellular beams”, (1990) The Steel Construction Institute - (P100) Các yếu tố ảnh hưởng đến vị trí trục quay tức thời (tiếp theo trang 72) vùng Kalachevski đất sét Tải trọng đặt lên móng với bước tăng chậm 2kN Từ giá trị đo máy đo độ lệch chuyển dịch thân móng xác định giá trị tọa độ tương đối trục quay tức thời cho bảng Bảng Giá trị tọa độ tương đối trục quay tức thời móng trụ đường kính d=50 cm, độ sâu h=180 cm; độ lệch tâm tương đối e0 =0,4 Tải trọng Tọa độ tương đối trục quay tức thời F, kN xc zc 10 8,1 0,7 12 7,6 0,7 14 5,6 0,69 16 6,4 0,68 18 5,2 0,66 20 4,8 0,66 Sự tăng tải trọng ảnh hưởng nhiều đến tọa độ tương đối theo trục x theo trục z Điều giải thích ảnh hưởng mơmen tải trọng lệch tâm Từ kết khảo sát ảnh hưởng tải trọng thẳng đứng lên vị trí tâm quay tức thời móng cho phép tác giả xây dựng phương trình gần xác định phụ thuộc tọa độ tương đối tâm quay tức thời vào giá trị tải trọng đa thức nội suy Lagrange có dạng sau: xc = -0,006F2 + 0,091F + 0,287; zc = -0,003F3 + 0,167F2 -3,020F+25,02 Kết luận - Các kết thí nghiệm cho thấy độ sâu chơn móng tăng tọa độ tương đối theo phương zc giảm theo phương xc tăng - Với giá trị lực dọc F độ sâu chơn móng h, tọa độ tương đối theo trục xc tăng theo trục zc giảm tăng độ lệch tâm tương đối từ 0,4 đến 0,5 0,8 Điều ứng với độ lệch tâm tăng làm tăng mơ men tác dụng lên móng làm tăng độ lún - Sự tăng tải trọng ảnh hưởng nhiều đến tọa độ tương đối theo trục x- tương ứng dịch chuyển theo phương dọc theo trục z ảnh hưởng mômen tải trọng lệch tâm - Nghiên cứu xác định mối liên hệ vị trí trục quay tức thời độ sâu chơn móng, độ lệch tâm tương đối tải trọng đứng tác dụng lên móng trụ tròn thiết lập phương trình gần xác định tọa độ tương đối trục quay tức thời dựa phương pháp bình phương bé đa thức nội suy Lagrange./ T¿i lièu tham khÀo Glushkov G.I Calculation of structures, depth under the ground: monograph.Moscow: Stroyizdat.1977 295 pages Ledenev V.V Strength and deformability of the ground of deep foundations Voronezh, Voronezh State University, 1990 224 pages Ledenev V.V Experimental study of the ground of deep foundations Voronezh: Publishing House of the VSU, 1985.156 pages Ledenev V.V., Chu Thi Hoang Anh Affecting of load and the depth on the relative coordinates of the instantaneous rotational axis of the foundation Voronezh Structural Mechanics and Design Scientific and Technical journal.2013 №1 (7).Page 73-80 S¬ 32 - 2018 79 ... thuyết tính tốn dầm liên hợp có bụng rỗng theo tiêu chuẩn châu Âu - Loại 4: Khi tượng ổn định cục vùng chịu nén dầm thép, ứng suất thớ chịu tải lớn vượt giới hạn đàn hồi tính tốn fy γ a d Tính toán. .. Việc tính tốn thiết kế dầm liên hợp bụng rỗng theo tiêu chuẩn châu Âu hồn tồn áp dụng với chi tiết cấu tạo, phương pháp chế tạo lý thuyết tính tốn, bước tính tốn nêu Kèm theo đó, lưu ý q trình tính. .. võng dầm liên hợp thường Kết luận Trong bối cảnh công trình xây dựng ngày tối ưu hóa chiều cao sử dụng việc sử dụng kết cấu dầm liên hợp bụng rỗng nhằm tích hợp hệ thống kỹ thuật vào bụng dầm

Ngày đăng: 12/01/2020, 21:31

Từ khóa liên quan

Tài liệu cùng người dùng

Tài liệu liên quan