MỤC LỤC ĐAMH: BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: SỐ LIỆU C Cho mặt sàn hình vẽ: D1 5600 C D D1 D2 D2 D2 D2 D2 D2 B D2 D2 D2 D2 D2 D2 D2 5600 C D1 B B A 5600 A D1 A 2200 2200 2200 2200 6600 2200 2200 2200 6600 2200 2200 2200 6600 2200 2200 6600 SƠ ĐỒ SÀN C  Nhịp L1 = 2.2 m ; L2 = 5.6 m  Hoạt tải : Pc = 850 daN/m2; np = 1.2  Bêtông chịu nén B15 có: Rb = 8.5 MPa; Rbt = 0.75 MPa; Eb = 23 * 103 MPa  Cốt thép Φ ≤ 10 dùng CI có: Rs = 225 MPa; Rsw = 175 MPa, Es = 21 * 103 MPa  Cốt thép Φ > 10 dùng CII có: Rs = 280 MPa; Rsw = 225 MPa, Es = 21 * 103 MPa  Cấu tạo sàn : - Lớp gạch lát dày 10mm: - Lớp vữa lót dày cm : γ = 20 kN/m3 ; n = 1.2 γ = 20 kN/m3 ; n = 1.2 - Bản bêtông cốt thép dày 80cm: γ = 25 kN/m3 ; n = 1.1 - Lớp vữa trát dày 1.5 cm: γ = 20 kN/m3 ; n = 1.2 PHẦN I: BẢN SÀN SỰ LÀM VIỆC CỦA BẢN SÀN Xét tỷ số L 5600 = = 2.54 > xem sàn làm việc theo phương (phương L1 2200 cạnh ngắn L1) Khi tính tốn cần cắt dải có bề rộng b = 1m theo phương vng góc với dầm phụ (phương cạnh dài L2) Sơ đồ tính xem dầm liên tục, gối tựa dầm phụ CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC CÁC BỘ PHẬN SÀN 2.1 Bản sàn:   hb =  ÷ L1 ≥ h Với hmin = cm _ Sàn nhà công nghiệp theo TCXDVN 35620 45   2005 hb = (49 ÷ 110)mm → Chọn hb = 80 mm 2.2 Dầm: Xác định sơ chiều cao bề rộng dầm  Dầm phụ:  1 h dp =  ÷ L dp Với Ldp = L2 = 5600 mm Nhịp dầm phụ 12 16   hdp = (350 ÷ 467)cm → Chọn hdp = 450 mm  Dầm chính: 1  h dc =  ÷ L dc Với Ldc = 3L1 = * 2200 = 6600 mm  12  hdc = (550 ÷ 825)cm → Chọn hdp = 750 mm 1  b dc =  ÷ h dc → Chọn bdc = 300 mm 2 4  Như kích thước sơ sau: - Bản sàn : hb = 80 mm - Dầm phụ : bdp × hdp = (200 × 450) mm - Dầm : bdc × hdc = (250 × 600) mm XÁC ĐỊNH NHỊP TÍNH TỐN CỦA BẢN SÀN Bản tính theo sơ đồ khớp dẻo, với nhịp tính tốn xác định sau:  Nhịp biên: 3 Lob = L1 − bdp = 2200 − 200 = 1900mm 2  Nhịp : L0 = L1 – bdp = 2200 – 200 = 2000 mm Chênh lệch Lob Lo: Lob − Lb 2000 − 1900 *100% = *100% = 5.2% < 10% Lob 1900 Khi chênh lệch nhịp tính tốn ∆% ≤ 10%, chênh lệch không đáng kể Xem Lob = Lo để tính tốn XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÍNH TỐN 4.1 Tĩnh tải: STT Vật liệu Gạch bơng Vữa lót Sàn BTCT Vữa trát 4.2 h(mm) γ(kN/m3) gtc(kN/m2) 10 20 20 20 80 25 15 20 Tổng tĩnh tải tính tốn gStt 0.2 0.4 0.3 HSVT n 1.2 1.2 1.1 1.2 Hoạt tải: Theo điều kiện 3.2 4.3.3 TCVN 2737-1995 Tải phân bố sàn - Khi ptc < 200 daN/m² chọn hệ số vượt tải n = 1,3 - Khi ptc ≥ 200 daN/m² chọn hệ số vượt tải n = 1,2 Theo đề cho ptc = 850 daN/m² = kN/m² => Chọn n = 1,2 Vậy ps = n * ptc = 1.2 * 8.5 = 10.2 kN/m² 4.3 Tổng tải: Tải trọng tính tốn ứng với dải có bề rộng b = m : QS = ( gs + ps ) * 1m = (3.28 + 10.2)*1 = 13.48 kN/m XÁC ĐỊNH NỘI LỰC  Mômen lớn nhịp biên gối thứ 2: M max = Qs L2 ob 1.92 = 13.48 = 4.42kNm 11 11  Mômen lớn nhịp gối giữa: L2 o 22 M max = Qs = 13.48 = 3.37kNm 16 16 SƠ ĐỒ TÍNH TỐN VÀ SƠ ĐỒ CẤU TẠO SÀN gtt (kN/m2) 0.24 0.48 2.2 0.36 3.28 80 450 200 A 1900 200 B 2000 200 C qb = 13.48 kN/m 4.42 kN/m² 3.37 kN/m² TÍNH TỐN CỐT THÉP - Tính cốt thép theo toán cấu kiện chịu uốn tiết diện hình chữ nhật - Tiết diện dải : b * hb = (1000 * 80) mm - Giả thiết a = 15 mm → h0 = hb – a = 80 – 15 = 65 mm - αm = Các cơng thức tính : ξR b bh A M ≤ 0.45;ξ = − − 2α m ;A s = ; µ = s 100% γ b *R b *b*h Rs bh0 Kết tính tốn: STT Vị trí Nhịp biên Gối thứ Nhịp M(kNm/m) 4.42 -4.90 3.37 αm 0.12 0.14 0.09 ξ 0.13 0.15 0.10 - AS(cm2) μ(%) Bố trí ASBT(cm2) 3.24 0.50 ф8a110 4.57 3.62 0.56 ф8a110 4.57 2.42 0.37 ф8a170 2.96 Chọn cốt thép sàn theo bảng phụ lục 12 trang 447/GT KCBTCT tập 2) - Cốt thép bố trí theo phương L2 đặt theo cấu tạo sau:  Khi L2/L1 ≥ lấy As2 ≥ 10%As  Khi L2/L1 = ÷ lấy As2 ≥ 20%As Như tính L2/L1 = 2.54 Vậy As2 ≥ 20% * 242 = 72 mm² => Chọn Þ6a300 Cốt thép cấu tạo đặt dọc theo gối biên (Mặt cắt B - B) dọc theo dầm (Mặt cắt C - C) hình có tác dụng tránh cho 50%As gối =1.21 chọn Þ6a200 - Xét tỷ số : pb 10.2 = = 3.1 > gb 3.28 ⇒ α = 0.3 Ta có : αL0 = 0.3 * 2000 = 600mm => Chọn αL0 = 600 mm - Góc uốn thép : 30o Vị trí uốn thép cách mép gối đoạn: Lo/6 =2000/6 =333 mm => Chọn 350 mm BỐ TRÍ THÉP BẢN SÀN 600 200 600 350 200 600 350 Ø6a300 350 Ø6a300 200 Ø8a170 1900 2200 440 Ø8a220 85 Ø8a220 60 200 2000 2200 200 Ø8a220 1400 100 70 60 1765 100 1655 85 1150 60 1000 1100 Ø8a340 70 70 Ø8a340 70 1765 60 1150 100 85 100 1150 85 2400 60 Ø8a340 300 600 300 Ø8a340 600 600 Ø6a200 80 Ø6a200 80 750 Ø6a300 3Ø6a300 300 MC B - B 70 60 MC A - A 750 70 Ø8a110 450 80 250 600 Ø8a220 MC C - C PHẦN II: DẦM PHỤ M4 = 0kNm  Các biểu đồ mômen thành phần: 120.74 80.21 MG 33.35 46.68 105.33 92.06 B A C 60.37 100.48 118.60 M P1 M P2 78.79 78.79 118.60 78.79 39.81 197.39 266.23 237.20 170.85 184.12 M P3 39.81 85.70 98.97 187.72 M P4 25.71 52.25 237.20 161.18 78.79 92.06 144.87 69.12 M P5 118.60 19.63 9.95 19.91 29.86 157.58 78.79 MP6 78.79 171.41 223.93  Bảng tổ hợp Mpi với mômen MG ( kNm) : Momen Tiết diện M1=MG+MP1 M2=MG+MP2 M3=MG+MP3 M4=MG+MP4 M5=MG+MP5 M6=MG+MP6 Mmax Mmin Gối B Gối C 337.68 60.67 288.19 74.77 110.43 324.41 337.68 60.67 257.76 -18.42 159.34 8.12 80.28 231.78 257.76 -18.42 -239.34 -239.34 -386.97 -199.53 -90.88 -278.33 -90.88 -386.97 -71.98 204.20 119.05 178.22 52.98 112.14 204.20 -71.98 -45.20 230.98 208.04 138.92 115.98 46.86 230.98 -45.20 -159.00 -159.00 -120.02 -317.42 -198.82 -1.42 -1.42 -317.42  Xác định mô men mép gối: Gối B: 386.97 MB,trmg = 349.73kNm MB,phmg = 352.47kNm 159.34 B 119.5 Chọn MBmg = MB,phmg = 352.47kNm Gối C: 317.42 MCmg = 286.30 138.92 C 138.92 Biểu đồ bao moment dầm 386.97 317.42 71.98 45.20 18.42 1.442 204.20 257.76 337.68 230.98 3.2 Xác định biểu đồ lực cắt: • Từ quan hệ đạo hàm mơmen lực cắt M’ = Q = tgα , ta suy biểu đồ mômen trường hợp tải • Gọi chênh lệch mơmen hai tiết diện a-a b-b kề ∆M = Ma – Mb • Ta có : Qab = (Ma – Mb)/Lab , Lab khoảng cách tiết diện a-a b-b Giá trị biểu đồ bao lực cắt: Sơ đồ Giá trị a b c d e f g QG QP1 QP2 QP3 QP4 QP5 QP6 • A-1 45.67 107.82 -18.10 85.33 -11.69 4.52 101.79 1-2 -18.23 -18.10 -17.72 -40.34 -12.06 4.52 -23.88 2-B -82.32 -143.63 -18.10 -166.00 -12.06 4.52 -149.54 Đoạn B-3 70.04 6.03 131.57 159.97 101.66 -22.49 35.81 3-4 6.14 6.03 6.03 34.31 -24.00 -22.49 35.81 4-C -57.76 6.03 -119.51 -91.36 -149.67 -22.49 35.81 Các biểu đồ lực cắt thành phần: 70.04 45.67 MG 6.14 A B C 18.23 57.76 82.32 131.57 107.82 MP1P2 M 6.03 18.10 17.72 18.10 6.03 6.03 6.03 18.10 159.97 85.33 119.51 143.63 34.31 MP3 40.34 91.36 166.00 101.66 M P4 12.06 12.06 24.00 149.67 M P5 4.52 4.52 4.52 22.49 22.49 22.49 35.81 35.81 35.81 101.79 M P6 23.88 149.54 • Bảng tổ hợp lực cắt : Lực cắt Q1=QG+QP1 Q2=QG+QP2 Q3=QG+QP3 Q4=QG+QP4 Q5=QG+QP5 Q6=QG+QP6 Qmax Qmin Đoạn A-1 153.49 27.58 131.00 33.99 50.20 147.46 153.49 27.58 1-2 -36.33 -35.95 -58.57 -30.29 -13.71 -42.11 -13.71 -58.57 2-B -225.96 -100.42 -248.33 -94.39 -77.80 -231.86 -77.80 -248.33 B-3 76.07 201.61 230.01 171.71 47.55 105.86 230.01 47.55 3-4 12.17 12.17 40.45 -17.86 -16.35 41.95 41.95 -17.86 4-C -51.73 -177.27 -149.12 -207.43 -80.26 -21.95 -21.95 -207.43 230.01 153.49 41.95 21.95 17.86 58.57 207.43 248.33 Biểu đồ bao lực cắt dầm TÍNH TỐN CỐT THÉP 4.1 Tính cốt thép dọc:  Ta tiến hành tính tốn để bố trí cốt thép tiết diện có |M| max nhịp gối tựa Các giá trị mômen quanh điểm dùng để kiểm tra (khi cần vẽ biểu đồ bao vật liệu)  Kiểm tra lại kích thước tiết diện dầm : M max 386.97 *106 h0 = r = 2× = 802mm γ b Rbb 0.9*8.5*300 h = ho + a = 802 + 60 = 862 mm ⇒ chênh lệch so với giả thiết ban đầu không nhiều ⇒ thay đổi kích thước tiết diện Vậy kích thước tiết diện (bdc * hdc) = (300 * 750)mm  Giả thiết a = 60 mm  Tiết diện nhịp (ứng với giá trị mơmen dương): • Bản cánh nằm vùng chịu nén nên tham gia chịu lực với sườn • Tính cốt thép theo toán cấu kiện chịu uốn tiết diện chữ T bf’ hdc hf’ Sf ’ bdc Sf’ • Chiều cao hf’ = hb = 80 mm • 1 (L − b ) = (5600 − 300) = 833mm dc 6  1 ' Sf ≤  (L1 − b dp ) = (2200 − 200) = 1000mm ⇒ chọn s’f = 500 mm 2 ' 6h f = × 80 = 480mm   • Bề rộng cánh : bf’ = 2Sf’ + bdc = * 480 + 300 = 1260 mm • Kích thước tiết diện chữ T: bf’ = 1260 mm; hf’ = 80 mm; b = 300 mm; h = 750 mm • Xác định vị trí trục trung hòa: Mf = γbRbbf’hf’(ho-hf’/2) = 0.9 * 8500 * 1.26 * 0.08* (0.69 - 0.08/2) = 501.23 kNm Nhận xét Mf = 501.23 kNm > Mmax = 386.97 kNm ⇒ Trục trung hòa qua cánh, tính tiết diện chữ nhật (bf’×hdc) = (1260 * 750)mm  Tiết diện gối (ứng với giá trị mômen âm): • Bản cánh nằm vùng chịu kéo nên tính cốt thép theo tốn cấu kiện chịu uốn hình chữ nhật ( bdc * hdc ) = (300 * 750)mm 480 300 750 750 80 1260 480 300  Các cơng thức tính : αm = ξR bh A M ; ξ = − − 2α m ; A s = b ; µ = s 100% R b bh Rs bh0  Kết tính tốn cốt thép cho dầm chính: Tiết diện Nhịp biên (1260 x 750) Gối thứ 2(B) (300 x 750) Nhịp (1260 x 750) Gối thứ 3(C) (300 x 750) M (kNm) αm 337.68 Chọn cốt thép Asbt Chọn (cm2) ξ As (cm2) μ (%) 0.066 0.069 18.10 0.87 6ф20 18.85 4.15 352.47 0.308 0.380 23.20 1.15 8ф20 25.13 8.33 230.98 0.045 0.046 12.24 0.59 4ф20 12.57 2.70 286.30 0.250 0.293 17.88 0.89 6ф20 18.85 5.42 ∆M (%) 4.2 Kiểm tra khả chịu lực cắt bê tông: Từ biểu đồ bao lực cắt: Qmax= 248.33 kN Khả chịu lực cắt bê tông [Qb] = φb3 (1+φf + φn)γbRbtbho Trong đó: φb3 = 0.6 (đối với bê tông nặng) φf = (tiết diện chữ nhật) φn = (cấu kiện chịu uốn) => [Qb] = 0.6 * 0.9 * 750 * 0.3 * 0.69 = 83.83 kN < Qmax= 248.33 kN => Bê tông khơng đủ khả chịu lực cắt Cần phải tính tốn cốt xiên chịu lực cắt 4.3 Tính cốt đai ( tính cho gối có Qmax= 248.33 kN):  Tính cốt đai : • Chọn cốt đai Ф8 ( có asw = 0.503 cm2), số nhánh cốt đai n = φb4 R bt bh 02 1.5* 0.75*300*6902 s max = = = 303mm Q max 503*103 h 750 s ct = dc = = 250mm s ct = 500mm 3 Chọn Þ8, n = 2, s = 200 mm bố trí đoạn L/4 đầu dầm • Kiểm tra lại khả chịu lực cắt cấu kiện BTCT để đảm bảo độ bền dải nghiêng vết nứt xiên theo điều kiện khống chế: Q ≤ 0.3 φw1.φb1.γb.Rb.bho Trong đó: φw1: hệ số xét đến ảnh hưởng thép đai vng góc với trục dọc cấu kiện (không lớn 1.3) Es Aw 23*107 π *0.0082 φw1 = + * = 1+ * = 1.035 < 1.3 Eb b * s 27 *106 4*0.3*0.2 ϕb1 =1 − β.γ b Rb (bê tông nặng : β = 0.01 ) = - 0.01* 0.9 * 8.5 = 0.9235 => 0.3ϕ w1.ϕb1.γ b Rb b.h0 = 0.3 * 1.035 * 0.9235 * 0.9 * 8500 * 0.3 * 0.69 = 454.07 kN ⇒ Qmax = 248.33 (kN) ≤0.3ϕw1 ϕb1 γb Rb b.h0 = 454.07 (kN) ⇒ thỏa điều kiện khống chế Vậy bố trí , n = 2, s = 200 mm bố trí đoạn L/4 đầu dầm, lại bố trí theo cấu tạo s = 300 mm Kiểm tra khả chịu lực bê tông cốt đai: Q wb = ϕb (1 + ϕ f + ϕn ).γ b Rbt bh02 Qwb = 2*0.9*750*0.3*0.69 * R sw n.πd w2 s 175000* 2* π *0.0082 = 260.47( kN ) 0.2 Qwb= 260.47(kN) > Qmax= 248.33 (kN ) Vậy khơng cần tính cốt xiên 4.4.Tính cốt thép treo : Lực tập trung dầm phụ truyền lên dầm : F = P + G - Go =177.47 kN Sử dụng cốt treo dạng đai, chọn ф8, số nhánh cốt đai n : n =2 aSW =0.503 cm2  cần h  Số lượng cốt treo thiết s :   F * 1 − ho   = x≥ n * a sw * Rsw 6.57 Với hs khoảng cách từ vị trí đặt lực tập trung đến trọng tâm cốt thép dọc : hs = ho - hdp ho chiều cao có ích tiết diện Chọn x = đai, bố trí bên dầm phụ đai, đoạn hs = 200 mm khoảng cách cốt treo 50 mm VẼ BIỂU ĐỒ BAO VẬT LIỆU 5.1 Tính khả chịu lực tiết diện [Mtr]:  Trình tự tính sau : • Tại tiết diện xét có As , tính ath ( chọn ao =25 mm(nhịp), chọn ao =40 mm(gối) , t = 30 mm ) • hoth = hdc – ath ; ξ = R s As ;α m = ξ(1 − 0.5ξ);[M tr ] = α m R b bh 0th ≥M R b bh 0.th Bảng kết tính tốn: Tiết diện Nhịp biên Cốt thép As abt ho (cm ) (mm) (mm) 18.85 52 698 Uốn 2ф20, 4ф20 12.57 35 715 Uốn 2ф20, 2ф20 6.28 35 715 8ф20 25.13 75 675 Uốn 2ф20, 6ф20 18.85 83 667 Cắt 2ф20, 4ф20 12.57 75 675 Uốn 2ф20, 2ф20 6.28 50 700 8ф20 25.13 75 675 18.85 83 667 Cắt 2ф20, 4ф20 12.57 75 675 Cắt 2ф20, 2ф20 6.28 50 700 Nhịp 4ф20 12.57 35 715 (1260 x 750) Uốn 2ф20, 2ф20 6.28 35 715 Gối C 6ф20 18.85 67 683 (1260 x 750) Gối B bên trái (300 x 750) Gối B bên phải 6ф20 Uốn 2ф20, 6ф20 (300 x 750) ξ αm 0.07 0.04 0.02 0.40 0.31 0.20 0.09 0.40 0.31 0.20 0.09 0.04 0.02 0.30 0.06 0.04 0.02 0.32 0.26 0.18 0.09 0.32 0.26 0.18 0.09 0.04 0.02 0.25 [M] ∆M (kNm) (%) 355.58 5.30 245.87 124.28 377.86 7.20 297.24 213.30 117.03 377.86 7.20 297.24 213.30 117.03 245.87 6.44 124.28 306.05 6.90 (300 x 750) Uốn 2ф20, 4ф20 12.57 76 674 Cắt 2ф20, 2ф20 50 700 6.28 0.20 0.09 0.18 0.09 212.76 117.03 5.2 Xác định điểm cắt lý thuyết: Gối B Bên Trái 2ф20 Vị trí điểm cắt lý thuyết x (mm) Q (kN) 699 248.33 717 230.01 1608 76.07 159.34 386.97 Thanh thép 213.03 Tiết diện x 2200 Gối B Bên Phải 2ф20 119.05 222.08 2ф20 386.97 Gối B Bên Phải x x 2200 71.98 117.03 239.34 2200 317.42 117.03 2ф20 966 207.43 138.92 Gối C Bên Trái x 2200 5.3 Xác định đoạn W: W= 0.8* Q − Qs ,inc 2* qSW + 5* d ≥ 20* d Trong : Q lực cắt tiết diện cắt lý thuyết, giá trị Q lấy độ dốc biểu đồ bao momen Qs,inc khả chịu cắt cốt xiên nằm vùng cắt bớt cốt dọc Qs ,inc = RSW * Α s ,inc * sin α qsw khả chịu cắt cốt đai tiết diện cắt lý thuyết : RSW * n * aSW = 88.03kN / m S d đường kính cốt thép cắt qSW = Bảng tính W: Tiết diện Gối B bên trái Gối B bên phải Gối B bên phải Gối C Thanh thép Q (kN) As,inc (cm2) 2ф20 248.33 6.28 Qs,inc (kN) 99.87 Wtính 20d qsw (kN/m) (mm) (mm) 88.03 671 400 Wchọn (mm) 700 2ф20 230.01 0.00 88.03 1155 400 1200 2ф20 76.07 0.00 88.03 456 400 500 2ф20 207.43 0.00 88.03 1053 400 1100 bên trái (Bên phải lấy đối xứng) Biểu đồ bao vật liệu bố trí thép dầm 865 500 350 560 350 300 350 530 578 3962 530 350 150 386.97 8Ø20(377.86) 8Ø20(377.86) 6Ø20(297.24) 278.33 6Ø20(297.24) 239.34 199.53 4Ø20(213.03) 317.42 6Ø20(306.05) 4Ø20(213.03) 4Ø20(212.76) 198.82 159.00 2Ø20(117.03) 120.02 90.88 71.98 18.42 8.12 60.67 74.77 80.28 1.42 46.86 115.98 119.05 110.43 2Ø20(124.28) 45.20 52.98 112.14 159.34 2Ø20(124.28) 138.92 178.22 204.20 230.98 231.78 4Ø20(245.87) 4Ø20(245.87) 257.76 288.19 324.41 337.68 2Ø22(124.28) 208.04 4Ø20(245.87) 6Ø20(355.58) 200 560 350 500 640 500 2440 350 560 350 300 350 530 3170 1370 530 500 BI? U Ð? BAO MOMENT D? M D1 T?L? : 1/25 150 2050 2200 2200 2200 300 1580 1460 500 50 2Ø12 2Ø20 1600 Ø8a200 600 Ø8a50 2Ø20 2Ø20 1600 Ø8a300 1750 Ø8a200 2Ø20 2Ø20 300 6600 1380 350 350 600 Ø8a50 2200 1380 1260 350 2Ø14 2200 2080 2Ø20 2Ø20 6'1Ø20 1Ø20 7' 2Ø20 1750 Ø8a200 600 Ø8a50 1600 Ø8a300 1Ø20 1Ø 600 Ø8a50 1750 Ø8a200 6600 D? M D1 (750X300) ... điểm cắt lý thuyết: Tiết diện Nhịp biên bên trái Nhịp biên bên phải Nhịp biên bên trái Nhịp biên bên phải Nhịp bên trái (Bên phải lấy đối xứng) Gối thứ bên trái Gối thứ bên phải Gối thứ bên trái... Nhịp biên bên phải Nhịp bên trái (Bên phải lấy đối xứng) Gối thứ bên trái Q (kN) 54.63 Nhịp biên bên trái x (mm) 2ф14 35.67 Nhịp biên bên phải Vị trí điểm cắt lý thuyết 54.63 Thanh thép 53.22... -97.93 kN • Ở bên trái bên phải gối : Q C= 0.5q1Lo = 0.5 * 31.69 * 5.300 = 83.98 kN 83.98 97.93 65.28 Biểu đồ bao lực cắt dầm phụ (đơn vị tính kN) TÍNH TỐN CỐT THÉP 4.1 Tính cốt thép dọc:  Kiểm