ĐỒ ÁN CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TS MAI LỰU BẢNG VIẾT TẮT DƯL : Dự ứng lực TTGH : Trạng thái giới hạn ĐAH : Đường ảnh hưởng BTCT : Bêtông cốt thép MMƯS: Mất mát ứng suất I ĐỒ ÁN CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TS MAI LỰU CHƯƠNG SỐ LIỆU THIẾT KẾ 1.1 KÍCH THƯỚC CƠ BẢN 1.1.1 Số liệu thiết kế: Đề bài: 884212 - Khổ cầu: B - K = 10.5 m – 1.25 m - Chiều dài nhịp tính tốn dầm chính: Ltt = 32.8 m - Loại dầm: chữ T - Phương pháp: căng sau - Tải trọng : 0.65 x HL93 - Hoạt tải người : x 10-3 (Mpa) 1.1.2 Chọn số lượng dầm,khoảng cách dầm, chiều dài cánh hẫng Chọn bề rộng chân lan can: Bclc=250 (mm) =>Bề rộng toàn cầu: Bcầu= 10.5 +2x1.25+ 2x0.25= 13.5 (m)= 13500 (mm) Số xe thiết kế: n w 10500  �2.92 3600 3600 =>Chọn n=2 (làn) Khoảng cách dầm chủ chọn khoảng: S= (1700  2200) (mm) Ta có: Btc  ( ndam  1) S  Lc � � � Btc Lc � S � � � ndam  ndam  S , với Lc chiều dài phần cánh hẫng Bcau B 13500 13500 � cau  �   6.14 �7.94  2200 1700 2200 1700 Vì n nguyên nên chọn n= (dầm) Khi ndam=7 (dầm) � LC  �S  Bcau 13500   1928mm n Chọn S= 2000 (mm) BTC  (n  1)S 13500  (7 1) �2000   750mm 2 SVTH: NGUYỄN ANH CÔNG MSSV: 1551090007 Trang: ĐỒ ÁN CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TS MAI LỰU 1.2 THƠNG SỐ VẬT LIỆU Chọn thơng số vật liệu cho phận sau: =>Bêtông : + Cấp bêtơng lan can, lề hành, bó vỉa, dầm ngang f’c = 32 MPa + Cấp bêtông dầm chính, mối nối f’c = 55 MPa + Tỷ trọng bêtông γ c = 2.5x10-5 N/mm3 + Tỷ trọng bêtông cốt thép γ’c = 2.5x10-5 N/mm3 =>Cốt thép thường + Thép cho dầm chính, lan can, lề hành chọn thép CB-300V có fy = 300 Mpa + Thép thanh, cột lan can M20 cấp 250 f y = 250 Mpa + Tỷ trọng thép γ s = 7.85x10-5 N/mm3 =>Cáp dự ứng lực theo VSL + Đường kính danh định D= 15.24 mm +Diện tích danh định A ps = 140 mm2 +Cường độ kéo đứt f pu = 1860 MPa +Môđun đàn hồi E ps = 197000 Mpa SVTH: NGUYỄN ANH CÔNG MSSV: 1551090007 Trang: ĐỒ ÁN CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TS MAI LỰU CHƯƠNG LAN CAN 2.1 TAY VỊN 2.1.1 Thanh lan can tay vịn - Chọn lan can thép ống + Đường kính ngồi: D = 100 mm + Đường kính trong: d = 90 mm - Khoảng cách cột lan can là: 2000 mm 4 - Khối lượng riêng thép lan can:  s  0.785 �10 N / mm - Thép cacbon số hiệu M270 cấp 250, có fy = 250 MPa 2.1.1.1 Tải trọng tác dụng lên lan can - Theo phương thẳng đứng : + Tĩnh tải : Trọng lượng tính tốn thân lan can g  D2  d 100  902   7.85 �105 � �3.14  0.117 N / mm 4 + Hoạt tải : Tải phân bố - Theo phương ngang + Hoạt tải : Tải phân bố - Theo phương hợp lực phương ngang phương thẳng đứng: + Tải tập trung: P = 890 N - Sơ đồ truyền tải SVTH: NGUYỄN ANH CÔNG MSSV: 1551090007 Trang: ĐỒ ÁN CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TS MAI LỰU Hình 1.1 Sơ đồ tính lan can 2.1.1.2 Nội lực lớn nhịp -  hệ số điều chỉnh tải trọng   D �R �I  0.95 �1.05 �1.05  1.05 Với: D  0.95 hệ số dẻo R  1.05 hệ số dư thừa I  1.05 hệ số quan trọng - γDC = 1.25 hệ số tải trọng cho tĩnh tải - γLL = 1.75 hệ số tải trọng cho hoạt tải Trạng thái giới hạn cường độ � � g �L2 � 0.117 �20002 � M g   �� DC �  1.05 � 1.25 � � � � 76781.25 N.mm � � � � 2 W �L 0.37 �2000 M W   � LL �  1.05 �1.75 �  339937.5 N.mm 8 P �L 890 �2000 M P   � LL �  1.05 �1.75 �  817687.5 N.mm 4 - Theo phương x-x (phương đứng) Mx-x = Mg + MW = 416718.75 N.mm - Theo phương y-y (phương ngang) SVTH: NGUYỄN ANH CÔNG MSSV: 1551090007 Trang: ĐỒ ÁN CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TS MAI LỰU My-y = MW = 339937.5 N.mm - Tổng hợp mômen tác dụng theo phương hợp lực P M u  M 2x  x  M 2y  y  M P  416718.752  339937.52  817687.5  1355471.86 Nmm 2.1.1.3 Kiểm tra tiết diện - Dùng nội lực TTGHCĐ để kiểm tra - Mômen kháng uốn tiết diện 4 D3 � �d �� �1003 � �90 �� S ��  � �� �� 1  33762.3 mm �� � � � � 32 � D 32 100 � � � � � � � � - Lan can làm thép M270 cấp 250 , có fy = 250 MPa  M R   �S �f y  0.9 �33762.3 �250  7596517.5 N.mm  M u  1355471.86 N.mm Vậy lan can đủ khả chịu lực 2.1.2 Trụ lan can - Chọn trụ lan can thép làm từ thép M270 cấp 250 Sơ đồ tính trụ dầm congsol ngàm mặt bêtông tường chắn Hình Cột lan can - Đối với cột lan can ta cần kiểm tra khả chịu lực xô ngang vào cột kiểm tra độ mãnh, bỏ qua lực thẳng đứng trọng lượng thân SVTH: NGUYỄN ANH CÔNG MSSV: 1551090007 Trang: ĐỒ ÁN CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TS MAI LỰU * Kiểm tra khả chịu lực xơ ngang - Kích thước : h=770mm ; h1 = 200 mm ; h2 = 450 mm; h3 = 700 mm - Lực tác dụng : + Lực phân bố w = 0.37N/mm lan can bên cột truyền vào cột lực tập trung P’ = w.L = 0.37x2000 = 740 N + Lực tập trung P = 890 N => Lực tập trung tác dụng vào cột : P’’ = P + P’ =740+890=1630 N - Ta kiểm tốn mặt cẳt A-A Hình 2.1.3:Mặt cắt A - A - Momen mặt cắt A-A : M A A  P '' h1  P '' h2  P '' h3  1630 �200  1630 �450  1630 �700  2200500 Nmm - Mặt cắt A-A đảm bảo khả chịu lực - Sức kháng tiết diện + S : momen kháng uốn tiết diện SVTH: NGUYỄN ANH CÔNG MSSV: 1551090007 Trang: ĐỒ ÁN CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TS MAI LỰU � � �1843 150 �83 2 ��  96 �150 �8 � 12 I � � 12  262842.02 mm3 S  Y 100 =>  M n  250 �262842.02  65710505 Nmm �  M n  65710505 Nmm � LL M A A  1.05 �1.75 �2200500  4043418.75 Nmm => Mặt cắt A-A đảm bảo khả chịu lực 2.2 LỀ BỘ HÀNH 2.2.1 Tải trọng tác dụng lên lề hành * Xét 1000mm dài - Hoạt tải người : PL = 0.003 x 1000 = N/mm - Tĩnh tải : + Trọng lượng thân bê tông lề hành: DCbản thân = 1000 x 100 x 0.25 x 10-4 = 2.5 N/mm + Trọng lượng bê tông tạo vút 1%: DCvut1%  1% �1250 �1000 �0.25 �104  0.16 N / mm + Trọng lượng viên gạch terazo cạnh 300mm x 300mm chiều dày 30mm có trọng lượng mối viên 4,5 kg DCterazo  45 �1000 �30  0.5 N / mm 300 �300 �30 => Tổng trọng lượng tĩnh tải: DC  2.5  0.16  0.5  3.16 N / mm SVTH: NGUYỄN ANH CÔNG MSSV: 1551090007 Trang: ĐỒ ÁN CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TS MAI LỰU Hình 2.2.1 Tải trọng tác dụng lên lề hành 2.2.2 Tính nội lực - Momen mặt cắt nhịp : + Do tĩnh tải : M DC  DC.L2 3.16 �12752   642121.88 N mm 8 M PL  PL.L2 �12752   609609.38 N mm 8 + Do hoạt tải : - Trạng thái giới hạn cường độ: +Tại gối: M U  0.7 �.  DC �M DC   PL �M PL   0.7 �1.05 �(1.25 �642121.88  1.75 �609609.38)  1374059.5 N mm +Tại nhịp: M U  0.5 �.  DC �M DC   PL �M PL   0.5 �1.05 �(1.25 �642121.88  1.75 �609609.38)  981471.1 N mm - Trạng thái giới hạn sử dụng: +Tại gối: SVTH: NGUYỄN ANH CÔNG MSSV: 1551090007 Trang: ĐỒ ÁN CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TS MAI LỰU M S  0.7 � M DC  M PL   0.7 �[642121.88  609609.38]  876211.88 N mm +Tại nhịp: M S  0.5 � M DC  M PL   0.5 �[642121.88  609609.38]  625865.63 N mm 2.2.3 Tính cốt thép - Tiết diện chịu lực : b x h = 1000 x 100 (mm) - Chọn aS= 20 mm: Khoảng cách từ trọng tâm cốt thép chịu kéo đến mép ngồi vùng bê tơng chịu kéo => Khoảng cách từ thớ chịu nén đến trọng tâm cốt thép chịu kéo: ds = h – aS = 100 – 20 = 80 mm - Xác định chiều cao vùng nén a : a  d s  d s2  2M u �1374059.5  80  802   0.7 mm '  �0.85 �f c �b 0.9 �0.85 �32 �1000 - Bản lề hành có = 32 MPa � 1  0.85  0.05 ' 0.05 f c  28   0.85   32  28   0.82  7 - Khoảng cách từ thớ chịu nén đến trục trung hoà c : c a 0.7   0.85 mm  0.82 c 0.85   0.01  0.6 d 80 s - Ta có : => Bài toán thuộc trường hợp phá hoại dẻo - Xác định diện tích cốt thép : As  0.85 f c' a.b 0.85 �32 �0.7 �1000   63.47 mm fy 300 - Kiểm tra hàm lượng cốt thép tối thiểu : M cr   1 Sc f r SVTH: NGUYỄN ANH CÔNG MSSV: 1551090007 Trang: ĐỒ ÁN CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TS MAI LỰU a  1 �c Suy moment danh định là: � � a� � Mr   � A ps f ps � dps  � � 2� � � � + Cường độ chịu kéo cáp DƯL: � c � f ps  f pu � 1 k � d ps � � � � -Kiểm tra: Theo bảng tổng hợp mômen tác dụng vào dầm ta có: Mu So sánh với sức kháng uốn tính tốn ta có: Mu < M r => Thỏa mãn điều kiện Ta có bảng tổng hợp sau: XMặt cắt Gối dps 952.129 fpy 1676.016 fpu 1862.24 k 0.28 Aps 4900 1 0.657 bf' 1750 bw 200 hf 217.308 f'c 55 c -138.521 c' 161.659 c/dps 0.17  fps 1773.709 Mr 7813476839 Mu Kết luận Đạt TDTD 1036.532 1676.016 1862.24 0.28 4900 0.657 1750 200 217.308 55 -142.037 162.287 0.157 1780.602 8578451912 2471422128 Đạt SVTH: NGUYỄN ANH CÔNG MSSV: 1551090007 Ltt/4 1239.131 1676.016 1862.24 0.28 4900 0.657 1750 200 217.308 55 -149.013 163.458 0.132 1793.457 10417427182 7215322149 Đạt Ltt/2 1281 1676.016 1862.24 0.28 4900 0.657 1750 200 217.308 55 -150.246 163.656 0.128 1795.624 10797831789 9554898728 Đạt Trang: 133 ĐỒ ÁN CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TS MAI LỰU 5.6.4 4: Kiểm tra hàm lượng cốt thép tối thiểu * Kiểm toán cho mặt cắt nhịp: Điều kiện:  M n �Min  1.2M cr ;1.33M u  Trong đó: Mu: Mơmen tải trọng tác dụng trạng thái giới hạn cường độ Mcr: Mômen nứt mômen làm cho ứng suất kéo lớn dầm - Xác định mô men gây nứt Mcr: Mcr = MDC1+ MDC2+MDC3+MDW+M Với: M: Mômen phụ thêm Xác định mômen phụ thêm ta giải phương trình sau: � Pf Pf  d ps  yto  �M M M  M DW  M  fr   �   ybo � DC1 ybo  DC ybg  DC ybg � Ao Io Io Ig � � � I g � � � � I � � Pf Pf  d ps  yto  �M M g �M � 1 fr   �   ybo � DC1 ybo  DC ybg � �  M DC  M DW A I I I � � ybg � � � o g � o � o � � Với:  : Hệ số biến động mômen nứt uốn lấy 1.2 cho kết cấu phân đoạn đúc sẵn 1.6 cho kết cấu lại, lấy   1.6  : Hệ số biến động cáp dự ứng lực lấy 1.1 cho cáp dính bám 1.0 cho cáp khơng dính bám, lấy   1.1 f r : Cường độ chịu kéo uốn bê tông Pf : Lực cáp sau trừ mát (Đã tính trên) Tính tốn chi tiết cho mặt cắt dầm, mặt cắt lại tính tốn tương tự lập thành bảng SVTH: NGUYỄN ANH CÔNG MSSV: 1551090007 Trang: 134 ĐỒ ÁN CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TS MAI LỰU * Mặt cắt dầm: Ta có:   1.6 ;   1.1 ; yto fr d ps ; Io Pf ; ybo Ao ; M DC1 M DC ; M DC ; Ig ybg M DW ; I g� ybg � Thay số ta được:  Min  1.2 M cr ;1.33M u   M r   M n So sánh Min  1.2M cr ;1.33M u  Min  1.2 M cr ;1.33M u  M r , kết luận < Mr => Thỏa điều kiện Ta có bảng tổng hợp sau:XMặt Gối SVTH: NGUYỄN ANH CÔNG TDTD Ltt/4 MSSV: 1551090007 Ltt/2 Trang: 135 ĐỒ ÁN CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TS MAI LỰU cắt fr 1 2 Pf Ao dps yto ybo Io ybg Ig ybg' Ig' MDC1 MDC2 MDC3 MDW M Mcr Mu Mmin Mr Kết luận 4.672 1.6 1.1 5915172.397 1059073.066 952.129 635.532 864.468 2.30668E+11 856.588 2.3331E+11 880.504 2.47592E+11 0 0 6000524896 6000524896 0 7813476839 Đạt 4.672 4.672 1.6 1.6 1.1 1.1 5792452.133 5758605.745 721573.066 721573.066 1036.532 1239.131 612.555 606.679 887.445 893.321 2.08745E+11 2.04266E+11 872.135 870.483 2.13429E+11 2.14688E+11 905.184 903.635 2.26655E+11 2.27997E+11 728977792.4 2139289329 50164753.24 147215625 283576556.3 832195860 12063431.25 35401860 5835696056 5142968555 6910478589 8297071229 2471422128 7215322149 3286991430 9596378458 8578451912 10417427182 Đạt Đạt 4.672 1.6 1.1 5762152.484 721573.066 1281 605.465 894.535 2.0312E+11 870.141 2.1501E+11 903.315 2.28336E+11 2852385772 196287500 1109594480 47202480 4343672463 8549142695 9554898728 10258971234 10797831789 Đạt 5.7 TÍNH TỐN CỐT ĐAI CHO DẦM CHỦ 5.7.1 Chọn số liệu thiết kế * Chọn cốt thép dọc: Giả sử tính cốt đai khơng có cốt dọc * Chọn thép làm cốt đai theo tiêu chuẩn TCVN 1651-2008 có fy , đường kính  Ta tính tốn cho mặt cắt gối mặt cắt lại tính tốn tương tự SVTH: NGUYỄN ANH CÔNG MSSV: 1551090007 Trang: 136 ĐỒ ÁN CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TS MAI LỰU 5.7.2 Tính tốn cho mặt cắt gối 5.7.2.1 Nội lực mặt cắt gối + Giá trị mômen: M u + Giá trị lực cắt: Vu 5.7.2.2 Xác định dv a � d ps  � � � � d v  max � 0.9d ps � � � 0.72h � � Trong đó: d ps Khoảng cách từ trọng tâm nhóm cáp đến trọng tâm mặt cắt a: chiều cao vùng bê tông chịu nén a => dv = 1080 (mm) 5.7.2.3 Ứng suất cắt trung bình - Lực cắt thành phần cáp xiên sinh là: V p  f pf �Aps (i ) sin  (i ) Hệ số sức kháng lực cắt là: ɸ = 0,9 Ứng suất cắt trung bình Vu  Vp v v bv d v SVTH: NGUYỄN ANH CÔNG MSSV: 1551090007 Trang: 137 ĐỒ ÁN CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TS MAI LỰU Xác định tỷ số v f c� => Tiết diện hợp lý để chịu cắt Xác định ứng suất cáp sau mát ứng suất bê tơng bọc quanh không f po  f pf  f pc Ep Ec Với: f pc   Pf Ao  Pf  d ps  yto  Io  M DC1  d ps  yto  Io d ps Pf Ao yto Io M DC1 Thay số ta được: f pc � f po  f pf  f pc Ep Ec 5.7.2.4 Tính biến dạng εx Giả sử  o Sơ đồ tính dầm đơn giản nên khơng tồng lực dọc: SVTH: NGUYỄN ANH CƠNG Nu  MSSV: 1551090007 Trang: 138 ĐỒ ÁN CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP x  GVHD: TS MAI LỰU Mu  0.5�N u  0.5� Vu  Vp �cotg  A ps �fpo dv    2� Es �A s  E ps �A ps  Với: Mu ; dv f po ; As Nu ; Es Vu Vp ; ; E ps Aps Thay số ta được: x v �  Với f c x tra bảng tìm o �  Ta nhận thấy  � không chênh lệch nhiều nên giả thiết ban đầu chấp nhận 5.7.2.5 Xác định khả chịu cắt bê tông Vc   12 f c� bw d v 5.7.2.6 Khả chịu cắt cốt thép đai Vs  Vu  Vc  V p  5.7.2.7 Tính khoảng cách bước đai S Av f vy dv cot g Vs SVTH: NGUYỄN ANH CÔNG MSSV: 1551090007 Trang: 139 ĐỒ ÁN CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TS MAI LỰU Với Av tổng diện tích nhánh đai 5.7.2.8 Xác định khoảng cách bước đai Kiểm tra bước đai theo điều kiện cấu tạo: �d2 A v  2� Chọn đai nhánh  10, � A v.fy � �0.083 f 'c bw � Vu � S �Min � Min(0.8dv;600mm) ne� u  0.125 f ' b d c v � � Vu � Min(0.4dv;300mm) ne� u �0.125 f 'c b1.dv � � Tính giá trị biểu thức A v.fy 0.083 f 'c bw Vu 1329373.663   0.037  0,125 f 'c b1.dv 55�600�1080 min(0.8dv;600mm)  min(0.8�1080  864mm;600mm)  600mm S  Đầu dầm chịu lực cắt lớn nên thiên an toàn ta chọn bước cốt đai đầu dầm Tính lại Vs với s vừa chọn, ta được: Vs  A v �fy �dv �cotg   s 5.7.2.9 Kiểm tra cốt thép dọc Chọn cốt thép dọc đường kính 14 (mm) SVTH: NGUYỄN ANH CÔNG MSSV: 1551090007 Trang: 140 ĐỒ ÁN CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TS MAI LỰU � M N �Vu A ps �fps  A s �fy � u  0.5� u  �  0.5 � V  V �cotg() � s p � f �dv  �  �v � Ta có: + Vế trái: VT  A ps �fps  A s �fy + Vế phải: � Mu N �Vu  0.5� u  �  0.5 � V  V �cotg � s p � f �dv  �  �v �  VT �VP => Thỏa điều kiện Các mặt cắt lại tính tốn tương tự ta có bước cốt đai sau: từ đầu dầm đến mặt cắt thay đổi tiết diện S = 100 mm, lại S = 200 mm Riêng đầu dầm, để giúp cho dầm chịu ứng suất cục cáp DUL gây ra, ta cần bố trí lưới thép, ɸ 10a50, khoảng cách lưới thép a= 50mm Bảng tính giá trị VpXB ó cáp Mặt cắt Gối fpf Aps(i) (i) Vp(i) Vp 1208.638 1208.638 1208.638 980 980 980 0 0.052 0 61790.819 221682.599 SVTH: NGUYỄN ANH CÔNG MSSV: 1551090007 Trang: 141 ĐỒ ÁN CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP 5 5 TDTD Ltt/4 Ltt/2 Bảng kiểm tra lực cắtXMặt cắt dps h a dv Vu Vp bv  v  Mu Aps Pf MDC1 Ao 1208.638 1208.638 1183.563 1183.563 1183.563 1183.563 1183.563 1176.046 1176.046 1176.046 1176.046 1176.046 1175.949 1175.949 1175.949 1175.949 1175.949 980 980 980 980 980 980 980 980 980 980 980 980 980 980 980 980 980 GVHD: TS MAI LỰU 0.057 0.078 0 0.052 0.057 0.078 0 0.053 0.064 0 0 67070.861 92820.92 0 60508.864 65679.362 90895.192 0 61470.449 74041.637 0 0 217083.4182 135512.0862 Gối TDTD Ltt/4 Ltt/2 952.129 1500 106.233 1080 1329373.663 221682.599 600 0.9 1.937 22 4900 5915172.397 1059073.066 1036.532 1500 106.646 1080 1169566.11 217083.418 200 0.9 5.011 22 2471422128 4900 5792452.133 728977792.4 721573.066 1239.131 1500 107.416 1185.423 761247.698 135512.086 200 0.9 2.996 22 7215322149 4900 5758605.745 2139289329 721573.066 1281 1500 107.545 1227.227 232492.16 200 0.9 1.052 22 9554898728 4900 5762152.484 2852385772 721573.066 SVTH: NGUYỄN ANH CÔNG MSSV: 1551090007 Trang: 142 ĐỒ ÁN CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP Io yto fpf Eps Ec fpc fpo As Es fc' Ac ex ex chọn v/fc'   Vc Vs Av fvy s smin s chọn Vs' 2.30668E+11 635.532 1208.638 197000 35709.168 -8.156 1253.631 200000 55 450000 0.029 0.029 0.035 22.385 3.631 1454024.047 -198624.799 157.08 420 -887.871 178.632 100 1763532.088 GVHD: TS MAI LỰU 2.08745E+11 612.555 1183.563 197000 35709.168 -11.535 1247.199 200000 55 310000 0.026 0.026 0.091 22.756 3.289 438996.679 643437.803 157.08 420 274.08 535.895 200 881766.044 2.04266E+11 606.679 1176.046 197000 35709.168 -12.633 1245.743 200000 55 310000 0.018 0.018 0.054 22.166 3.675 538519.093 171799.596 157.08 420 1126.707 535.895 200 967839.059 2.0312E+11 605.465 1175.949 197000 35709.168 -11.445 1239.088 200000 55 310000 0.008 0.008 0.019 21.954 3.719 564075.597 -305750.975 157.08 420 -655.416 535.895 200 1001969.774 Bảng kiểm tra cốt thép dọcXMặt cắt Gối TDTD Ltt/4 Ltt/2 Aps fps As fy Mu dv Vu 4900 1773.709 420 1080 1329373.663 4900 1780.602 420 2471422128 1080 1169566.11 4900 1793.457 420 7215322149 1185.423 761247.698 4900 1795.624 420 9554898728 1227.227 232492.16 SVTH: NGUYỄN ANH CÔNG MSSV: 1551090007 Trang: 143 ĐỒ ÁN CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP Vs Vp  VT VP Kết luận 1763532.088 221682.599 0.384 8691172.813 924774.632 Đạt GVHD: TS MAI LỰU 881766.044 217083.418 0.384 8724948.082 4130510.942 Đạt 967839.059 135512.086 0.384 8787937.177 7323362.248 Đạt 1001969.774 0.384 8798559.03 8050240.617 Đạt Mục lục CHƯƠNG SỐ LIỆU THIẾT KẾ SVTH: NGUYỄN ANH CÔNG MSSV: 1551090007 Trang: 144 ĐỒ ÁN CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TS MAI LỰU 1.1.1 Số liệu thiết kế: 1.1.2 Chọn số lượng dầm,khoảng cách dầm, chiều dài cánh hẫng .1 1.2 THÔNG SỐ VẬT LIỆU CHƯƠNG LAN CAN 2.1 TAY VỊN 2.1.1 Thanh lan can tay vịn 2.1.2 Trụ lan can 2.2 LỀ BỘ HÀNH 2.2.1 Tải trọng tác dụng lên lề hành 2.2.2 Tính nội lực .8 2.2.3 Tính cốt thép .9 2.2.4 Kiểm toán trạng thái giới hạn sử dụng : .11 2.3 BÓ VỈA 13 2.3.1 Xác định sức kháng uốn tường trục ngang Mc (tính cho 1000 mm dài) 15 2.3.2 Xác định sức kháng tường trục thẳng đứng MwH : 17 2.3.3 Chiều dài đường chảy (L c) : .18 CHƯƠNG BẢN MẶT CẦU .20 3.1 SỐ LIỆU TÍNH TOÁN 20 3.2 TÍNH TỐN NỘI LỰC TRONG BẢN HẪNG 21 3.2.1 Tải trọng tác dụng lên congxon 21 3.2.2 Tổ hợp tải trọng .24 3.3 TÍNH TỐN NỘI LỰC CHO BẢN DẦM 26 3.3.1 Tính toán nội lực cho dầm cạnh dầm biên 26 3.3.2 Tính nội lực cho dầm 31 3.4 NỘI LỰC CÓ XÉT ĐẾN TÍNH LIÊN TỤC CỦA BẢN .34 3.5 TÍNH TỐN CỐT THÉP CHO BẢN MẶT CẦU 35 3.5.1 Thiết kế cốt thép cho hẫng 35 - Khi kiểm tra nứt ta phải kiểm tra tiết diện bxh = 1000 x 200 ta xác định số thép tham gia chống nứt 37 SVTH: NGUYỄN ANH CÔNG MSSV: 1551090007 Trang: 145 ĐỒ ÁN CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TS MAI LỰU 3.5.2 Thiết kế cốt thép cho dầm .39 - Khi kiểm tra nứt ta phải kiểm tra tiết diện bxh = 1000x175 ta xác định số thép tham gia chống nứt 41 - Khi kiểm tra nứt ta phải kiểm tra tiết diện bxh = 1000x200 ta xác định số thép tham gia chống nứt 44 CHƯƠNG 47 4.1 CÁC SỐ LIỆU TÍNH TỐN 48 4.2 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC TÁC DỤNG LÊN DẦM NGANG 48 4.2.1 Phương dọc cầu .48 4.2.2 Phương ngang cầu 52 4.3 TÍNH TỐN VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP DỌC 68 4.3.1 Tính tốn bố trí cốt thép chịu mơmen dương vị trí nhịp 68 4.3.2 Tính tốn bố trí cốt thép chịu mơmen âm vị trí gối .70 4.4 KIỂM TRA NỨT CỦA TIẾT DIỆN 73 4.4.1 Kiểm tra với mơmen dương vị trí nhịp .73 4.4.2 Kiểm tra với mơmen âm vị trí gối 74 4.5 TÍNH TỐN VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP ĐAI CHO DẦM NGANG .75 Tiết diện tính tốn bn �hn  220 �1100 75 CHƯƠNG 79 5.1 SỐ LIỆU TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KÊ SƠ BỘ DẦM CHỦ 80 5.1.1 Kích thước vật liệu dầm 80 5.1.2 Bố trí cáp dự ứng lực 84 5.1.3 Tính trọng tâm nhóm cáp dự ứng lực: .87 5.2 ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC CỦA CÁC GIAI ĐOẠN 88 5.2.1 Các giai đoạn đặc trưng hình hình tiết diện dầm chính: 88 5.2.2 Đặc trưng hình học dầm 88 5.2.3 Đặc trung hình học dầm biên 95 5.3 NỘI LỰC DO TĨNH TẢI VÀ HOẠT TẢI TÁC DỤNG LÊN DẦM CHỦ 96 5.3.1 Tải trọng tác dụng lên dầm dọc biên .96 5.3.2 Tải trọng tác dụng lên dầm dọc .98 SVTH: NGUYỄN ANH CÔNG MSSV: 1551090007 Trang: 146 ĐỒ ÁN CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: TS MAI LỰU 5.4 TÍNH HỆ SỐ PHÂN BỐ NGANG .100 5.4.1 Điều kiện áp dụng 100 5.4.2 Nội lực dầm .104 5.5 TÍNH TỐN MẤT MÁT ỨNG SUẤT .110 5.5.1 Các mát tức thời .111 5.5.2 Các mát ứng suất theo thời gian .114 5.5.3 Mất mát ứng suất theo thời gian 123 5.6 KIỂM TỐN DẦM CHÍNH .131 5.6.1 Kiểm tốn dầm giai đoạn truyền lực 131 5.6.2 Kiểm toán dầm trạng thái giới hạn sử dụng 133 5.6.3 Kiểm toán dầm TTGH CĐ1 .135 5.6.4 4: Kiểm tra hàm lượng cốt thép tối thiểu .138 5.7 VII: TÍNH TOÁN CỐT ĐAI CHO DẦM CHỦ 141 5.7.1 Chọn số liệu thiết kế 141 5.7.2 Tính tốn cho mặt cắt gối 141 SVTH: NGUYỄN ANH CÔNG MSSV: 1551090007 Trang: 147 ... mm (hình 3. 3) T T T C t lan can =T m thép + T m thép +T m thép + Ống liên k t Hình 3.2.2 Chi ti t c t lan can 6 * Trọng lượng thép T1 : T1  1820 �150 �8 �78.5 �10  171.44 N * Trọng lượng thép... - Ti t diện t nh t n b x h = 200x200 mm bố trí c t thép : SVTH: NGUYỄN ANH CÔNG MSSV: 1551090007 Trang: 16 ĐỒ ÁN CẦU BÊ T NG C T THÉP GVHD: TS MAI LỰU Hình 2.3.4 Ti t diện bố trí c t thép theo... MPa + T trọng b t ng γ c = 2.5x10-5 N/mm3 + T trọng b t ng c t thép γ’c = 2.5x10-5 N/mm3 =>C t thép thường + Thép cho dầm chính, lan can, lề hành chọn thép CB-300V có fy = 300 Mpa + Thép thanh,