ĐỒ ÁN MÔN HỌC THI CÔNG CẦU GVHD: Th.S: NGUYỄN ĐÌNH MẬU CHƯƠNG I GIỚI THIỆU CHUNG 1.1 Số liệu đầu vào - Phạm vi đồ án : Thiết kế thi công cho trụ cầu sông - Nội dung thiết kế : Sinh viên tự chọn mực nước thi công, khổ thông thuyền, chiều dài nhịp, khổ cầu Chọn loại cọc ván kích thước vòng vây(nếu có) Tính chiều sâu đóng cọc ván, cân nhắc có dùng khung chống, BTBD hay khơng có thiết kế với cọc ván thép Phân đoạn cọc, tính chọn búa đóng cọc (nếu có), mơ tả biện pháp thi công cọc Thiết kế ván khn đổ bê tơng móng thân trụ Lụa chọn biện pháp đổ bê tơng móng thân trụ Tính tốn tổ chức thi cơng kết cấu nhịp cầu Lập bảng tiến độ thi coongcho trụ kết cấu nhịp - - Qui mơ cơng trình : + Số hàng cọc khoan nhồi: + Số cột: + Số lượng cọc: 6(cọc) + Chiều sâu cọc đóng đất: Lc = 50 m + Kích thước cọc khoan nhồi: D=1.2m Loại địa chất DC1 Lớp 1: Đất cát hạt vừa dày 5.5m : L1 = 5.5m γ = 1.73 T kg =1.73 x 10 m m3 φ1 = 220 Lớp 2: Đất sét pha cát dẻo vừa dày 7.5m : L2 = 7.5m γ = 1.82 x 103 kg m3 φ = 100 Lớp 3: Đất sét chặt: L3 = � - γ3 = 1.89x103 Chiều cao thân trụ tính từ đỉnh bệ cọc : SVTH : kg m3 φ = 7.50 H2 =5m Trang ĐỒ ÁN MÔN HỌC THI CÔNG CẦU 1.2 GVHD: Th.S: NGUYỄN ĐÌNH MẬU Nội dung thiết kế 1.2.1 Chọn mực nước thi công, khổ thông thuyền, chiều dài nhịp, khổ cầu - Mực nước thi công: 3.6 - Khổ cầu: 36m - khổ thông thuyền:4.4m - Chiều dài nhịp : 42m 1.2.2 Thiết kế hệ vòng vây cọc ván thép ngăn - Chọn loại cọc ván, kích thước vòng vây - Tính chiều sâu đóng cọc ván, cân nhắc có dùng khung chống, bê tơng bịt đáy hay khơng? có thiết kế với cọc ván - Tính lựa chọn búa đóng cọc ván 1.2.3 Trình bày biện pháp thi cơng cọc khoan nhồi - Tính tốn phân đoạn cọc - Mô tả biện phápthi công cọc khoan nhồi 1.2.4 Thiết kế ván khuôn đổ bệ cọc - Chọn loại ván khn, bố trí khung chống bệ đỡ ván khn - Kiểm tra tốn ván khn đáy theo cường độ biến dạng 1.2.5 Thiết kế ván khuôn đổ thân trụ - Chọn loại ván khn, bố trí khung chống, khung giằng - Kiểm tra toán ván khn thành CHƯƠNG BIỆN PHÁP THI CƠNG CHỈ ĐẠO 2.1 Cơng tác định vị hố móng Vì mực nước thi công thay đổi lớn suốt mặt cắt ngang sơng nên nơi có mực nước nơng, khơng có thơng thuyền để xác định vị trí tim trụ dựa cầu tạm gỗ, tiến hành đo đạc trực tiếp đánh dấu vị trí dọc ngang móng Để tránh va chạm thi cơng làm sai lệch vị trí nên có cọc định vị đóng cách xa tim móng Khi đo đạc máy, dựa sàn đặt cọc gỗ chắn, đóng xung quanh cọc định vị Với móng đặt chỗ nước sâu, công tác định vị phải làm gián tiếp Tim trụ xác định dựa vào đường tuyến nắm hai bờ sơng góc ,  tính theo vị trí trụ (Phương pháp tam giác đạc ) Ta phải SVTH : Trang ĐỒ ÁN MÔN HỌC THI CÔNG CẦU GVHD: Th.S: NGUYỄN ĐÌNH MẬU tiến hành làm cẩn thận kiểm tra nhiều phương pháp để tránh sai số ảnh hưởng tới cấu tạo cơng trình bên thi công sau B a1 TRUC TIM CAU b1 b2 A MA T1 T2 MB a2 C Hình : Xác định tim trụ cầu phương pháp tam giác 2.2 Cơng tác chuẩn bị mặt bằng, bố trí cơng trường - Cần bố trí mặt hợp lý để cơng việc thi công tiến hành thuận lợi - Cần khảo sát địa hình hai bên bờ sơng, xem xét hướng gió thổi dự tính thời gian thi cơng để lập vị trí kế hoạch tập kết vật liệu - Chuẩn bị mặt bằng, bãi tập kết vật liệu : Xi măng, đá, cát, sắt thép… - Xây dựng hệ thống sở hạ tầng,hệ thống đường công vụ, đường nội bộ,bãi chứa vật liệu cho công trường.Cung cấp điện nước phục vụ cho công tác thi cơng sinh hoạ - Do cơng trình thi cơng có tính chất tập trung xây dựng thời gian tương đối dài Do tổ chức xây dựng lán trại, nhà nghỉ chỗ ăn, sinh hoạt cho công nhân viên, xây dựng chỗ vui chơi giải trí, nhà vệ sinh 2.3 Công tác chuẩn bị mặt bằng, bố trí cơng trường - Cần bố trí mặt hợp lý để công việc thi công tiến hành thuận lợi - Cần khảo sát địa hình hai bên bờ sơng, xem xét hướng gió thổi dự tính thời gian thi cơng để lập vị trí kế hoạch tập kết vật liệu - Chuẩn bị mặt bằng, bãi tập kết vật liệu : Xi măng, đá, cát, sắt thép… - Xây dựng hệ thống sở hạ tầng,hệ thống đường công vụ, đường nội bộ,bãi chứa vật liệu cho công trường.Cung cấp điện nước phục vụ cho công tác thi công sinh hoạt - Do công trình thi cơng có tính chất tập trung xây dựng thời gian tương đối dài Do tổ chức xây dựng lán trại, nhà nghỉ chỗ ăn, sinh hoạt cho công nhân viên, xây dựng chỗ vui chơi giải trí, nhà vệ sinh SVTH : Trang ĐỒ ÁN MƠN HỌC THI CƠNG CẦU GVHD: Th.S: NGUYỄN ĐÌNH MẬU 2.4 Thi công trụ cầu - Sau tiến hành bước tổng quát : xác định vị trí tim trụ cầu, chuẩn bị nguyên thiết bị vật liệu, q trình thi cơng trụ tiến hành theo bước sau: - Bước 1: +Định vị xà lan, nạo vét đất phạm vi thi công trụ +Lắp khung dẫn hướng để giữ ống vách +Gia công lồng thép +Thi công cọc khoan nhồi - Bước : + Tiến hành đóng cọc ván thép làm vòng vây ngăn nước phạm vi bệ trụ - + Dùng bơm cao áp sói nước, vét bùn hố móng + Đổ đá mi cát tạo phẳng Bước : + Tiến hành đổ bêtông bịt đáy theo phương pháp đổ bêtông nước (phương pháp vữa dâng) + Kiểm tra cao độ lớp cát đệm, đặt lồng thép theo kỹ thuật + Xếp đá 4x6 theo qui trình kỹ thuật + Kiểm tra cao độ lớp đá xếp, thả vòi bơm vào ống + Bơm vữa theo vị trí qui định, q trình bơm ln kiểm tra lan tỏa vữa xi măng thông qua ống lồng + - Khi lớp bê tông đạt cường độ tiến hành hút nước làm khơ hố móng Bước : + Khi cọc đạt cường độ ta tiến hành đập đầu cọc xử lý cốt thép đầu cọc, vệ sinh đáy móng + Dựng ván khuôn, lắp cốt thép bệ cọc, tiến hành đổ bê tông bệ cọc + Khi bê tông bệ cọc đạt 70% cường độ, tiến hành thi công phần thân trụ + Trong suốt q trình thi cơng phải tiến hành bảo dưỡng bê tông cho bến bê tông đạt cường độ tháo dỡ ván khn thiết bị thi công - Bước 5: + Dựng ván khuôn xà mũ, lắp cốt thép, tiến hành đổ bê tông mũ trụ + Dựng ván khuôn, lắp cốt thép, tiến hành đổ bê tơng đá kê gối + Hồn thiện trụ SVTH : Trang ĐỒ ÁN MÔN HỌC THI CƠNG CẦU GVHD: Th.S: NGUYỄN ĐÌNH MẬU CHƯƠNG THIẾT KẾ THI CƠNG 3.1 Thiết kế vòng vây cọc ván 3.1.1 Kích thước vòng vây Chiều sâu sâu mực nước thi cơng, chọn Hn = 3,6m Kích thước vòng vây cọc ván chọn dựa kích thước móng, khoảng cách từ mặt tường cọc ván đến mép bệ móng > 0,75m Chọn khoảng cách 1m 11600 9600 1000 1000 6000 b? móng vòng vây c?c ván Trên mặt đứng, đỉnh vòng vây phải cao mực nước thi công tối thiểu 0,7m Chọn 1m Vậy cọc ván phải có chiều cao tính từ mặt đất 4,6m 3.1.2 Xác định bề dày lớp BT bịt đáy Lớp bê tông bịt đáy xác định từ điều kiện : Áp lực đẩy nước lên lớp bê tông phải nhỏ lực ma sát bê tông với hệ cọc trọng lượng lớp bê tông bịt đáy Bề dày lớp bêtông bịt đáy : K.H.F. n h� (F. c  n.U.f1 ) Trong : K :hệ số an tồn, K = 1.3 SVTH : Trang 8000 1000 1000 ĐỒ ÁN MÔN HỌC THI CƠNG CẦU GVHD: Th.S: NGUYỄN ĐÌNH MẬU H :chiều sâu cột nước tính từ đáy lớp bêtơng bịt đáy đến mực nước thi công H = 3,6 m S :diện tích lớp BT bịt đáy, S= 11.6x8=92.8(m2) So:diện tích hố móng: So=92.8-1.2x6=85.6(m2)  n : dung trọng nước,  n  1T / m f1 : ma sát cọc với bêtông bịt đáy, f  10T / m U : chu vi cọc,U=3.14x1.2 =3.77 m Số cọc k=6 cọc Chọn m=0.9, n= 0.9 h 3.6 92.8 1 0.89m (0.9 85.6 2.5  x3.77 x10) x0.9 Chọn lớp bêtông bịt đáy dày m Phương pháp đổ bêtông bịt đáy : Tiến hành đổ bêtông bịt đáy theo phương pháp vữa dâng : Bán kính hoạt động ống : R  m 2 Diện tích hoạt động ống : Fo   �R   �2  12.56 m Số ống cần thiết : n  S 92.8  7.39 (ống) So 12.56 Chọn ống Sau xác định bề dầy lớp BTBD đủ điều kiện ổn định, ta kiểm tra điều kiện cường độ cho lớp BTBD : Tách dải BTBD rộng 1m dọc theo đường tim trụ theo hướng thượng-hạ lưu có chiều dài nhịp khoảng cách cọc ván thép + Trọng lượng thân lớp BTBD : q1 1 H b 11 2.3 11 2.3(T / m) Trong :  b =2,3 T/m3 : Dung trọng lớp BTBD Hb = m SVTH : : Bề dầy lớp BTBD Trang ĐỒ ÁN MÔN HỌC THI CƠNG CẦU 1m GVHD: Th.S: NGUYỄN ĐÌNH MẬU : Bề rộng dải BTBD xét + Áp lực đẩy nước : q2   H  1.2, 6.1  2, 6T / m Trong :  = 1T/m3 :Dung trọng nước H = 3.6 – = 2.6m :Chiều sâu cột nước, từ lớp đáy BTBD đến mực nước thi công 1m: Bề rộng dải BTBD xét Nội lực phát sinh dầm : M max  q1  q 2 2.3  2.6 l  112  4.538(Tm) 8 => căng thớ Momen kháng uốn dầm : W b.hb 1.12   0,167(m3 ) 6 Yêu cầu ứng suất kéo phát sinh BTBD phải nhỏ ứng suất kéo cho phép k BT, sử dụng BT mác 300 => [ ]bt  10 kG / cm k  M max 4.538 k  27.174(T / m ) 2.7174(kG / cm )     bt 10(kG / cm ) W 0.167 Vậy lớp BTBD thỏa mãn điều kiện cường độ 3.1.3 Tính độ ổn định kết cấu vòng vây cọc ván giai đoạn thi cơng : 3.1.3.1 Giai đoạn Vòng vây đóng đến đáy sơng, chưa đổ betơng bịt đáy SVTH : Trang ĐỒ ÁN MÔN HỌC THI CÔNG CẦU GVHD: Th.S: NGUYỄN ĐÌNH MẬU MẶ T BẰ NG CỌC VÁ N THÉ P 2155 TL 1:70 2200 KHUNG VÀ NH ĐAI BỆMÓ NG THANH CHỐ NG 2155 2200 8710 CỌC ĐỊ NH VỊ 1205 2700 4500 12310 2700 1205 Với cách bố trí cọc định vị cọc định vị khơng có tác dụng chịu lực, mà áp lực truyền hết vào cọc ván thép Ở giai đọan ta đào đất vòng vây cọc ván gầu ngoạm, nên mực nước bên thành cọc ván Cọc ván chịu tác dụng áp lực đất chủ động áp lực đất bị động Chiều sâu đóng cọc ván thép, ta tính vào giai đoạn sau 3.1.3.2 Giai đoạn Đã đổ betông bịt đáy hút cạn nước hố móng Sơ đồ chịu lực cọc ván thép sau : MNTC Thanh chống P 1.00 pmax 3.6 pbq O Edb Edc t Gọi t chiều sâu ngàm cọc đất, chiều sâu tính từ mặt lớp Khi có lớp bêtơng bịt đáy, t xác định từ điều kiện đảm bảo ổn định chống SVTH : Trang ĐỒ ÁN MÔN HỌC THI CƠNG CẦU GVHD: Th.S: NGUYỄN ĐÌNH MẬU quay tường cọc ván chung quanh trục tựa vào điểm O nằm cách mặt lớp bêtông bịt đáy m(trên hình vẽ) Điều kiện để đảm bảo ổn định chống lật: M l  m.M g Trong đó: Ml : mơmen gây lật Do áp lực nước áp lực chủ động Mg: mômen giữ Do áp lực đất bị động m : hệ số an toàn 3.1.3.2.1 Áp lực thủy tĩnh (P) Áp lực nước có phạm vi ảnh hưởng từ lớp đất sét pha cát dẻo vừa đến mực nước thi công Giả sử cọc ván đóng đến lớp thứ hai, tồn chiều cao cọc ván ngập nứớc bị ảnh hưởng lực thủy tĩnh cọc ván xuyên qua lớp đất sét nhỏ P1 = � n �(H)  0,5 �� (3,6)  6, 48  T / m  Điểm đặt áp lực cách tâm O đoạn : x1  x3,6  1,  m  => M1  P1 �x1  6, 48 �1,  7, 776  T  => P2 = n (H).(t)  �3,6 �(t  1,5)  3,6t  5,  T / m  Điểm đặt áp lực cách tâm O: x  (t  1,5) đoạn : 2 => M  P2 �x  (3,6t  5, 4) .(t  1,5)  1,8t  5, 4t  4, 05  T  SVTH : Trang ĐỒ ÁN MÔN HỌC THI CÔNG CẦU GVHD: Th.S: NGUYỄN ĐÌNH MẬU 3.1.3.2.2 Áp lực thủy động (Pn): Lực xung kích bình qn nước chảy xác định theo cơng thức : Pbqn  K1.K m.v 2g K1=1.4: Hệ số xét đến hình dạng cọc ván thép K2=1.0: Hệ số xét đến hình dạng vòng vây CVT m=1t/m3: Khối lượng riêng nứơc v=2m/s: Vận tôc dòng chảy g=9.8 m/s2: Gia tốc trọng trường => Pbqn  K1.K Cách tâm O đoạn : xn= m.v 1.22  1, 4.1  0, 285(T / m) 2g 2.9,8 H 4.6  =2,3m 2 n Momen gây lật tâm O : M n  Pbq xn  0, 285.2,3  0, 66 (T ) 3.1.3.2.3 Áp lực đất chủ động (Edc=P6) : Giả sử chiều sâu đóng cọc nằm lớp thứ hai (t P6  nc  a đn t  1.2 0.455 0.73 5.5 6.028(T / m) Trong : n c  1.2 :hệ số áp lực chủ động đất t =5.5m :Chiều sâu cọc lớp Điểm đặt áp lực cách tâm O đoạn : X  5.5 3.667 m => M P6 X 5.038 3.667 18.474(T ) Tương tự: với lớp 2: đn w  n 1.82  0.82(T / m ) 2 2 => P7  nc  a đn t  1.2 0.704 0.82 t 0.346t (T / m) SVTH : Trang 10 ĐỒ ÁN MÔN HỌC THI CƠNG CẦU GVHD: Th.S: NGUYỄN ĐÌNH MẬU Như số đầm cần sử dụng : 12 đầm điện 1400 R=1000 1200 1600 1600 1600 1600 1600 1200 10400 + Tốc độ đổ bê tông theo chiều cao là: v     10,5  0,4464 m  0.5 m h h 23,52 + Nên cơng thức tính áp lực bên (p) hỗn hợp bêtông tươi lấy sau: p  .(0,27.v  0,78).K 1.K Trong :  =2,35T/m3 : TLBT hỗn hợp BT v=0,4464 m/h :Vận tốc đổ BT theo chiều đứng K1=1,2 : hệ số xét đến ảnh hưởng độ đặc hỗn hợp bêtông (S=8-10cm) C) K2=1 : hệ số xét đến ảnh hưởng nhiệt độ hỗn hợp bêtông (12-17 � Thay vào : p  .(0,27.v  0,78).K 1.K  2,35.(0,27.0,4464  0,78)1,2  2,54T / m2 =2540(Kg/m2) 3.4.1.2 Áp lực rơi bêtơng từ ống vòi voi là: px = 400Kg/m2 3.4.1.3 Lực tác dụng từ đầm chấn động là: f =400K s =400x0.8=320 (Kg/m2) Trong ks =0.8 : hệ số xét đến làm việc đầm trong, cấu kiện có bề rộng lớn 1.5m * Vậy thành bên ván khuôn chịu tác dụng lực sau: 2,54m p lực vữa (p) SVTH : Lực dầm (f) BT rơi từ cao (q) Trang 32 ĐỒ ÁN MÔN HỌC THI CƠNG CẦU GVHD: Th.S: NGUYỄN ĐÌNH MẬU 3.4.2 Thiết kế ván khuôn : Áp lực lớn tác dụng lên ván khuôn (tại đáy đầm dùi) qmax = p + f + px = 2540 + 320 + 400 = 3260 (Kg/m2) Áp lực nhỏ tác dụng lên ván khuôn (tại bề mặt lớp BT vừa đổ ) qmin = f + px = 320 + 400 = 720 (Kg/m2) Tính theo cường độ hệ số vượt tải 1.3, đó: qcđ =1.3q = 1.3 x 3260 = 4238 (Kg/m2) Tải trọng TB tác dụng lên gỗ nẹp ngang : p pmax  pmin 3260  720 h  0, 75  1492,5 kG / m  14,925kG / cm 2 3.4.3 Tính ván lát : Chọn ván lát thép có chiều dày 0,7cm Các sườn tăng cường thép có tiết diện 1x5 cm đan thành vng 20x25cm 3.4.3.1 Kiểm tra ván thép Ván khuôn tính theo lý thuyết mỏng Bề dầy thép kiểm toán theo độ võng theo cường độ a) Khi tính theo độ võng :   K1 b p �f � � �b � � Trong :  = 0,7 cm :Chiều dầy ván khuôn K1 =0,00209 :Hệ số phụ thuộc vào tỉ số cạnh panen a 25   1, 25 b 20 b=20 cm :Kích thước nhỏ panen p = qmax = 3260 kG/m2 :áp lực bên hỗn hợp btông �f �  � �b � � 250 :Độ võng cho phép Thay vào :   K1.b p 3260.104 � 0,  0, 00209.20 � 0,  0,38 (Thỏa) �f � � � 250 �b � b) Khi tính theo cường độ : SVTH : Trang 33 ĐỒ ÁN MÔN HỌC THI CÔNG CẦU   K b GVHD: Th.S: NGUYỄN ĐÌNH MẬU pcd R Trong : K2 = 0,607 :Hệ số phụ thuộc vào tỉ số cạnh panen a 25   1, 25 b 20 pcd =4238 (Kg/m2) : Áp lực bên hỗn hợp bêtơng, có kể đến hệ số vượt tải R=1900 kG/cm2 :Cường độ tính tốn thép Thay vào :   K b pcd 4238.104 � 0,  0, 607.20 � 0,  0,181 (đúng ) R 1900 3.4.3.2 Kiểm toán phận khung sườn cứng tựa lên chu vi ván thép Các panen bố trí hình chữ nhật nên ta kiểm toán điều kiện cường độ sử dụng cho cạnh ngắn Tải trọng tác dụng dạng tam giác, momen sườn xác định theo công thức : M  p.b3 24 Trong : p=pmax =3260 kG/m2 : áp lực bên hỗn hợp btông b=20cm  M :Kích thước nhỏ panen p.b3 3260.104.203   108,67(kG.cm) 24 24 Hình : Mặt cắt ngang sườn gia cường * Tính đặc trưng tiết diện sườn gia cường: + Bềrộng phần sườn tăng cường qui đổi :  SVTH : V S V=0,7.20.5=70cm3 : thể tích cánh S=25.20=500cm2 :Diện tích phần S Trang 34 ĐỒ ÁN MÔN HỌC THI CÔNG CẦU GVHD: Th.S: NGUYỄN ĐÌNH MẬU   V 70   0,14 cm S 500 20 0,84 5,7 0,7 Hình : Tiết diện qui đổi sườn gia cường + Diện tích tiết diện : A  20.0,84  (5,7  0,84).0,  20, 202 cm + Momen quán tính tỉnh đơí với trục x-x : K x  (20  0, 7).0,84.(5,7  0,84 5,7 )  5, 7.0,  96,970 cm 2 + Toạ độ trọng tâm tiết diện : yb  K x 96,970   4,8cm A 20, 202 + Momen quán tính trục nằm ngang : I x  30,663 cm + Momen kháng uốn : Wb  I x 30,663   6,388 cm3 yb 4,8 * Ứng suất lớn dầm :  M 108, 67   17, 01 kG / cm <     1900kG / cm W 6,388 Vậy ván khn thép làm việc an tồn CHƯƠNG IV THI CƠNG KẾT CẤU NHỊP DẦM IV.1 Đặc điểm cơng nghệ: Cầu bê tông cốt thép đúc chỗ đà giáo cố định cần khối lợng công tác lớn để xây dựng công trình tạm phục vụ thi công: chế tạo lắp dựng giàn giáo (giá vòm) ván khuôn, tốn sức lao động, thời gian thi công kéo dài, giá thành đắt Ván khuôn gỗ chiếm từ 0,3-0,6m 3cho 1m3 bê tông Nếu dùng loại giàn giáo khác không phức tạp tốn Nhiều giàn giáo gía vòm thực công trình đồ sộ, không nhịp SVTH : Trang 35 N MễN HỌC THI CƠNG CẦU GVHD: Th.S: NGUYỄN ĐÌNH MẬU cÇu bê tông cần đúc toàn khối Vì phơng pháp thi công đúc dầm BTCT chỗ đà giáo cố định dùng trờng hợp cá biệt, có yêu cầu riêng xây dựng cầu vùng sẵn vật liệu cát sỏi, đá gỗ IV.2 Cu to giỏo c nh: Giàn giáo cố định loại hình đơn giản giàn giáo kiểu cột đứng, khoảng cách cột thay đổi từ 2-4m (hình 9.1a) Khi cầu cao, cột đứng phải bố trí dầy Do tốn gỗ đồng thời thời gian thi công thuyền bè không qua lại đợc dùng giàn giáo chống xiên dạng tam giác hình thang (Hình 9.1 b,c) Khoảng cách cột tăng lên từ đến 8m Mặt cắt ngang giàn giáo có cấu tạo tuỳ theo bề rộng cầu số lợng dầm chủ Các cột đứng luôn phải bố trí ứng dới dầm chủ (Hình 9.2) giới thiệu cấu tạo loại giàn giáo gỗ tính từ xuống có phận sau: ván đáy dầm chủ, gồ ngang, dầm dọc, thiết bị hạ giàn giáo palê gồm gỗ mũ, cột đứng, chân gỗ, ốp chéo Các vỉ palê kê trực tiếp đất tốt Nếu đất yếu phải kê cọc Trờng hợp cầu nhịp lớn sông có thông thuyền thờng sử dụng giàn giáo với dầm thép hình I (Hình 9.3) hợp lý Tuy nhiên thép hình đắt tiền, cần tận dụng lợng có kích thớc sẵn, tốt để nguyên, không khoan cắt bừa bãi, đặt so le palê, để sử dụng lại , giảm giá thành Nếu cần nối dài theo kiểu liên kết chồng, ốp gỗ (bê tông) bulông Hình 9.1: sơ đồ giàn giáo gỗ SVTH : Trang 36 N MƠN HỌC THI CƠNG CẦU GVHD: Th.S: NGUYỄN ĐÌNH MẬU Hình 9.2 Mặt cắt ngang giàn giáo gỗ Thiết bị hạ giàn giáo đặt dới dầm I dới chân palê gỗ (Hình9.3) Hình 9.3 Giàn giáo dầm I Trong thời gian thi công cần có khổ thông thơng gầm cầu lớn nữa, ta dùng dầm I có tăng cờng dàn thép để vợt nhịp lớn (Hình 9.4) Dầm giàn thép đợc gối lên vai đỡ trụ cầu SVTH : Trang 37 ĐỒ ÁN MÔN HỌC THI CÔNG CẦU GVHD: Th.S: NGUYN èNH MU Hình 9.4 Giàn giáo không trụ Giàn giáo thép vạn đợc dùng nhiều Liên Xô cũ vạn đợc sử dụng rộng rãi Tuy nhiên thất lạc nhiều, nên thấy kết cấu giàn giáo Thanh vạn trớc gồm 25 linh kiện, lên tới 61 linh kiện, nặng 76,4daN, nút nặng đến 93daN, ụ chân (đầu bò) nặng 260,3daN; Các thép hình I để làm dầm ngang nặng đến 1154daN Các băng thép CT3, ghép tổ hợp từ đến thép góc Bản nối giằng có 26 loại Các liên kết bulông đờng kính 22 27 SVTH : Trang 38 ĐỒ ÁN MÔN HỌC THI CÔNG CẦU GVHD: Th.S: NGUYỄN ĐÌNH MẬU H×nh 9.5 Linh kiƯn vạn Thanh vạn lắp thành giàn, thành trụ, thành tháp cẩu nhiều hình thức kết cấu khác với khoang 2m Hình 9.5 hình 9.6 linh kiện vạn Ngoài ra, có vạn làm thép cờng độ cao, lắp bu lông tinh chế gåm 43 linh kiÖn SVTH : Trang 39 ĐỒ ÁN MƠN HỌC THI CƠNG CẦU GVHD: Th.S: NGUYỄN ĐÌNH MẬU Hình 9.6 Linh kiện vạn Hình 9.7 giới thiệu loại giàn giáo vạn gồm một, hai ba tầng, tầng cao 2m Hình 9.8 cấu tạo số nút giàn Với vạn ta lắp thành trụ đỡ nh hình 9.9 Khoảng cách cột từ 0,26-2-4-6m Trừ phần đỉnh chân trụ cao 0,561m, lại khoang cao 2m SVTH : Trang 40 ÁN MƠN HỌC THI CƠNG CẦU GVHD: Th.S: NGUYỄN ĐÌNH MU Hình 9.7 Giàn giáo vạn SVTH : Trang 41 ĐỒ ÁN MÔN HỌC THI CÔNG CẦU GVHD: Th.S: NGUYN èNH MU Hình 9.8 Nút giàn vạn a,b nút biên dới; c, d Nút biên Hình 9.10 cấu tạo số nút lắp trụ đỡ Hình 9.11 cấu tạo số tháp cẩu Bảng 9.1 giới thiệu quy cách vạn Bảng 9.2 Giới thiệu diện tích lực chịu tải kết cấu vạn Ưu điểm vạn lắp đợc nhiều loại hình kết cấu khác nhau, kể cầu tạm phục vụ chiến tranh Tuy nhiên nhợc điểm vạn lắp ráp tốn công sức thời gian Độ võng giàn lớn, chịu tác dụng động độ giơ liên kết với lỗ đinh có đờng kính lớn bulông khoảng 1mm SVTH : Trang 42 N MễN HỌC THI CƠNG CẦU GVHD: Th.S: NGUYỄN ĐÌNH MẬU H×nh 9.9 Trụ ghép vạn Hình 9.10 nút trụ ghép vạn SVTH : Trang 43 ĐỒ ÁN MÔN HỌC THI CÔNG CẦU GVHD: Th.S: NGUYN èNH MU a-Bản nút trụ đỉnh; b-Bản nút trụ c-Bản nút ngang; d-Bản nút chân trụ Hình 9.11 Các liên kết phụ trợ vạn a-Cần trục long môn giàn giáo; b-Giàn giáo trụ giữa; c-cần trục nổi; d-Cần trục long môn; e-Cần trục mút thừa Lâu nay, để làm giàn giáo cố định, nhiều nớc sử dụng loại linh kiện thép ống, nối với cút rắc co khác nhiều công ty lớn, sử dụng mảng giàn giáo chế tạo sẵn theo mẫu mã định, bảo đảm linh hoạt lắp ráp loại hình giàn giáo không gian cách nhẹ nhàng thuận lợi, liên kết với chi tiết gia công tinh kim loại, chịu đợc lực trợt tơng đối lớn IV3 Xõy dng cầu dầm đà giáo cố định: IV.3.1 Trình tự thi cụng: Xây dựng cầu dầm bê tông cốt thép toàn khối giàn giáo cố định bao gồm bc sau: làm giàn giáo, lắp dựng ván khuôn, đặt cốt thép, đổ đầm bê tông, bảo dỡng bê tông, tháo dỡ bê tông giàn giáo Vật liệu làm giàn giáo thép, gỗ Giàn giáo phải đủ cờng độ đảm bảo độ cứng độ ổn định theo yêu cầu, chẳng hạn độ võng giàn giáo không lớn 1/400 chiều dài nhịp Cấu tạo giàn giáo phải đơn giản dễ tháo lắp sử dụng đợc nhiều lần Mối nối phải thật khít để giảm biến dạng không đàn hồi, khe nối không hở 1mm Sai số kích thớc không 10mm Sai số khoảng cách tim giàn không vợt 30mm Giàn giáo đợc tuỳ chọn chiều dài nhịp, chiều cao cầu, vật liệu thiết bị thi công có sẵn Giàn giáo có nhiều dạng chẳng hạn giàn giáo di động, giàn giáo cố định SVTH : Trang 44 ĐỒ ÁN MÔN HỌC THI CÔNG CẦU SVTH : GVHD: Th.S: NGUYỄN ĐÌNH MẬU Trang 45 ĐỒ ÁN MÔN HỌC THI CÔNG CẦU SVTH : GVHD: Th.S: NGUYỄN ĐÌNH MẬU Trang 46 ... ĐỒ ÁN MÔN HỌC THI CÔNG CẦU GVHD: Th.S: NGUYỄN ĐÌNH MẬU Khi tổng cộng tác dụng lên ván khuôn đáy: Pmax=37, 5+1 , 5+2 , 5+2 , 5+1 =45kN/m2 (lấy áp lực ván khuôn thành lên ván khn đáy 1kN/m2 ) a Tính ván... cận + Trình độ công nghệ kỹ đơn vị thi công + Các yêu cầu kỹ thuật thi công kiểm tra chất lượng cọc khoan nhồi - Công tác tổ chức thi công cọc khoan nhồi cần thực hạng mục sau : + Lập vẽ mặt thi. .. Momen (T.m) SVTH : Trang 15 ĐỒ ÁN MÔN HỌC THI CÔNG CẦU GVHD: Th.S: NGUYỄN ĐÌNH MẬU Phản lực gối tựa (T)  Thanh vành đai ngắn: Momen (T.m) Phản lực gối tựa (T) - Để đơn giản cho q trình thi cơng