ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN VĂN THƠNG I SỐ LIỆU TÍNH TỐN Cho mặt dầm sàn sau: 1000 2750 2750 D 2750 16500 2750 C 2750 2750 B A 5620 5620 5620 16860 Hình Sơ đồ mặt sàn Bảng Tổng hợp số liệu tính tốn Bùi hùng MSSV:1551078100 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN VĂN THÔNG Cốt thép L1 (m) L2 (m) 2,75 5,62 Pc (kN/m2) 7,3 γf,p 1,2 Bêtơng B15 (Mpa) Nhóm CI, AI Rs=225 Cốt đai, cốt xiên (Mpa) Rsw=175 Nhóm CII, AII Rs=280 Rsw=225 Cốt dọc (Mpa) Rb=8,5 Rbt=0,75 γb=0,9 Các lớp cấu tạo sàn sau: Hình Các lớp cấu tạo sàn Gạch ceramic Vữa lót Bêtơng Cốt thép Vữa trát γb = 20 kN/m3, γb = 18 kN/m3, γb = 25 kN/m3, γb = 18 kN/m3, δg = 10 mm, δv = 25 mm, δb = hb mm, δv = 20 mm, γf = 1,1 γf = 1,3 γf = 1,1 γf = 1,3 II BẢN SÀN Phân loại sàn Xét tỉ số hai cạnh ô , nên thuộc loại dầm, làm việc phương theo cạnh ngắn Chọn sơ kích thước phận sàn Xác định sơ chiều dày sàn: mm ≥ hmin = 60 mm chọn hb = 90 mm Xác định sơ kích thước dầm phụ: mm chọn hdp = 400mm mm chọn bdp = 200 mm Xác định sơ kích thước dầm chính: mm Bùi hùng MSSV:1551078100 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN VĂN THÔNG chọn hdc = 550 mm mm chọn bdc = 250 mm Sơ đồ tính Cắt theo phương cạnh ngắn dải có chiều rộng b = m (hình 1), xem dầm liên tục nhiều nhịp, gối tựa dầm phụ (hình 3) Bản sàn tính theo sơ đồ khớp dẻo, nhịp tính tốn lấy theo mép gối tựa Đối với nhịp biên: mm Đối với nhịp giữa: mm 400 550 90 Lo Lob chênh lệch không đáng kể 200 2450 200 2750 2550 200 2750 A 2550 2750 B Hình Sơ đồ xác định nhịp tính tốn Xác định tải trọng 4.1 Tĩnh tải Xác định trọng lượng thân lớp cấu tạo sàn: Kết tính tốn trình bày bảng Lớp cấu tạo Gạch ceramic Vữa lót Bùi hùng Chiều dày (mm) 10 25 Bảng Tĩnh tải tác dụng lên sàn Trọng lượng Trị tiêu Hệ số độ tin riêng chuẩn cậy tải trọng (kN/m3) (kN/m2) 20 0,20 1,1 18 0,45 1,3 Trị tính tốn gs (kN/m2) 0,22 0,59 MSSV:1551078100 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Bêtông cốt thép Vữa trát 90 20 Tổng cộng GVHD: NGUYỄN VĂN THÔNG 25 18 2,25 0,36 3,26 1,1 1,3 - 2,48 0,47 3,76 4.2 Hoạt tải Hoạt tải tính tốn: kN/m 4.3 Tổng tải Tổng tải trọng tác dụng lên sàn ứng với dải có chiều rộng b = m: kN/m Xác định nội lực Mômen lớn nhịp biên: Mômen lớn gối thứ hai: Mômen lớn nhịp gối giữa: Hình Sơ đồ tính biểu đồ bao mơmen sàn Tính cốt thép Bêtơng có cấp độ bền chịu nén B15: Rb = 8,5 MPa Cốt thép sàn sử dụng loại CI: Rs = 225Mpa Từ giá trị mômen nhịp gối, giả thiết a = 15 mm, tính cốt thép theo cơng thức sau: h o = h − a = 90 − 15 = 75 mm : tính nội lực theo sơ đồ khớp dẻo tra bảng Bùi hùng ξ tính từ : ξ = − − 2α m MSSV:1551078100 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP As = GVHD: NGUYỄN VĂN THÔNG ξγ b R b bh o Rs Kiểm tra hàm lượng cốt thép: µ = 0,05% ≤ µ = As γ R 17 ≤ µ max = ξ pl b b = 0,3 × = 2, 27% bh o Rs 225 Kết tính cốt thép tóm tắt bảng Bảng Tính cốt thép cho sàn Tiết diện M (kNm) αm Nhịp biên Gối Nhịp giữa, gối 6,8 7,4 4,96 0,158 0,171 0,115 ξ As (mm2/m) µ (%) 0,172 0,188 0,122 438.6 479.4 311 0,58 0,64 0,41 Chọn cốt thép d a Asc (mm) (mm) (mm2/m) 110 457 100 503 160 314 Kiểm tra tiết diện gối 2: γ = − 0,5ξ = − 0,5 × 0, 074 = 0,963 M td = R s As γh o = 225 × 479.4 × 0,963 × 75 = 7.79 M td > M ⇒ kNm tiết diện đủ khả chịu lực Bố trí cốt thép ps 8.76 = = 2,32 g s 3,76 * Xét tỉ số: p < s < ⇒ α = 0,25 ⇒ αL o = 0, 25 × 2550 = 637 gs ⇒ mm chọn αLo = αLob =640 mm ∗ Đối với có dầm liên kết bốn biên, giảm khoảng 20% lượng thép so với kết tính Ở thiên an toàn nên ta giữ nguyên kết tính ∗ Cốt thép cấu tạo chịu mơmen âm dọc theo gối biên phía dầm xác định sau: chọn d6a200 (Asc = 141 mm2) ∗ Cốt thép phân bố chọn theo điều kiện sau: L 5620 2< = = 2,043 < L1 2750 Bùi hùng MSSV:1551078100 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN VĂN THÔNG ⇒ As,pb ≥ 20%Ast = 0,2 × 420 = 84 mm2 chọn d6a250 (Asc = 113 mm2) ∗ Chọn chiều dài đoạn neo cốt thép nhịp vào gối tựa: × Lan = (10 ÷ 15)φmax = (10 ÷ 15) = (80 ÷ 120) mm Chọn Lan = 120 mm Ø6a200 Ø6a250 Ø8a110 Ø6a250 Ø6a200 60 600 Ø8a160 Ø8a100 2775 Ø6a250 60 60 Ø8a100 Ø8a110 Ø8a100 Ø6a200 Ø8a100 1500 60 60 60 Ø6a250 11150 60 Ø8a160 60 1500 60 MC A-A TỈLỆ : 1/25 Ø6a200 Ø6a250 Ø6a250 60 850 Ø8a200 Ø6a250 Ø8a110 Ø6a200 60 Ø6a250 16760 60 Ø6a250 Ø8a160 1450 Ø6a200 60 MC B-B TỈLỆ : 1/25 Hình Bố trí thép sàn III DẦM PHỤ Sơ đồ tính Dầm phụ tính theo sơ đồ khớp dẻo sơ đồ tính dầm liên tục nhịp có gối tựa dầm Bùi hùng MSSV:1551078100 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 250 5245 5620 250 GVHD: NGUYỄN VĂN THÔNG 5370 5620 250 5370 5620 250 Hình Sơ đồ xác định nhịp tính tốn dầm phụ Nhịp tính toán dầm phụ lấy theo mép gối tựa Đối với nhịp biên: mm Đối với nhịp giữa: mm ps gs 5245 2685 Hình Sơ đồ tính dầm phụ Xác định tải trọng 2.1 Tĩnh tải Trọng lượng thân dầm phụ: kN/m Tĩnh tải từ sàn truyền vào: kN/m Tổng tĩnh tải: kN/m 2.2 Hoạt tải Hoạt tải tính tốn từ sàn truyền vào: kN/m 2.3 Tổng tải Tải trọng tổng cộng: kN/m Xác định nội lực 3.1 Biểu đồ bao mômen Tỉ số Tung độ tiết diện biểu đồ bao mơ men tính theo cơng thức sau: M = β× q dp × L2o (đối với nhịp biên Lo =Lob) Bùi hùng MSSV:1551078100 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN VĂN THÔNG β, k - hệ số tra phụ lục Kết tính tốn tóm tắt bảng Mơmen âm triệt tiêu cách gối tựa đoạn: m Mô men dương triệt tiêu cách gối tựa đoạn: Đối với nhịp biên: m Đối với nhịp giữa: m Mômen dương lớn cách gối tựa biên đoạn: m Nhịp Biên Giữa Bảng Xác định tung độ biểu đồ bao mômen dầm phụ q dp L2o Lo Mmax Mmin βmax βmin Tiết diện (m) (kNm) (kNm) (kNm) 0,0000 0,0650 64,6 0,0900 89,5 0,425Lo 5,245 994,2 0,0910 90,5 0,0750 74,6 0,0200 19,9 -0,0715 -71,1 0,0180 -0.03 18,8 -31,3 5,37 1042,2 0,0580 -0,009 60,4 -9,4 0,5Lo 0,0625 65,1 3.2 Biểu đồ bao lực cắt Tung độ biểu đồ bao lực cắt xác định sau: Gối thứ 1: kN Bên trái gối thứ 2: kN Bên phải gối thứ bên trái gối thứ 3: kN Bùi hùng MSSV:1551078100 GVHD: NGUYỄN VĂN THÔNG 65.1 60.4 74.6 Q (kN) 113.7 75.82 97.03 90.5 89.5 64.6 19.9 18.8 9.4 31.3 71.1 ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP Hình Biểu đồ bao nội lực dầm phụ Tính cốt thép Bêtơng có cấp độ bền chịu nén B15: Rb = 8,5MPa; Rbt = 0,75 Mpa Cốt thép dọc dầm phụ sử dụng loại CII: Rs = 280 Mpa Cốt thép đai dầm phụ sử dụng loại CI: Rsw = 175 Mpa 4.1 Cốt dọc a) Tại tiết diện nhịp Tương ứng với giá trị mômen dương, cánh chịu nén, tiết diện tính tốn tiết diện chữ T Xác định Sf: Chọn Sf = 540 mm Chiều rộng cánh: b'f = b dp + 2Sf = 200 + × 540 = 1280 (b ' f Kích thước tiết diện chữ T Xác định vị trí trục trung hòa: Giả thiết a = 35 mm ⇒ ho = h – a = 400 – 35 = 365 mm kNm Bùi hùng mm = 1280 mm; h = 90 mm; b = 200 mm; h = 400 mm ' f ) MSSV:1551078100 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN VĂN THÔNG Nhận xét: M = 90,47 kNm < Mf =282kNm, nên trục trung hòa qua cánh, tính cốt b'f × h dp = 1280 × 400 thép theo tiết diện chữ nhật mm b) Tại tiết diện gối Tương ứng với giá trị mơmen âm, cánh chịu kéo, tính cốt thép theo tiết diện chữ nhật b dp × h dp = 200 × 400 mm 400 400 90 1280 200 200 Hình 10 Tiết diện tính cốt thép dầm phụ Kết tính cốt thép tóm tắt bảng h o = h − a = 400 − 35 = 365 αm = mm M ≤ α R = 0, 449 γ b R b bh o2 ( Thỏa điều kiện cốt đơn ) ξ Tính nội lực theo sơ đồ khớp dẻo tra bảng tính từ : ξγ R bh As = b b o Rs ξ = − − 2α m Kiểm tra hàm lượng cốt thép: A γ R 17 µ = 0,05% ≤ µ = s ≤ µ max = ξ pl b b = 0,3 × = 1,82% bh o Rs 280 Bảng Tính cốt thép dọc cho dầm phụ Tiết diện Nhịp biên (1280×400) Gối 200×400) Nhịp Bùi hùng M (kNm) αm ξ As (mm2 ) 90,5 0,069 0,072 919 71,1 0,349 0,45 997 65,1 0,05 0,051 651 10 µ (%) 0,19 1,36 0,13 Chọn cốt thép Asc Chọn (mm2) ΔAs (%) 5Ø16 1005 8,56 5Ø16 1005 0,80 4Ø16 804 19,03 MSSV:1551078100 71.1 683 54 495 37 918 37 31.3 52.75 71.1 (1ϕ16) (2ϕ16) GVHD: NGUYỄN VĂN THÔNG 37.09 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Bùi hùng 14 31.3 37.09 (1ϕ16) 71.1 Gối bên phải MSSV:1551078100 (2ϕ16) 60.4 Nhịp 40.89 GVHD: NGUYỄN VĂN THÔNG 18.8 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 570 38.7 5.3 Xác định đoạn kéo dài W Đoạn kéo dài W xác định theo công thức: 0,8Q − Qs,inc W= + 5d ≥ 20d 2qsw Trong đó: Q - lưc cắt tiết diện cắt lý thuyết lấy độ dốc biểu đồ bao mômen Qs.inc - khả chịu cắt cốt xiên nằm vùng cắt bớt cốt thép dọc cốt xiên nằm vùng cắt bớt cốt dọc nên Qs.inc=0; Qsw - khả chịu cắt cốt đai tiết diện cắt lý thuyết R na q sw = sw sw s ; Trong đoạn dầm có cốt đai d6a150 thì: 175 × × 28 q sw = = 66 150 kN/m Trong đoạn dầm có cốt đai d6a300 thì: 175 × × 28 q sw = = 33 300 kN/m Kết tính đoạn W tóm tắt bảng Bảng Xac định đoạn kéo dài W dầm phụ Tiết diện Thanh thép Nhịp biên bên trái Nhịp biên bên phải Gối bên trái 1ϕ16 2ϕ16 1ϕ16 2ϕ16 2ϕ16 1ϕ16 Bùi hùng Q (kN) 61.6 61.6 52.1 52.1 54 54 qsw (kN/m) 66 66 33 33 66 66 15 Wtính (mm) 453 453 712 712 407 407 20d (mm) 320 320 320 320 320 320 Wchọn (mm) 460 460 720 720 410 410 MSSV:1551078100 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Gối bên phải Nhịp 2ϕ16 1ϕ16 2ϕ16 GVHD: NGUYỄN VĂN THÔNG 37 37 38.7 66 66 33 304 304 550 320 320 320 320 320 550 5.4 Kiểm tra neo nối cốt thép (Mục 8.5 TCVN 5574:2012) - Chiều dài đoạn neo cốt thép vào gối dầm phụ tính từ mép dầm chính: lneo ≥ 30dmax => lneo ≥ 480mm Để đảm bảo an tồn ta chọn lneo =500 mm IV DẦM CHÍNH Sơ đồ tính Dầm dầm liên tục nhịp tính theo sơ đồ đàn hồi Chọn tiết diện dầm: bdc = 250 mm hdc = 550 mm Giả thiết cạnh tiết diện cột: 250x250 mm Bùi hùng 16 MSSV:1551078100 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 2750 5500 A 2750 GVHD: NGUYỄN VĂN THÔNG 2750 5500 2750 B 2750 5500 2750 D C P G P G 5375 5500 P G 5500 Hình 11 Sơ đồ tính dầm Nhịp tính tốn: bdc 250 = × 2750 − = 5375 2 − Nhịp biên: L = 2L1 mm − Nhịp giữa: L = 2L1 = x 2750 = 5500 mm Do nhịp biên nhịp chênh lệch < 10% nên xem dầm nhịp Xác định tải trọng Tải trọng tác dụng lên dầm gồm trọng lượng thân go phần tải trọng từ truyền vào g1 p1 tải trọng từ dầm phụ truyền vào G1 P dạng lực tập trung 2.1 Tĩnh tải Trọng lượng thân dầm (quy lực tập trung): G o = γ f ,g γ bt bdc (h dc − h b )L1 = 1,1× 25 × 0, 25 × (0,55 − 0,09) × 2,75 = 7,8 kN Trọng lượng thân dầm phụ truyền xuống: G1 = g dp L = 12,05 × 5,62 = 67,7 kN Tổng tĩnh tải tập trung: G = Go + G1 = 7,8 + 67,7 = 75,5 kN 2.2 Hoạt tải Từ dầm phụ truyền lên dầm chính: P = p dp L = 24,09 × 5,62 = 135, kN Xác định nội lực 3.1 Biểu đồ bao mơmen Sơ đồ tính: - Sử dụng sơ đồ đàn hồi để xác định giá trị mômen (M) lực cắt (Q) - Ta có trường hợp tải trọng dầm sau: + Tĩnh Tải Bùi hùng 17 MSSV:1551078100 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN VĂN THÔNG + Hoạt tải 1: + Hoạt tải 2: + Hoạt tải 3: + Hoạt tải 4: + Hoạt tải 5: + Hoạt tải 6: Bùi hùng 18 MSSV:1551078100 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN VĂN THÔNG 3.3 Biểu đồ bao lực cắt 3.4 Biểu đồ bao lực cắt Tính cốt thép 4.1 Cốt dọc a) Tại tiết diện nhịp Tương ứng với giá trị mômen dương cánh chịu nén tiết diện tính tốn tiết diện chữ T Xác định Sf: 1 × 2L = × ( × 2750 ) = 917mm ( ) 6  1 Sf ≤  × ( L − b dc ) = × ( 5620 − 250 ) = 2685 mm 2 ' 6 × h f = × 90 = 540 mm   Chọn Sf = 540 mm Chiều rộng cánh: b'f = b dc + 2Sf = 250 + × 540 = 1330 mm ( b = 1330 mm; h = 90 mm; b = 250 mm; h = 550 mm ) ' f ' f Kích thước tiết diện chữ T Xác định vị trí trục trung hòa: Giả thiết anhịp = 50 mm ⇒ ho = h – a = 550 – 50 = 500 mm Bùi hùng 19 MSSV:1551078100 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN VĂN THÔNG  h 'f  0,09   M f = γ b R b h  h o ữ = 0,9x8,5x103 ì 1,33 ì 0,09 ì  0,5 − ÷ = 417 2    ' b f ' f kNm Nhận xét: M = 224.3 kNm < Mf =417 kNm nên trục trung hòa qua cánh tính b'f × h dp = 1330 × 550 cốt thép theo tiết diện chữ nhật mm c) Tại tiết diện gối Tương ứng với giá trị mơmen âm cánh chịu kéo tính cốt thép theo tiết b dc × h dc = 250 × 550 diện chữ nhật mm Giả thiết agối = 50 mm ⇒ ho = h - agối = 550 – 50 = 500 mm Điều kiện hạn chế αm ≤ αR = 0.681 Kiểm tra hàm lượng cốt thép: A γ R 0.9x8.5 µ = 0,05% ≤ µ = s ≤ µ max = ξ R b b = 0, 449 × = 1, 23% bh o Rs 280 Kết tính cốt thép tóm tắt bảng Tiết diện Nhịp biên (1330×550 ) Gối B (250×550) Nhịp (1330×550 ) Bảng 11 Tính cốt thép dọc cho dầm Chọn cốt thép M As μ αm ξ Asc (kNm) (mm2) (%) Chọn (mm2) 224.3 187.4 171.3 ΔAs (%) 0.088 0.092 1672 0.23 3Ø22+2Ø2 1769 5.48 0.391 0.535 1827 1.33 5Ø22 1900 3.84 0.067 0.07 1272 0.17 2Ø22+2Ø2 1388 8.36 4.2 Cốt đai Lực cắt lớn gối: Qmax = 121.6 kN Kiểm tra điều kiện tính tốn: ϕb3 (1 + ϕf + ϕn ) γ b R bt bh o = 0,6 × (1 + + 0) × 0.9 × 0,75.103 × 0,25 × 0,5 = 51 kN Q > ϕb3 (1 + ϕf + ϕn ) γ b R bt bh o ⇒ ⇒ bêtông không đủ chịu cắt cần phải tính cốt ngang (cốt đai cốt xiên) chịu lực cắt Chọn cốt đai ϕ6 (asw = 28 mm2) số nhánh cốt đai n = Xác định bước cốt đai: Bùi hùng 20 MSSV:1551078100 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP stt = π d Rsw xn smax = [φb + φ f + φn ]γ b R bt bh02 Q2 GVHD: NGUYỄN VĂN THÔNG = π x62 x175 x [2 x1 + + 0]0.9 x0.75 x 250 x5002 = 226mm (121, x103 ) φb (1 + φn + φ f )γ b R bt bh 1.5 x1x0.9 x0.75 x 250 x500 = = 520(mm) Q 121.6 x103 Xác định bước cốt đai theo điều kiện cấu tạo:  h 550 = 183,33 mm  = s ct ≤  3  150 mm Chọn s = 150 mm bố trí đoạn L1 Kiểm tra: E s na sw 21.104 × 28 ϕw1 = + = 1+ 5× × = 1,05 ≤ 1,3 E b bs 32,5.10 250 × 150 ϕb1 = − βγ b R b = − 0,01× 0.9x8,5 = 0,9235 0,3ϕw1ϕb1γ b R b bh o = 0,3 × 1,06 × 0,9235 × 0,9 × 8,5.103 × 0, 25 × 0,5 = 281 kN Q = 121,6 kN < 0,3ϕw1ϕb1γ b R b bh o ⇒ Kết luận: dầm không bị phá hoại ứng suất nén  3h x550 = 412.5( mm)  = sct ≤  4 500(mm) Đoạn dầm nhịp: Chọn s=300(mm) bố trí đoạn l/2 dầm 4.3 Cốt treo Lực tập trung dầm phụ truyền lên dầm chính: P1 = P + G1 = 135.4 + 67.7 = 203.1 kN Diện tích cốt treo cần thiết: P 203,1 Ass = = × 106 = 725.3 R s 280 ×10 mm2 = 7.253cm2 Nếu dùng đai ϕ10 hai nhánh số đai cần thiết: 7, 253 = 4,62 × 0,785 ⇒ chọn đai Vậy bố trí bên đai bước đai: Bùi hùng 21 MSSV:1551078100 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP St = - GVHD: NGUYỄN VĂN THÔNG h dc − h dp = 550 − 400 = 50 mm Biểu đồ bao vật liệu 5.1 Tính khả chịu lực tiết diện Tại tiết diện xét cốt thép bố trí có diện tích As Chọn chiều dày lớp bêtơng bảo vệ cốt thép dọc ao.nhịp = 30 mm ao.gối = 30 mm; khoảng cách thông thủy hai thép theo phương chiều cao dầm t = 30 mm Xác định ath ⇒ hoth = hdp − ath Tính khả chịu lực theo công thức sau: R sAs ξ= ⇒ α m = ξ ( − 0,5ξ ) ⇒ [ M ] = α m γ b R b bh 0th γ b R b bh 0th Kết tính tốn tóm tắt bảng 14 Bảng 12 Tính khả chịu lực dầm KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA TIẾT DIỆN TIẾT ASC a h0 CỐT THÉP ζ α DIỆN (mm ) (mm) (mm) Nhịp biên Gối Nhịp Mgh (kNm) 3Ø22+2Ø20 1769 59 491 0.0991 0.0942 231.06 Cắt 2Ø20 3Ø22 1140 41 509 0.0616 0.0597 157.37 Cắt 1Ø22 2Ø22 760 41 509 0.0411 0.0403 106.23 5Ø22 1900 61 489 0.5689 0.41 187.50 Cắt 2Ø22 3Ø22 1140 41 509 0.3279 0.2741 135.81 Cắt 1Ø22 2Ø22 760 41 509 0.2186 0.1947 96.47 2Ø22+2Ø20 1388 64 486 0.0786 0.0755 181.44 Cắt 2Ø20 2Ø22 760 41 509 0.0411 0.0403 106.23 5.2 Xác định tiết diện cắt lý thuyết − Vị trí tiết diện cắt lý thuyết x xác định theo tam giác đồng dạng − Lực cắt tiết diện cắt lý thuyết Q lấy độ dốc biểu đồ bao mômen Bảng 13 Xác định vị trí lực cắt tiết diện cắt lý thuyết x Q Tiết diện Thanh thép Vị trí điểm cắt lý thuyết (mm) (kN) Bùi hùng 22 MSSV:1551078100 GVHD: NGUYỄN VĂN THÔNG 83 1886 83 106.23 1Ø22 931 127 528 127 213 133 224.3 1273 157.37 106.23 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 157.37 Nhịp biên bên trái 224.3 1Ø22 224.3 2Ø20 2Ø20 68.1 187.4 1Ø22 96.47 Gối bên trái 224.3 Nhịp biên bên phải Bùi hùng 23 MSSV:1551078100 509 133 794 114 451 114 892 119 82.1 96.47 1Ø22 187.4 68.1 2Ø22 187.4 GVHD: NGUYỄN VĂN THÔNG 135.81 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 2Ø20 82.1 171.3 106.23 Nhịp 135.81 2Ø22 187.4 Gối bên phải 5.3 Xác định đoạn kéo dài W Đoạn kéo dài W xác định theo công thức: 0,8Q − Qs,inc W= + 5d ≥ 20d 2qsw Trong đó: Q - lưc cắt tiết diện cắt lý thuyết lấy độ dốc biểu đồ bao mômen Qs.inc - khả chịu cắt cốt xiên nằm vùng cắt bớt cốt thép dọc cốt xiên nằm vùng cắt bớt cốt dọc nên Qs.inc=0; Qsw - khả chịu cắt cốt đai tiết diện cắt lý thuyết Bùi hùng 24 MSSV:1551078100 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP q sw = GVHD: NGUYỄN VĂN THÔNG R sw na sw s ; Trong đoạn dầm có cốt đai d6a150 thì: 175 × × 28 q sw = = 66 150 kN/m Kết tính đoạn W tóm tắt bảng 16 Tiết diện Nhịp biên bên trái Nhịp biên bên phải Gối bên trái Gối bên phải Nhịp Bảng 14 Xác định đoạn kéo dài W dầm Q qsw Wtính 20d Thanh thép (kN) (kN/m) (mm) (mm) 1Ø22 83 98 449 440 2Ø20 83 98 439 400 1Ø22 127 98 628 440 2Ø20 127 98 618 400 1Ø22 133 98 653 440 2Ø22 133 98 653 400 1Ø22 114 98 575 440 2Ø22 114 98 575 400 2Ø20 119 98 586 400 Wchọn (mm) 450 450 650 650 660 660 580 580 590 5.4 Độ dài đoạn neo cốt thép - Chiều dài đoạn neo cốt thép vào gối dầm phụ tính từ mép dầm chính: l neo ≥ 30dmax => lneo ≥ 660 mm Để đảm bảo an toàn ta chọn lneo = 700 mm Bùi hùng 25 MSSV:1551078100 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN VĂN THÔNG TÀI LIỆU THAM KHẢO 1) TCXDVN 365:2005 Kết cấu bêtông bêtông cốt thép Tiêu chuẩn thiết kế NXB Xây dựng 2005 2) Phan Quang Minh (chủ biên) Ngơ Thế Phong Nguyễn Đình Cống Kết cấu bêtông cốt thép (phần cấu kiện bản) NXB Khoa học kỹ thuật 2012 3) Nguyễn Đình Cống Sàn sườn bêtơng tồn khối NXB Xây dựng 2011 4) Võ Bá Tầm – Hồ Đức Duy Đồ án mơn học kết cấu bêtơng sàn sườn tồn khối loại dầm theo TCXDVN 365:2005 NXB Xây dựng 2011 5) Nguyễn Văn Hiệp Hướng dẫn đồ án môn học bêtơng cốt thép sàn sườn tồn khối có dầm NXB ĐH Quốc gia Tp.Hồ Chí Minh Bùi hùng 26 MSSV:1551078100 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NGUYỄN VĂN THƠNG MỤC LỤC I SỐ LIỆU TÍNH TỐN .1 II BẢN SÀN .2 Phân loại sàn .2 Chọn sơ kích thước phận sàn Sơ đồ tính Xác định tải trọng Xác định nội lực Tính cốt thép Bố trí cốt thép III DẦM PHỤ .6 Sơ đồ tính Xác định tải trọng Xác định nội lực Tính cốt thép Biểu đồ bao vật liệu .11 IV DẦM CHÍNH .16 Sơ đồ tính 16 Xác định tải trọng 16 Xác định nội lực 17 Tính cốt thép 19 Biểu đồ bao vật liệu .21 TÀI LIỆU THAM KHẢO 25 Bùi hùng 27 MSSV:1551078100 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Bùi hùng GVHD: NGUYỄN VĂN THÔNG 28 MSSV:1551078100 ... 60.67 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Bùi hùng 13 71. 1 (2 16 ) 52.75 Gối bên trái 60.67 (2 16 ) 74.6 19 .9 Nhịp biên bên phải MSSV :15 510 7 810 0 71. 1 683 54 495 37 918 37 31. 3 52.75 71. 1 (1 16 ) (2 16 ) GVHD:... biên (1 2 80×40 0) Gối 200×40 0) Nhịp Bùi hùng M (kNm) αm ξ As (mm2 ) 90,5 0,069 0,072 919 71, 1 0,349 0,45 997 65 ,1 0,05 0,0 51 6 51 10 µ (% ) 0 ,19 1, 36 0 ,13 Chọn cốt thép Asc Chọn (mm 2) ΔAs (% ) 5 16 10 05... giữa, gối 6,8 7,4 4,96 0 ,15 8 0 ,17 1 0 ,11 5 ξ As (mm2/m) µ (% ) 0 ,17 2 0 ,18 8 0 ,12 2 438.6 479.4 311 0,58 0,64 0, 41 Chọn cốt thép d a Asc (mm) (mm) (mm2/m) 11 0 457 10 0 503 16 0 314 Kiểm tra tiết diện gối