ĐAMH: THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: ThS LÊ HỒNG LAM MỤC LỤC MỤC LỤC CHƯƠNG 1: SỐ LIỆU THIẾT KẾ 1.1 Số liệu tính tốn thiết kế 1.1.1 Phương dọc cầu 1.1.2 Phương ngang cầu .4 1.1.3 Tải trọng thiết kế .4 1.1.4 Vật liệu .4 1.2 Thiết kế cấu tạo CHƯƠNG 2: LAN CAN – LỀ BỘ HÀNH .6 2.1 LAN CAN: 2.1.1 Thanh lan can: 2.1.2 Cột lan can: 2.2 LỀ BỘ HÀNH: .12 2.2.1 Tải trọng tác dụng lên lề hành: 12 2.2.2 Tính nội lực: 12 2.2.3 Tính tốn cốt thép: 14 2.2.4 Kiểm tra điều kiện nứt trạng thái giới hạn sử dụng 15 2.3 BÓ VỈA: 17 2.3.1 Xác định Mc .19 2.3.2 Xác định 2.3.3 Chiều dài bó vỉa xuất cấu chảy Lc 20 2.3.4 Kiểm tra khả chống trượt tai chân gờ chắn : .21 M wH 19 CHƯƠNG 3: BẢN MẶT CẦU 24 3.1 SỐ LIỆU TÍNH TỐN: 24 3.2 SƠ ĐỒ TÍNH TỐN BẢN MẶT CẦU: .24 3.3 TÍNH NỘI LỰC CHO BẢN CƠNGXON 24 3.3.1 Tải trọng tác dụng lên côngxon: 24 3.3.2 Nội lực côngxon: 27 3.4 TÍNH NỘI LỰC CHO BẢN DẦM CẠNH DẦM BIÊN: 28 3.4.1 Nội lực tĩnh tải tác dụng lên dầm cạnh dầm biên: 28 3.4.2 Nội lực hoạt tải tác dụng lên dầm cạnh dầm biên 30 3.4.3 Nội lực tác dụng lên dầm cạnh dầm biên: .31 3.5 TÍNH NỘI LỰC CHO BẢN DẦM GIỮA: 32 3.5.1 Nội lực tĩnh tải tác dụng lên dầm giữa: 32 SVTH: LÊ VĂN CHUNG MSSV: 1551090010 ĐAMH: THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP 3.5.2 GVHD: ThS LÊ HỒNG LAM Nội lực hoạt tải tác dụng lên dầm giữa: 33 3.6 NỘI LỰC TÍNH TOÁN CHO BẢN MẶT CẦU 36 3.7 THIẾT KẾ CỐT THÉP CHO BẲN MẶT CẦU: 37 3.7.1 Thiết kế cốt thép cho phần chịu môment âm (tại gối): 37 3.7.2 Thiết kế cốt thép cho phần chịu môment dương (giữa nhịp): .38 3.7.3 Cốt thép phân bố: 40 3.8 KIỂM TRA NỨT CHO BẢN MẶT CẦU: 40 3.8.1 Kiểm tra nứt cho moment âm (tại gối): 40 3.8.2 Kiểm tra nứt cho moment dương (tại nhịp): .42 CHƯƠNG 4: DẦM NGANG 44 4.1 SỐ LIỆU DẦM NGANG: 44 4.2 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC TÁC DỤNG LÊN DẦM NGANG: 44 4.2.1 Phương dọc cầu : .44 4.2.2 Phương ngang cầu: 46 4.2.3 Tổng hợp nội lực tác dụng lên dầm ngang 55 4.3 THIẾT KẾ CỐT THÉP CHO DẦM NGANG .57 4.3.1 Tính cốt thếp chịu moment dương 57 4.3.2 Tính cốt thếp chịu moment âm 59 4.4 KIỂM TOÁN NỨT CHO DẦM NGANG: 60 4.4.1 Kiểm tra nứt với mômen âm: 60 4.4.2 Kiểm tra nứt với mômen dương: 61 4.5 TÍNH TOÁN CỐT ĐAI CHO DẦM NGANG .63 4.5.1 Tại mặt cắt nhịp 63 CHƯƠNG 5: DẦM CHÍNH 65 5.1 SỐ LIỆU THIẾT KẾ: 65 5.1.1 Số liệu thiết kế chung: .65 5.1.2 Chọn sơ kích thước dầm chủ 65 5.2 Xác định đặc trưng hình học dầm (dầm nguyên khối căng sau) 68 5.3 Xác định hệ số phân bố ngang 69 5.4 Tĩnh tải tác dụng lên dầm 77 5.4.1 Tĩnh tải rải lên dầm chính: .77 5.4.2 Trọng lượng mối nối .79 5.4.3 Tải trọng lan can lề hành 80 5.4.4 Tĩnh tải lớp phủ 80 5.5 Xác đinh nội lực tĩnh tải 80 5.5.1 Momen tĩnh tải gây .81 5.5.2 Lực cắt tĩnh tải gây .85 5.6 Xác đinh nội lực hoạt tải 87 SVTH: LÊ VĂN CHUNG MSSV: 1551090010 ĐAMH: THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: ThS LÊ HỒNG LAM 5.6.1 Momen hoạt tải gây 88 5.6.2 Lực cắt hoạt tải gây .90 5.7 TÍNH TỐN VÀ BỐ TRÍ CÁP DỰ ỨNG LỰC 91 5.7.1 Chọn cáp DƯL: .92 5.7.2 Chọn bê tông: 92 5.7.3 Chọn sơ số tao cáp: 92 5.8 Bố trí cáp 93 5.9 Tính trọng tâm nhóm cáp D.Ư.L 93 5.10 ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC CỦA CÁC GIAI ĐOẠN 94 5.10.1 Tính tốn cho tiết diện dầm L/2 95 5.10.2 Tiết diện đầu dầm 98 5.11 TÍNH TỐN CÁC MẤT MÁT ỨNG SUẤT .102 5.11.1 Các mát tức thời 102 5.11.2 Các mát theo thời gian ΔfLT .105 5.12 KIỂM TỐN DẦM CHÍNH .108 5.12.1 Kiểm tốn dầm giai đoạn truyền lực .108 5.12.2 Kiểm tốn dầm trạng thái giới hạn sử dụng 111 5.12.3 Kiểm toán dầm TTGH CĐ1: 115 5.12.4 Kiểm tra hàm lượng cốt thép tối thiểu 118 5.13 TÍNH TOÁN CỐT ĐAI CHO DẦM CHỦ 121 5.13.1 Chọn số liệu thiết kế 121 5.13.2 Tính tốn cho mặt cắt I-I: gối 121 SVTH: LÊ VĂN CHUNG MSSV: 1551090010 ĐAMH: THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: ThS LÊ HỒNG LAM CHƯƠNG 1: SỐ LIỆU THIẾT KẾ 1.1 Số liệu tính tốn thiết kế - Quy trình thiết kế: 1.1.1 Phương dọc cầu TCVN 11823:2017 - Dạng kết cấu nhịp: hệ dầm giản đơn dầm chủ tiết diện chữ T DƯL căng sau (T căng sau) - Khẩu độ tính tốn: = 32 m - Khoảng cách đầu dầm đến tim gối: a = 0,3 m - Chiều dài toàn dầm: L = + 2.a = 32+2x0.3 = 32.6 m 1.1.2 Phương ngang cầu - Mặt xe chạy: B = 10 m - Lề người đi: K1 = m - Lan can: K2 = 0,25 m Tổng bề rộng cầu: B = B + 2.(K1 + K2 ) = 12.5 m 1.1.3 Tải trọng thiết kế - Tải trọng thiết kế: 0.5xHL93 Tải trọng người: 3.10-3 Mpa 1.1.4 Vật liệu - Các loại thép dung thi công lề hành, lan can, mặt cầu, dầm ngang, dầm định theo ASTM A615M - Thanh cột lan can ( phần thép ): f y  250 MPa  Thép M270 cấp 250: - Lan can, lề hành :  Bê tông : f c'  30MPa  Thép AII: f y  280 MPa - Bản mặt cầu: f c'  45MPa  Bê tông : SVTH: LÊ VĂN CHUNG MSSV: 1551090010 ĐAMH: THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: ThS LÊ HỒNG LAM  Thép AII: - Dầm ngang:  Bê tông : f c'  45MPa  Thép AII: f y  420 MPa - Dầm chính:  Bê tơng : f c'  45MPa  Thép AII: f y  420 MPa  = 2.5× N/ - Tỷ trọng bêtông: - Trọng lượng riêng thép: - Loại cốt thép DƯL tao cáp có độ chùng thấp:  Đường kính tao: dps = 15.2 mm  Cường độ chịu kéo tiêu chuẩn: fpu = 1860 MPa  Cường độ chảy: fpy = 0,9fpu= 1674 Mpa  Ứng suất kích: fpj = 0,75fpu = 1395 Mpa 1.2 Thiết kế cấu tạo - Mặt cắt ngang cầu:  Số lượng dầm chủ: n = dầm  Khoảng cách dầm chủ: S = 2150 mm  Lề người khác mức với mặt cầu phần xe chạy  Số lượng dầm ngang: m = dầm ngang  Khoảng cách dầm ngang : 6400 mm  Chiều dày trung bình bản: ts = 180mm  Lớp BT atphan: 70 mm  Lớp phòng nước: 10 mm  Lớp mui luyện dày trung bình 60mm SVTH: LÊ VĂN CHUNG MSSV: 1551090010 ĐAMH: THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: ThS LÊ HỒNG LAM CHƯƠNG 2: LAN CAN – LỀ BỘ HÀNH 2.1 LAN CAN: 2.1.1 Thanh lan can: - Chọn lan can thép ống có đường kính ngồi D = 100 - Chọn lan can thép ống có đường kính ngồi D = 100 mm đường kính d =90 mm - Khoảng cách cột lan can : L = 2000 mm - Khối lượng riêng thép lan can : - Thép M270 cấp 250 : 2.1.1.1 Tải trọng tác dụng lên lan can: 2000 P = 890 N g = 0.117 N/mm g+w P w w = 0.37 N/mm 1000 1000 2000 Hình 2.1 Sơ đồ tải tác dụng lên lan can - Theo phương thẳng đứng (y):  Tĩnh tải: Trọng lượng tính toán than lan can  Hoạt tải: Tải phân bố: w = 0.37 N/mm - Theo phương ngang (x):  Hoạt tải: Tải phân bố: w = 0.37 N/mm - Tải tập trung P hợp với lực theo phương x phương y gây nguy hiểm P = 890 N 2.1.1.2 Nội lực lan can: - Tải phân bố : SVTH: LÊ VĂN CHUNG MSSV: 1551090010 ĐAMH: THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: ThS LÊ HỒNG LAM  Theo phương y : - Mô mem tĩnh tải mặt cắt nhịp : - Mô mem hoạt tải mặt cắt nhịp :  Theo phương x : - Mô men hoạt tải mặt cắt nhịp - Tải tập trung : MP  P �L 890�2000   445000 N.mm 4 - Tổ hợp nội lực tác dụng lên lan can : 2 M u   ��   DC �M gy   LL �M yw     LL �M wx    LL �M P � � � Trong đó: +  : hệ số điều chỉnh tải trọng:   I �D �R Với : : hệ số quan trọng : hệ số dẻo : hệ số dư thừa liên kết �   1.05�0.95�0.95  0.95 +  DC  1.25 : hệ số tải trọng cho tĩnh tải +  LL  1.75 : hệ số tải trọng cho hoạt tải Thay số : 2 � M u  0.95��  1.25�58500  1.75�185000    1.75�185000  � 1.75�445000� �  1226379.3 N.mm SVTH: LÊ VĂN CHUNG MSSV: 1551090010 ĐAMH: THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: ThS LÊ HỒNG LAM 2.1.1.3 Kiểm tra khả chịu lực lan can: .M n �M u Trong đó: +  : hệ số sức kháng vật liệu  = 0.9 + Mu : Mô men trạng thái giới hạn cường độ ngoại lực tạo + Mn: Sức kháng tiết diện S mô men kháng uốn tiết diện : � M n  250�33762.3 =8440575.887 N.mm Vậy lan can đảm bảo khả chịu lực 2.1.2 Cột lan can: 2.1.2.1 Tải trọng tác dụng lên cột lan can: Ta tính tốn với cột lan can với sơ đồ tải trọng tác dụng vào cột lan can (hình 2.2) w w w Hình 2.2 Sơ đồ tải trọng tác dụng vào lan can Trong đó: P = 890 N, lực tập trung tác dụng lên đỉnh lan can, theo phương Pw : lực tập trung từ tay vịn truyền vào cột lan can theo phương ngang Để đơn giản tính tốn ta kiểm tra khả chịu lực xô ngang vào cột kiểm tra độ mảnh, bỏ qua lực thẳng đứng trọng lượng thân Chọn ống thép liên kết lan can vào cột có tiết diện sau : - Đường kính ngoài: D1 = 110 mm SVTH: LÊ VĂN CHUNG MSSV: 1551090010 ĐAMH: THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: ThS LÊ HỒNG LAM Đường kính trong: d1 = 100 mm Tải trọng tác dụng lên cột lan can :  130 Hình 2.4 Chi tiết đế cột lan can Hoạt tải : + P = 890 N 160 + 180 2.1.2.2 Nội lực cột lan can:  Lực cắt : 2.1.2.3 Kiểm tra khả chịu lực cột lan can: 60 X 60 130 10 Y 10 160 10 180 Hình 2.5 Chi tiết mặt cắt chân cột lan can  Diện tích tiết diện :  Moment quán tính tiết diện  Bán kính quán tính SVTH: LÊ VĂN CHUNG MSSV: 1551090010 ĐAMH: THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP  Độ mảnh: x  GVHD: ThS LÊ HỒNG LAM K �L rx Trong đó: - K hệ số độ dài hữu hiệu tương ứng với liên kết chốt hai đầu theo điều kiện 4.6.2.5 K = 0.875 L chiều cao cột lan can L=700 (mm) Vậy cột làm việc theo cột ngắn, không cần xét đến hệ số khuếch đại mơ men 2.1.2.4 Bố trí bulơng cho cột lan can: - Chọn bulơng có đường kính D= 20 mm loại A307 để liên kết trụ lan can với tường bê tông Pu P P Mux Vu X Y 4D20 Hình 2.6 Sơ đồ tính sức chịu tải bulong  Kiểm tra khả kháng cắt bu lông  Sức kháng cắt bu lơng: Trong đó: Ab : Diện tích bu lơng theo đường kính danh định Ab  d2 3.14�202   314.16 mm2 4 Fub : Cường độ chịu kéo nhỏ bu lông A307 Ns : Số mặt phẳng cắt cho bu lông: SVTH: LÊ VĂN CHUNG MSSV: 1551090010 10 Trong đó: KL = 30: cho cáp DUL có độ chùng thấp fpj = 1308.45 Mpa fpy = 0.9×fpu= 0.9×1744.6=1570.14 Mpa 5.12.2.5 Độ gia tăng ứng suất cáp co ngót mặt cầu  fpSS   fcdf  Eps �f cdf �K df �  0,7 � bdf  Eci ddf �A d �E cd � e'pg �ed � �  � Ig ' �   0,7 � ddf  � � A 'g Vì Ad : diện tích có hiệu mặt cầu liên hợp với dầm chính, mà dầm chữ T mặt cầu cánh dầm Do A d =0 Dẫn tới độ tăng ứng suất co ngót BMC 5.12.2.6 2.6: Tổng mát ứng suất theo thời gian ΔfPlt 5.13 V f KIỂM TỐN DẦM CHÍNH 5.13.1 Kiểm tốn dầm giai đoạn truyền lực Nhận xét: Các giá trị ứng suất thớ mặt cắt phải thoả mãn ứng suất kéo nén cho phép lúc dầm với đảm bảo khả chịu lực Các giá trị momen lấy TTGH sử dụng, giai đoạn truyền lực có momen trọng lượng thân dầm gây M sDC1 Giới hạn ứng suất - Ứng suất nén cho phép : - Ứng suất kéo cho phép : Vì cách tính tốn mặt cắt tương tự nên ta tính cho mặt cắt tượng trưng mặt cắt nhịp mặt cắt ¼ nhịp dầm thay đổi tiết diện lập bảng tính 5.13.1.1 Mặt cắt I-I Tại gối Cường độ truyền vào cáp giai đoạn truyền lực là: Lực truyền vào cáp là: Ứng suất thớ trên: Giá trị ứng suất âm có nghĩa thớ xét chịu nén phải so sánh với ứng suất nén cho phép Như tính ứng suất nén cho phép là: fcc = 21.6 Mpa � Thoả điều kiện giai đoạn truyền lực thớ Ứng suất thớ dưới: Giá trị ứng suất âm có nghĩa thớ xét chịu nén phải so sánh với ứng suất nén cho phép Như tính ứng suất nén cho phép là: fcc = 21.6 Mpa � Thoả điều kiện giai đoạn truyền lực thớ 5.13.1.2 Mặt cắt nhịp IV-IV: Cường độ truyền vào cáp giai đoạn truyền lực là: Lực truyền vào cáp là: - Thớ trên: ft mang dấu âm có nghĩa thớ chịu nén phải so sánh sánh với ứng suất nén cho phép : Thoả mãn điều kiện giai đoạn truyền lực thớ - Thớ dưới: Thoả mãn điều kiện giai đoạn truyền lực thớ - Các mặt cắt lại tính tương tự tổng hợp kết Trạng Thái Kết Luận Trạng Thái Kết Luận MC I-I MC II-II MC III-III MC IV-IV 6256500.212 6247397.079 6211145.045 6119627.217 1035548.89 730023.89 730023.89 730023.89 199016293257.26 183136005056.55 180396203144.29 179215143111.79 795.150 891.477 1148.979 1230 577.012 557.667 553.628 552.357 822.988 842.333 846.372 847.643 671474880 2053440000 2737920000 -2.085 -4.252 -3.462 -4.040 Nén Nén Nén Nén Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa -11.685 -15.061 -16.223 -15.047 Nén Nén Nén Nén Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa Bảng :kiểm toán giai đoạn truyền lực 5.13.2 Kiểm tốn dầm trạng thái giới hạn sử dụng - Tải trọng: Lúc tải trọng tác dụng gồm tĩnh tải hoạt tải, giá trị momen lấy TTGH sử dụng Bảng tổng hợp nội lục tác dụng Dầ m MC I-I II-II Biên III-III IV-IV 671474880 2053440000 2737920000 55124352 168576000 224768000 224641152 686976000 915968000 0.00 70883136 381869707.02 216768000 1150622069.38 289024000 1504543105.00 - Giới hạn ứng suất  Ứng suất nén cho phép:  Ứng suất kéo cho phép: 5.13.2.1 Mặt cắt nhịp (IV-IV): Cường độ truyền vào cáp ( sau trừ hết mát): Lực truyền vào cáp là: Ứng suất thớ trên: Ta thấy thớ chịu nén, nên so sánh với ứng suất nén cho phép � Thoả điều kiện Ứng suất thớ dưới: Ta thấy thớ chịu nén, nên ta so sánh với ứng suất kéo cho phép � Thỏa điều kiện 5.13.2.2 Mặt cắt gối I-I Cường độ truyền vào cáp ( sau trừ hết mát): Lực truyền vào cáp là: Ứng suất thớ trên: Ta thấy thớ chịu nén, nên so sánh với ứng suất nén cho phép � Thoả điều kiện Ứng suất thớ dưới: Ta thấy thớ chịu nén, nên ta so sánh với ứng suất nén cho phép � Thoả điều kiện Các mặt cắt lại tính tương tự, cập nhật kết bảng Bảng: Kiểm toán dầm trạng thái giới hạn sử dụng MC I-I MC II-II MC III-III MC IV-IV 1143.072576 1141.258048 1134.029975 1115.783446 5733080.505 5723979.738 5687727.341 5596211.874 671474880 2053440000 2737920000 55124352 168576000 224768000 224641152 686976000 915968000 70883136 216768000 289024000 0.00 381869707.02 1150622069.38 1504543105.00 795.150 891.477 1148.979 1230 1035548.89 730023.89 730023.89 730023.89 577.012 557.667 553.628 552.357 822.988 842.333 846.372 847.643 180396203144.2 199016293257.26 183136005056.55 179215143111.79 583.18 570.90 577.24 579.23 816.82 829.10 822.76 820.77 190656583890.1 192508022170.8 200410048680.89 186361650523.28 567.07 547.85 553.87 555.76 832.93 852.15 846.13 844.24 239820578594.6 242080958898.3 249932032585.80 234237188728.16 -1.910 -5.820 -8.956 -11.313 -10.708 -10.831 -6.068 -2.245 Trạng Thái Kết Luận Nén Nén Nén Nén Thỏa Thỏa Thỏa Thỏa 5.13.3 Kiểm toán dầm TTGH CĐ1:  �M n  M u Trong đó:  : Hệ số sức kháng : Sức kháng uốn danh định thân tiết diện : Mômen ngoại lực tác dụng - Cường độ chảy thép D.Ư.L là: Cường độ kéo dứt thép D.Ư.L là: Hệ số k: Hệ số quy đổi vùng nén: β1  0.85  0.05 0.05 � f 'c  28   0.85  � 45  28   0.73 7 Nhận xét Ta nhận thấy cần tính sức kháng danh định cho mặt cắt nhịp đủ mặt cắt ứng suất gây giai đoạn sử dụng lớn nhất, nội lực mặt cắt cho giá trị lớn - Tiết diện tính tốn lúc tiết diện chữ T - Qua biến đổi ta tính khoảng cách từ trục trung hòa tiết diện đến mép dầm là: - Vì c < hf nên chiều cao c tính lại sau: - Trong đó: dps =1230 mm Khoảng cách từ trọng tâm nhóm cáp đến trọng tâm mặt cắt c'=0,003 0,85.fc' c a hf bf h dps Mn Aps Aps.fps bw Hình 5.25 Sơ đồ tính mặt cắt TTGH CĐ - Ta có: Suy moment danh định là: Trong đó: Chiều cao vùng chịu nén bê tơng: - Cường độ chịu kéo cáp DƯL: - Kiểm tra: Theo bảng tổng hợp mơmen tác dụng vào dầm ta có: Thỏa điều kiện kiểm tốn trạng thái giới hạn cường độ Thoả điều kiện sức kháng uốn danh định ps - Các mặt cắt lại tính tốn tương tự ta bảng kết sau: MC I-I k c c' c'/dps a Kiểm tra 1744.6 1570.14 0.28 0.73 795.150 38.32 168.446 0.212 1641.12 122.966 6038828714.08 6038828714.08 Thỏa MC II-II 1744.6 1570.14 0.28 0.73 891.477 39.86 169.533 0.190 1651.70 123.759 6872487272.86 6872487272.86 1742013650 Thỏa MC III-III MC IV-IV 1 1744.6 1744.6 1570.14 1570.14 0.28 0.28 0.73 0.73 1148.979 1230 43.04 43.83 171.580 172.054 0.149 0.140 1671.65 1676.27 125.254 125.600 9108164542.35 9813036543.47 9108164542.35 9813036543.47 5310083669 7050491905 Thỏa Thỏa 5.13.4 Kiểm tra hàm lượng cốt thép tối thiểu - Kiểm toán cho mặt cắt IV-IV: Điều kiện: Mu : Mômen tải trọng tác dụng trạng thái giới hạn cường độ Mcr : Mômen nứt mômen làm cho ứng suất kéo lớn dầm - Xác định mô men gây nứt Mcr: - Xác định moment phụ thêm M: Mcr = MDC1+ MDC2+MDC3+MDW+M Trong đó: M: Mơmen phụ thêm + Cường độ chịu kéo uốn: fr  0.63� f 'c  4,23MPa + Mơmen giai đoạn1: (chỉ có tĩnh tải dầm chủ): + Mômen giai đoạn 2: (gồm mối nối, lan can lề hành, lớp phủ): - Để xác định mômen tác dụng lên thớ dầm gây nứt ta cần tính thêm mơmen phụ thêm - Sức kháng uốn tính tốn: Vậy mặt cắt IV-IV thoả mãn hàm lượng cốt thép tối thiểu Kiểm tra tương tự cho mặt cắt lại, ta có bảng kết sau: MC I-I M 1.2 1.33 Min Kiểm Tra 0 0 5733080.505 4.23 1035548.89 795.150 577.012 822.988 199016293257.26 816.817 200410048680.89 832.933 249932032585.80 5563306731 5563306731 6675968077 0 6038828714 Thỏa MC II-II 671474880 55124352 224641152 70883136 5723979.738 4.23 730023.89 891.477 557.667 842.333 183136005056.55 829.097 186361650523.28 852.155 234237188728.16 5674866606 6696990126 8036388151 1742013650 2316878155 2316878155 6872487273 Thỏa MC III-III 2053440000 168576000 686976000 216768000 5687727.341 4.23 730023.89 1148.979 553.628 846.372 180396203144.29 822.765 190656583890.13 846.131 239820578594.60 5458259797 8584019797 10300823757 5310083669 7062411280 7062411280 9108164542 Thỏa MC IV-IV 2737920000 224768000 915968000 289024000 5596211.874 4.23 730023.89 1230.000 552.357 847.643 179215143111.79 820.772 192508022170.80 844.236 242080958898.36 4821314144 8988994144 10786792973 7050491905 9377154234 9377154234 9813036543 Thỏa 5.14 TÍNH TỐN CỐT ĐAI CHO DẦM CHỦ 5.13.1 Chọn số liệu thiết kế Chọn cốt thép dọc: 12 d 14 Có: As= 1847.26 mm2 : Diện tích thép chịu lực fy = 420 Mpa : Cường độ chịu kéo thép E = 200000 Mpa : Modun đàn hồi thép Chọn thép làm cốt đai theo tiêu chuẩn TCVN 1651-2008 có kính fy  240 MPa , đường Ta tính tốn cho mặt cắt gối mặt cắt lại tính tốn tương tự 5.13.2 Tính tốn cho mặt cắt I-I: gối 5.13.2.1 Nội lực mặt cắt gối: - Giá trị mômen: Giá trị lực cắt: Mu  5.13.2.2 Xác định dv: Trong đó: dps = 795.15 mm: khoảng cách từ trọng tâm nhóm cáp đến trọng tâm mặt cắt a: chiều cao vùng bê tông chịu nén 5.13.2.3 Ứng suất cắt trung bình: - Lực cắt thành phần cáp xiên sinh là: Trong đó: : diện tích tao cáp : ứng suất cáp trừ hết mát ứng suất : góc uốn cáp xiên Hệ số sức kháng lực cắt là: ɸ = 0,9 - ứng suất cắt trung bình: - Xác định tỷ số: - Xác định ứng suất fpo cáp sau máp ( fpT bê tông bọc quanh khơng  Ứng suất bê tơng trọng tâm cáp D.Ư.L:  Ứng suất cáp sau dã trừ hết mát ứng suất: 5.13.2.4 Tính biến dạng εx Giả sử   30 Sơ đồ tính dầm đơn giản nên khơng tồng lực dọc: Ta có x  nên ta cần hiệu chỉnh Từ giá trị: ; ta tra biểu đồ Chưa giống giả thiết ban đầu Tính lại Ta có x tương ứng với góc là: x  nên ta cần hiệu chỉnh Từ giá trị: ; ta tra biểu đồ Giống góc ban đầu, tra biểu đố ta tìm 5.13.2.5 Xác định khả chịu cắt bê tông cốt đai: - Khả chịu cắt bê tông: - Khả chịu cắt cốt đai: ( đặt cốt đai theo cấu tạo) Nu  ) mà ứng suất 5.13.2.6 Xác định khoảng cách bước đai: - Kiểm tra bước đai theo điều kiện cấu tạo: Chọn đai nhánh , � A v fy � �0.083 f 'c b1 � Vu � S �min � Min(0.8dv;600mm) neá u  0.125 f ' b d c v � � Vu � Min(0.4dv;300mm) neá u �0.125 f 'c b1.dv � � - Tính giá trị biểu thức: - Đầu dầm chịu lực cắt lớn nên thiên an toàn ta chọn bước cốt đai đầu dầm - S =100 mm Tính lại: 5.13.2.7 Kiểm tra cốt thép dọc - Ta có: Vế trái: - Vế phải:  VT �VP Suy thỏa điều kiện Các mặt cắt lại tính tốn tương tự ta có bước cốt đai sau: từ đầu dầm đến mặt cắt thay đổi tiết diện S = 100 mm, lại S = 200 mm Riêng đầu dầm , để giúp cho dầm chịu ứng suất cục cáp DUL gây ra, ta cần bố trí lưới thép, ɸ 10a50, khoảng cách lưới thép a= 50mm ... Hình 2.5 Chi ti t m t c t chân c t lan can  Diện t ch ti t diện :  Moment quán t nh ti t diện  Bán kính quán t nh SVTH: LÊ VĂN CHUNG MSSV: 1551090010 ĐAMH: THI T KẾ CẦU BÊ T NG C T THÉP  Độ... qn t nh ti t diện n t : - Ứng su t c t thép t i trọng trạng thái giới hạn sử dụng gây : - Khi khoảng cách t i thiểu thép: SVTH: LÊ VĂN CHUNG MSSV: 1551090010 14 ĐAMH: THI T KẾ CẦU BÊ T NG C T THÉP... Trọng lượng lan can : M t lan can cấu t o bơi thép T1 ; T2 ; T3 ống thép liên k t Φ110 dày 4mm, dài 120mm ø110  Trọng lượng thân trụ : Trong : V1: Thể t nh thép T1 : V2: Thể t ch thép T2 : V3: Thể