Đang tải... (xem toàn văn)
Thuyết minh chi tiết đồ án bê tông cốt thép 1 thầy Lê Quang Thông, làm một lần rồi thôi. Tính toán theo sơ đồ đàn hồi. Có đính kèm bản vẽCó tính toán độ võng và khe nứt ở trạng thái giới hạn thứ hai theo TCVN 5574 2012Thể hiện biểu đồ bao vật liệu đơn giản dễ làm theo.
ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: LÊ QUANG THÔNG SỐ LIỆU THỰC HIỆN ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP Họ tên: NGUYỄN MINH ĐỨC Lớp: XC12A Bộ môn: ĐA BTCT1 Số liệu đồ án: 2aadd Khoa: KĨ THUẬT XÂY DỰNG Nhóm: 02 CẤP ĐỘ BỀN B25 CỐT THÉP 6,8: NHÓM AI CỐT THÉP >=10: NHÓM AII Ln (m) L1(m) L2(m) P1 (KG/m2) P2 (KG/m2) SVTH: NGUYÊN MINH ĐỨC 2,3 4,8 6,9 350 950 Ghi Xem sơ đồ sàn Xem sơ đồ sàn Xem sơ đồ sàn Hoạt tải tiêu chuẩn ô lớn S1 Hoạt tải tiêu chuẩn ô nhỏ S2 -MSSV: 1251160201 Page ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: LÊ QUANG THÔNG MỤC LỤC I Vật liệu II Chọn sơ kích thước tiết diện sàn dầm Sàn .8 Dầm .8 A – SÀN Tải trọng tác dụng lên sàn 10 Nội lực sàn .11 Tính cốt thép cho sàn 12 Bố trí thép 14 Tính tốn độ võng cho sàn 16 B - DẦM PHỤ I Chọn sơ kích thước Xác định tải trọng Sơ đồ tính tốn Tổ hợp tải trọng Trình tự nhập Sap Xuất nội lực Tính tốn cốt thép dọc Tính tốn cốt đai Trạng thái giới hạn thứ II a Tính tốn độ võng b Tính tốn khe nứt Biểu đồ bao vật liệu a Khả chịu lực b Điểm cắt lí thuyết c Đoạn kéo dài W SVTH: NGUYÊN MINH ĐỨC -MSSV: 1251160201 Page ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: LÊ QUANG THÔNG d Biểu đồ bao vật liệu 10 Bố trí cốt thép C - DẦM CHÍNH (DẦM TRỤC B) I Chọn sơ kích thước Xác định tải trọng Sơ đồ tính tốn Tổ hợp tải trọng Trình tự nhập Sap Xuất nội lực Tính tốn cốt thép dọc Tính tốn cốt đai Trạng thái giới hạn thứ II a Tính tốn độ võng b Tính tốn khe nứt Biểu đồ bao vật liệu a Khả chịu lực b Điểm cắt lí thuyết c Đoạn kéo dài W d Biểu đồ bao vật liệu 10 Bố trí cốt thép D – THỐNG KÊ CỐT THÉP E – PHƯƠNG PHÁP THI CÔNG MẠCH NGỪNG Nguyên nhân mạch ngừng Mạch ngừng thi cơng sàn sườn tồn khối Trích dẫn Tiêu chuẩn Việt Nam F – TỔNG KẾT VÀ TÀI LIỆU THAM KHẢO SVTH: NGUYÊN MINH ĐỨC -MSSV: 1251160201 Page ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: LÊ QUANG THÔNG KHỐI LƯỢNG THỰC HIỆN ĐỒ ÁN Phần sàn: Tính theo sơ đồ đàn hồi, đơn Giải nội lực phương pháp học kết cấu (đối với loại ô dầm), dùng bảng tra làm việc theo hai phương Phần dầm phụ: Giải theo sơ đồ đàn hồi, dầm liên tục Sử dụng phần mềm SAP để tính tốn nội lực cho sơ đồ chất tải biểu đồ bao mơmen Tính cốt thép theo tiết diện chữ nhật, cốt đơn Bố trí thép Phần dầm chính(dầm trục B): Giải theo sơ đồ đàn hồi,dầm liên tục Sử dụng phần mềm sáp để tính toán nội lực cho sơ đồ chất tải biểu đồ bao mơ men Tính cốt thép theo tiết diện chữ nhật,cốt đơn Bố trí thép theo kinh nghiệm xây dựng biểu đồ bao vật liệu Bố trí lại cốt thép theo kinh nghiệm so sánh với hình bao vật liệu Thống kê cơt thép: Cho loại bản, dầm chính, dầm phụ Tổng hợp tổng khối lượng cốt thép Các quy phạm tiêu chuẩn thiết kế: TCVN 5574_2012: kết cấu bê tông cốt thép – tiêu chuẩn thiết kế TCVN 2737_1995: tải trọng tác động – tiêu chuẩn thiết kế SVTH: NGUYÊN MINH ĐỨC -MSSV: 1251160201 Page ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP SVTH: NGUYÊN MINH ĐỨC -MSSV: 1251160201 GVHD: LÊ QUANG THÔNG Page ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: LÊ QUANG THƠNG I Vật liệu - Sử dụng bê tơng B25 => Rb = 14,5 MPa , b= 0,9 - Sử dụng thép : + Cốt thép Φ 6,8 nhóm AI => Rs = 225 MPa , γs= + Cốt thép Φ> 10 nhóm AII => Rs = 280 MPa , γs= II Lựa chọn kích thước sơ sàn dầm 1.Sàn - Ô nhỏ S2 : Ln= 2300mm, L1= 4800mm (> 2) => phương + m = 35 , D= + hs = = = 76.67 mm => chọn hs = 80 mm - Ô lớn S1 : L1= 4800mm, L2= 6900mm(< 2) => phương + m = 40 , D= + hs = = = 120mm => chọn hs = 120 mm Dầm - Dầm phụ : L= 4800 mm + hdp =( ÷) L = (240÷400) => chọn hdp= 400mm + bdp =( ÷ ) hdp= (100÷200) => chọn bdp = 200mm - Dầm : L = 4800 mm + hdc =( ÷ ) L = (400÷600) => chọn hdc= 500 mm + bdc =( ÷ ) hdc = (125÷250) => chọn bdc = 250 mm - Dầm 2: L = 6900 mm + hdc =( ÷ ) L = (575÷862) => chọn hdc= 600 mm + bdc =( ÷ ) hdc = (175÷350) => chọn bdc = 300 mm SVTH: NGUYÊN MINH ĐỨC -MSSV: 1251160201 Page ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: LÊ QUANG THÔNG A – BẢN SÀN Tải trọng tác dụng lên sàn: a Tĩnh tải: + Ô nhỏ S2: hs = 80mm Trọng lượng thân sàn Vật liệu Bề dày Trọng lượng riêng (cm) (KN/m3) Gạch men 20 Bê tông 25 Vữa trát + lót 18 Tổng + Ơ lớn S1: hs = 120mm Trọng lượng thân sàn Vật liệu Bề dày Trọng lượng riêng (cm) (KN/m3) Gạch men 20 Bê tông 12 25 Vữa trát + lót 18 Tổng b Hoạt tải: Hệ số 1.1 1.1 1.3 Hệ số 1.1 1.1 1.3 Tính tốn (daN/m2) 22 220 70.2 312.2 Tính tốn (daN/m2) 22 330 70.2 422.2 + Ô nhỏ : ps2tt = p2.1,2 = 950 1,2 = 1140 daN/m2 + Ô lớn : ps1tt = p1.1,2 = 350 1,2 = 420 daN/m2 => Tổng tải trọng tính tốn : nhỏ : ps2tt = : gs2tt +ps2tt = 1452,2 daN/m2 ô lớn : ps1tt = : gs1tt +ps1tt = 842,2 daN/m2 SVTH: NGUYÊN MINH ĐỨC -MSSV: 1251160201 Page ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: LÊ QUANG THÔNG Nội lực sàn: a Ô nhỏ S2 : Ln= 2300mm, L1= 4800 mm, hs = 80mm, ps1 = 14,52 kN/m - = 2,1>2=> phương - > => liên kết sàn dầm ngàm => nội lực sàn : + Mn = ps1.= 14,52 x = 3,2 kN.m + Mg = ps1 = 14,52 x= 6,4 kN.m b Ô lớn S1 : L1= 4800mm, L2= 6900 mm, hs = 120mm, ps2 = 8,42 kN/m2 -= 1,4375< 2=> phương -> => liên kết sàn dầm ngàm - Nội lực sàn : tra ô với= 1,4375 - P= ps2 L1 L2 =7,82 4,8 6,9 =279 kN =>m91= 0,0209, m92= 0,0102, k91= 0,047, k91= 0,0227 => Moment sàn : • • • • M1 =m91 P = 0,0209 279 = 5,83 kN.m M2 = m92 P = 0,0102 279 = 2,85 kN.m MI = k91 P = 0,0470 279 = 13,11 kN.m MII =k91 P = 0,0227 279 = 6,33 kN.m Tính tốn cốt thép cho sàn: - Tính theo sơ đồ đàn hồi - Tính đơn - Cắt b= 1000mm để tính - Sử dụng bê tơng B25 => Rb = 14,5 MPa , γb= 0,9 - Sử dụng thép : SVTH: NGUYÊN MINH ĐỨC + Cốt thép Φ 6,8 nhóm AI => Rs = 225 MPa , γs= -MSSV: 1251160201 Page ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: LÊ QUANG THÔNG + Cốt thép Φ> 10 nhóm AII => Rs = 280 MPa , γs= =>Tra bảng cốt thép AI: ξR= 0,651, αR= 0,439 =>Tra bảng cốt thép AII: ξR= 0,632, αR= 0,432 - Cốt thép tính từ cơng thức sau: • m = M £ aR gb R b b.ho2 x =1 - - 2am £ xR • • • • Diện tích cốt thép: Với H0 = hs - agt xg R b.h As = b b o RS x g R A 3.7% = R b b 100 =mmax ³ m= s ³ mmin =0.05% Rs b.h0 Kiểm tra: a Ô nhỏ: hs = 80mm Momen (kNm) hs (mm ) a (mm ) h0 (mm ) ξ µ As (mm2) achọn (%) Nhịp 3,2 80 15 65 0,05 0,06 225 8a200 252 0,35 Gối 6,4 80 15 65 0,12 0,12 374,8 10a200 393 0,58 φ 8a 200 φ10a 200 Tại nhịp chọn ; gối chọn ct + =2,1=>As > 20%As=> chọn thép cấu tạo chịu momen dương cạnh dài - + Chọn thép mũ chịu momen theo phương cạnh dài : b Ô lớn: hs = 120mm Momen (kNm) h (mm ) a (mm ) h0 (mm ) M1 5,83 120 20 100 M2 2,85 120 20 100 MI MII 13,11 6,33 120 120 20 20 100 100 SVTH: NGUYÊN MINH ĐỨC ξ 0,04 0,02 0,1 0,04 0,04 0,02 0,11 0,05 -MSSV: 1251160201 µ As (mm2) achọn (%) 265 8a200 251 0,26 128 8a200 251 0,13 494 232 10a150 10a200 524 0,49 393 0,23 Page ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: LÊ QUANG THÔNG (*) Neo cốt thép sàn vào dầm - Cốt thép nhịp : neo cốt thép vào dầm từ lneo = 10÷15Φ, uốn cong 50mm - Cốt thép mũ : neo cốt thép vào dầm từ lneo =10÷15Φ , uốn xuống vng góc đoạn l = hs - 2ao Bố trí cốt thép SVTH: NGUYÊN MINH ĐỨC -MSSV: 1251160201 Page 10 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP • m = GVHD: LÊ QUANG THÔNG M £ aR gb R b b.ho2 x =1 - - 2am £ xR • • Diện tích cốt thép: x.g R b.h As = b b o RS • • - Vị trí Nhịp 1&3 Gối &3 Nhịp Với H0 = hs - agt Kiểm tra: x g R A 3% = R b b 100 =mmax ³ m= s ³ mmin =0.05% Rs b.h0 Kết tính thể bảng sau: b h mm mm M kNm a mm 300 600 161,4 45 300 600 264,3 45 300 600 198,6 45 αm ξ 0,13 0,21 0,16 0,14 0,25 0,18 As tính mm Thép chọn As chọn mm µ (%) 1119 318 + 1165 0,7 1944 518 + 2036 1,2 1405 216 1420 0,8 Tính tốn cốt đai: - Thép sử dụng: AI + Rsw = 175MPa , Rs = 225 MPa + E= 210000 MPa - Bê tông cấp độ bền B25 + Rbt = 1,05 MPa, Rb = 14,5 MPa + E = 30000 Mpa , β= 0,01 - Chọn cốt đai Φ6, n=2, với ϕb2 = 2: - Điều kiện bê tông đủ khà chịu cắt: Q ≤ Q1= ϕb3 ( + ϕf + ϕn ) γb.Rbt.b.ho Với ϕb3 = 0,6 , ϕf = ϕn = 0; => Q ≤ 0,6×0,9×1,05×300×560 = 95256 N = 95,256kN ( bê tông không đủ khả chịu cắt) => Tính cốt đai SVTH: NGUYÊN MINH ĐỨC -MSSV: 1251160201 Page 36 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: LÊ QUANG THÔNG - Tại gối bên trái gối bên phải lực cắt không lớn so với khả chịu cắt bê tơng nên bố trí theo cấu tạo - Tại gối gối lực cắt lớn Chọn Qmax = 193,41 kN để tính tốn cho phần (L/4) gần gối S = R×n×π×d2w × =175×2×π×62× = 188 mm Smax = = = 689 mm h S≤ ( ; 150 mm)min = ( 300mm ; 150mm )min = 150mm S = ( S; S; S)min = (188mm, 689mm, 150mm)min = 150mm Với đoạn (L/2) dầm bố trí theo cấu tạo: S≤ ( ; 500 mm)min=(450mmm;500mm)min= 300mm - Kiểm tra lại cốt đai chọn : + A = = = 28,3 mm2 + q = = = 66,03 N/mm =>Q =2 =(2×)/103= 370KN => Q < Q ( Đảm bảo khả chịu lực cắt) +α = == +à = = = 6,3ì10-4; + = - β×R = 1- 0,01×14,5=0,855; + ϕ = + 5ììà = 1+ 5ì7ì6,3ì10-4 = 1,02; =>Q = 0,3×ϕ×ϕ×γb×R×b×h = 0,3×1,02×0,855×0,9×14,5×300×560 = 573 KN; => Q < Q ( thõa điều kiện đảm bảo khả chịu ứng suất nén dầm) => Dùng thêm nhánh đai để giữ 18 lớp (*) Tính tốn cốt treo: Lực tập trung dầm phụ truyền lên dầm chính: F = Ptt + Gtt - G0 = 125,9 + 42,9 – 4,3 = 164,51 kN SVTH: NGUYÊN MINH ĐỨC -MSSV: 1251160201 Page 37 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: LÊ QUANG THÔNG Sử dụng cốt treo dạng đai 8(asw = 50,27 mm2) , n = nhánh Số lượng cốt treo cần : m= = 6,2 Chọn m = đai, bố trí bên dầm phụ đai, đoạn Hs = 200mm khoảng cách cốt treo 50 mm Tính tốn Trạng thái giới hạn thứ II: a Tính tốn độ võng: Sơ đồ tính tốn dầm đơn giản hai đầu khớp 318 + As = 1165mm2 b = 300mm As’ = 509 mm2 h = 600mm l = 6.9m Cốt thép AII có : Es = 21.104 MPa Bê tơng cấp độ bền B25 có: Rb.ser = 18.8 MPa Rbt.ser = 1.6 MPa Eb = 30.103 MPa a Tính f1 (độ võng toàn tải trọng tác dụng ngắn hạn) M =110,5kNm a= Es 21.104 = =7 Eb 30.103 ; a = 40mm; h0 = 600 – 40 = 560mm; a’ = 40mm Tính hệ số: u =0.45 j j ls f =1,1 (cốt thép có gân) β = 1,8 (bê tông nặng) a As' / (2.u) 7.509 / (2.0, 45) = = =0, 0236 =l b.h0 300.560 SVTH: NGUYÊN MINH ĐỨC -MSSV: 1251160201 Page 38 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: LÊ QUANG THÔNG A 1165 m= s = =0, 00693 b.h0 300.560 d= x= M 110,5.106 = =0,73 Rbt ser bh0 1, 6.300.5602 1 = =0, 216 +5(d +l ) +5(0, 073 +0, 0236) b+ 1,8 + 10 ma 10.0, 00693.7 é ê ê Z =ê1 ê ê ê ë ổh f ỗ j ỗ h0 ỗ ỗ 2(j ỗ ç è ứ ú ÷ + x f é ÷ú ÷úh0 =ê1 ê ú f +x) ÷ ë ÷ú ÷ ú øû Wpl =n.W0 =1, 75 j m = Rbt ser Wpl yb =0,9 M ỉ ứ 0, 2162 ç ÷ú ç 2(0, 0236 +0, 216) ÷ú.560 =506mm è øû b.h 300.6002 =1, 75 =31,5.106 mm3 6 18,5.31,5.106 = =5, 27 >1 110,5.106 với n =1, 75 lấy để tính (bê tơng nặng có cấp cao 7,5) y s =1, 25 - j lsj m =1, 25 - 1,1.1 =0,15 Độ cứng dầm: B= ys + Es As (j Độ võng h0 Z f j b +x)uEbbh0 = 560.506 0,15 0,9 + 21.10 1165 (0, 0236 +0, 216)0, 45.30.10 3.300.560 =124,8.1012 Nmm M 110,5.106 f1 = L = 6900 =4,39mm 48 B 48 124,8.1012 b Tính f2 (độ võng tải trọng dài hạn tác dụng ngắn hạn) M =21,56kNm SVTH: NGUYÊN MINH ĐỨC -MSSV: 1251160201 Page 39 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP a= Es 21.104 = =7 Eb 30.103 GVHD: LÊ QUANG THÔNG ; a = 40mm; h0 = 600 – 40 = 560mm; a’ = 40mm Tính hệ số: u =0.45 j j ls f =1,1 b =1,8 (cốt thép có gân) (bê tông nặng) a A' / (2.u) 7.509 / (2.0, 45) = s = =0, 0236 =l b.h0 300.560 A 1165 m= s = =0, 00693 b.h0 300.560 d= x= M 21,56.106 = =0,14 Rbt ser bh0 1, 6.300.560 1 = =0,18 +5(d +l ) +5(0,14 +0, 0236) b+ 1,8 + 10 ma 10.0, 00693.7 ộ ổh f ỗ j ỗh Z =ờ1 - ỗ ỗ 2(j ỗ ỗ ë è ứ ú ÷ + x f é ÷ú ÷úh0 =ê1 ê ú f +x) ÷ ë ú ÷ ÷ú øû Wpl =n.W0 =1, 75 j m = Rbt ser Wpl yb =0,9 M ổ ửự 0,182 ỗ ữỳ ỗ 2(0, 0236 +0,18) ữỳ.560 =515mm ố ứỷ b.h 300.6002 =1, 75 =31,5.106 mm3 6 18,5.31,5.106 = =5, 27 >1 110,5.106 với n =1, 75 lấy để tính (bê tơng nặng có cấp cao 7,5) ψ s = 1, 25 − ϕlsϕ m = 1, 25 − 1,1.1 = 0,15 SVTH: NGUYÊN MINH ĐỨC -MSSV: 1251160201 Page 40 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: LÊ QUANG THÔNG Độ cứng dầm: B= h0 Z ψs ϕb + Es As (ϕ f + ξ )υ Ebbh0 f1 = Độ võng = 560.515 0,15 0,9 + 21.10 1165 (0, 0236 + 0,14)0, 45.30.103.300.560 = 94,9.1012 Nmm M 21,56.106 L = 6900 = 1,12 mm 12 48 B 48 94,9.10 c Tính f3 (độ võng tải trọng dài hạn tác dụng dài hạn): Tương tự ta có: M= 21,56 kNm υ = 0,15 (tải trọng tác dụng dài hạn) ϕ f = 0, 071 = λ µ = 0, 00693 δ = 0,14 ξ = 0,18 Z = 524mm Wpl = 31,5.106 mm3 ϕm = ψ b = 0,9 ψ s = 0,15 B = 5, 48.1012 Nmm M 21,56.106 f3 = L = 69002 = 19,5mm 12 48 B 48 5, 48.10 Đọ võng f = f1 − f + f = 4,39 − 1,12 + 19,5 = 22, 77 mm Độ võng tổng cộng: f 22, 77 = < L 6900 200 SVTH: NGUYÊN MINH ĐỨC thỏa điều kiện độ võng -MSSV: 1251160201 Page 41 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: LÊ QUANG THÔNG b Tính bề rộng khe nứt: σs = M As Z acrc = δϕlη M Trường (kNm hợp ) acrc.lt 110,5 acrc.1d 21,56 acrc.2 21,56 σs 20(3,5 − 100µ ) d Es δ ϕ1 η 0,73 0,14 0,14 1 1 1 Vết nứt tổng cộng: σs µ Z D As (mm) (mm) (mm2) (N/mm2) 100 506 18 1165 187,5 0,693 515 18 1165 35,9 0,693 524 18 1165 35,3 0,693 Khe nứt (mm) 0,1 0,004 0,004 acrc = acrc.1t − acrc.1d + acrc.2 = 0,1 − 0,004 + 0,004 = 0,1mm acrc = 0,1mm < 0, 4mm (thỏa) Biểu đồ bao vật liệu: a Tính khả chịu lực dầm trục B: - Tại tiết diện xét, cốt thép bố trí có diện tích As - Khoảng cách thơng thủy hai thép theo phương đứng lớp t= 25mm, lớp t= 25mm - Xác định trọng tâm lớp cốt thép att ,=>ho = h - att - Tính khả chịu lực theo cơng thức: ξ = => αm = ξ(1- 0,5ξ) => [M] = αm Rb.b.ho2 Kết tính tốn tóm tắt bảng sau: Tiết diện Nhịp1 & nhịp3 Gối & Cốt thép 318 + 216 Cắt 216 318 Cắt 118 218 518 + 318 Cắt 318 518 SVTH: NGUYÊN MINH ĐỨC As (mm2) 1165 763 509 2036 1272 att ho (mm) 48,5 551,5 34 566 34 566 50,1 549,9 34 566 -MSSV: 1251160201 ξm αm 0,15 0,096 0,064 0,265 0,161 0,139 0,091 0,061 0,23 0,148 M (KN.m) 165,2 114,6 77,7 272,2 185,7 Page 42 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Cắt 218 318 Gối Cắt 118 218 418 + 216 Nhịp Cắt 216 418 Cắt 218 218 b Xác định vị trí cắt lí thuyết : GVHD: LÊ QUANG THƠNG 763 509 1420 1018 509 34 34 46 34 34 566 566 554 566 566 0,096 0,064 0,183 0,129 0,064 0,091 0,061 0,166 0,121 0,061 114,6 77,7 199,8 151,4 77,7 - Điểm cắt lí thuyết xác định từ biểu đồ bao momen cách: + Xác định thép cắt + Tính khả chịu lực thép lai sau lần cắt bớt + Từ biểu đồ bao momen ta vẽ đường thăng thể khả chịu lực thép lại sau moi lần cắt => Điểm cắt kí thuyết giao biểu đổ bao momen đường thẳng c Xác định đoạn kéo dài dầm : - Đoạn kéo dài xác định theo công thức : W = + 5d Trong đó: qsw = - Đoạn dầm có cốt đai Φ6a150: q = = = 66,03KN/m - Đoạn dầm có cốt đai Φ6a300: q = = = 33KN/m Kết tính tốn tóm tắt bảng sau : Tiết diện Nhịp biên trái Nhiệp biên phải Gối trái Gối phải SVTH: NGUYÊN MINH ĐỨC -MSSV: 1251160201 Page 43 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: LÊ QUANG THÔNG Nhịp trái Nhịp phải d Biểu đồ bao vật liệu: SVTH: NGUYÊN MINH ĐỨC -MSSV: 1251160201 Page 44 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP SVTH: NGUYÊN MINH ĐỨC -MSSV: 1251160201 GVHD: LÊ QUANG THÔNG Page 45 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP SVTH: NGUYÊN MINH ĐỨC -MSSV: 1251160201 GVHD: LÊ QUANG THÔNG Page 46 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: LÊ QUANG THÔNG TỔNG HỢP KHỐI LƯỢNG BẢNG TỔNG HỢP KHỐI LƯỢNG VẬT LIỆU Đường kính (mm) 10 14 Khối lượng (kg) Tổng khối lượng (tấn) Tổng khối lượng bê tông (m3) 16 18 E PHƯƠNG PHÁP THI CƠNG MẠCH NGỪNG Mạch ngừng thi cơng bê tơng tồn khối vị trí gián đoạn kĩ thuật đồng thời nối, điều kiện bất khả kháng đảm bảo điều kiện đúc bê tông lien tục công tác thi công bê tông toàn khối a.Nguyên mạch ngừng: Khi phần bê tơng đổ trước vị trí khối bê tông chuyển sang giai đoạn ninh kết đóng rắn khơng phép đổ bê tơng mới, khơng làm phá vỡ vĩnh viễn mối liên kết vừa hình thành vữa bê tông Cần phải cho bê tông cũ nằm ổn định khuôn đúc bê tông bê tông cũ ninh kết đóng rắn xong hồn tồn, đổ tiếp Từ hình thành nên mạch ngừng vị trí tạm ngưng thi cơng Do mạch ngừng ảnh hưởng đến tính tồn khối bê tông nên tốt thi công liên tục không để mạch ngừng Khi bắt buộc phải để, vị trí phải khống chế miền kết cấu tiết diện mạch ngừng Để khắc phục giảm yếu mạch ngừng gây ra, vị trí mạch ngừng bổ sung them cốt thép gia cường mạch ngừng Việc thi cơng bê tơng tồn khối trường hợp có để mạch ngừng tạo đợt thi công bê tông phân đoạn thi công bê tơng Vị trí mạch ngừng vị trí giảm yếu kết cấu bê tơng cốt thép tồn khối kích thước mạch ngừng phải cố gắng giảm tối đa: - Chiều dài mạch ngừng ngắn nhất, mạch ngừng thẳng, gấp khúc tốt Mặt mạch ngừng phải thẳng góc với trục kết cấu để diện tích bề mặt mạch ngừng nhỏ b Mạch ngừng thi cơng sàn sườn tồn khối: Bố trí mạch ngừng theo phương đứng sàn sườn SVTH: NGUYÊN MINH ĐỨC -MSSV: 1251160201 Page 47 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: LÊ QUANG THÔNG Nội lực kết cấu dầm sàn sườn toàn khối (sàn sườn) bao gồm lực cắt Q momen uốn M Đối với momen M, tương đương với ngẫu lực gồm hai thành phần lực dọc tác dụng vào hai nửa tiết diện mạch ngừng: phần lực nén bê tơng vùng nén chịu, có tác dụng ép chặt bê tông hai bên mạch ngừng; phần lực kéo, coi hồn tồn cốt thép chịu, đảm bảo cách tăng cốt thép gia cường mạch ngừng, không ảnh hưởng đến làm việc bê tông mạch ngừng Vậy momen uốn dù lớn hay nhỏ có tác dụng tác hại đến kết cấu bê tông giảm yếu mạch ngừng Còn lực cắt, tác dụng dọc theo tiết diện mạch ngừng, làm trượt hai phần kết cấu bê tông cốt thép hai bên mạch ngừng, gây tác hại lớn đến kết cấu Do đó, mạch ngừng phải bố trí theo độ lớn lực cắt - Đối với sàn khu vệ sinh (các sàn tính theo trạng thái giới hạn thứ II: nứt) khơng phép bố trí mạch ngừng theo phương đứng Đối với sàn sườn bình thường, mạch ngừng theo phương đứng để sau: Khi hướng đổ bê tơng song song với dầm chính, tức mạch ngừng cắt qua dầm chính, mạch ngừng bố trí tiết diện mà vừa nằm đoạn ½ nhịp dầm Ldc, vừa năm đoạn ½ nhịp theo phương dầm Lb2 (nhịp khơng trùng với nhịp dầm chính) Ở vị trí lực cắt nhịp nhỏ Tuy nhiên tùy theo mặt kết cấu mà vùng để mạch ngừng trường hợp khơng có, có mạch ngừng lại cắt qua nhịp làm việc hệ thống kết cấu, cần hạn chế để mạch ngừng kiểu này, cố gắng để bê tông song song dầm phụ để mạch ngừng cắt qua dầm phụ - Mạch ngừng phải cấu tạo thẳng đứng, vng góc với trục dầm, tạo thành nhờ khuôn mạch ngừng loại thành đứng Bố trí mạch ngừng nằm ngang hệ dầm liền sàn (sàn sườn): - - Khi bố trí mạch ngừng theo phương ngang, mạch ngừng thường đặt dầm vị trí nách dầm (nơi tiếp giáp dầm sàn) khoảng 20 – 30 mm Trong trường hợp dầm cao 800mm, đúc bê tông liên tục để tránh co ngót ban đầu vữa bê tông, đổ bê tông với nách dầm 20 – 30 mm, ta cần phải tạm nghỉ để bê tơng kịp co ngót đổ tới sàn, không thời điểm bắt đầu ninh kết bê tơng Do khơng hình thành mạch ngừng nằm ngang, việc đúc bê tông không coi gián đoạn SVTH: NGUYÊN MINH ĐỨC -MSSV: 1251160201 Page 48 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: LÊ QUANG THƠNG c Trích dẫn tiêu chuẩn Việt Nam: Các yêu cầu kĩ thuật thi công mạch ngừng thi cơng sàn sườn bê tơng tồn khối luật hóa điều 6.6.5 6.6.7 Tiêu chuẩn Việt Nam TCVN 4453:1995 Điều 6.6.7 nói rằng: - Khi đổ bê tông sàn sườn theo hướng song song với dầm phụ mạch ngừng thi cơng bố trí khoảng 1/3 đoạn nhịp dầm Khi đổ bê tơng theo hướng song song với dầm mạch ngừng thi cơng bố trí hai khoảng cảu nhịp dầm sàn (mỗi hoảng ¼ nhịp) KẾT LUẬN Qua Đồ án môn học này, em hiểu môn học Kết cấu BTCT 1, bên cạnh biết rõ cách chất tải, sơ đồ làm việc, độ võng khe nứt trạng thái giới hạn thứ hai ứng dụng phần mềm SAP2000 vào môn học Em xin chân thành cảm ơn thầy LÊ QUANG THÔNG hướng dẫn phương hướng làm cho chúng em chi tiết cách trình bày vẽ rõ ràng quy cách TÀI LIỆU THAM KHẢO Sách “Sàn sườn bê tơng tồn khối” GS Nguyễn Đình Cống Sách “Bài tập BTCT1” Võ Bá Tầm Sách “Kết cấu bê tông cốt thép, phần cấu iện bản” Phan Quang Minh Sách “cấu tạo bê tông cốt thép” NXB Xây Dựng HẾT SVTH: NGUYÊN MINH ĐỨC -MSSV: 1251160201 Page 49 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP SVTH: NGUYÊN MINH ĐỨC -MSSV: 1251160201 GVHD: LÊ QUANG THÔNG Page 50 ... 2ao Bố trí cốt thép SVTH: NGUYÊN MINH ĐỨC -MSSV: 12 511 602 01 Page 10 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP SVTH: NGUYÊN MINH ĐỨC -MSSV: 12 511 602 01 GVHD: LÊ QUANG THÔNG Page 11 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: LÊ... Gối GVHD: LÊ QUANG THÔNG As (mm2) 911 603 402 11 12 804 402 603 402 Cốt thép 316 + 214 Cắt 214 316 Cắt 11 6 216 416 + 214 Cắt 214 416 Cắt 216 216 316 Nhịp Cắt 11 6 216 b Xác định vị trí cắt lí thuyết... 367 0,277 0 ,17 6 0 ,11 8 0,338 0,235 0 ,11 8 0 ,17 6 0 ,11 8 0,239 0 ,16 1 0 ,11 1 0,2 81 0,207 0 ,11 1 0 ,16 1 0 ,11 1 M (KN.m) 77,7 56,4 39 91, 3 72,8 39 56,4 39 - Điểm cắt lí thuyết xác định từ biểu đồ bao momen