Đồ án tốt nghiệp Chung cư An Hòa – TP Hồ Chí Minh  CHƯƠNG 3: TÍNH CẦU THANG TẦNG 2-10 I QUY CÁCH CẦU THANG: Mặt mặt cắt cầu thang tầng 2-10: 3 12 B 14 16 18 20 22 1500 200 1300 200 D 3600 335 3000 200 3100 200 MặT CắT B-B +6.100 335 +4.450 26 31' B +7.750 26 31' +6.100 A +7.750 300x10=3000 4800 8400 150x11=1650 1500 D 11 150x11=1650 3250 1700 1550 +6.100 A 100 1400 1400 100 1500 1500 3250 +4.450 200 1300 200 3000 200 3100 200 MặT CắT A-A CT CT - TAY VỊ N G ỖTIẾ T DIỆ N 50X80 - THÉ P TRÒ N 25 - MẶ T BẬ C THANG TRÁ T GRANITO DÀ Y 10 - BẬ C THANG XÂ Y G ẠC H THẺ - LỚ P VỮ A ĐỆ M B7.5 DÀ Y 20 - BẢ N THANG BTC T ĐÁ1X2 DÀ Y 80 - LỚ P VỮ A TRÁ T PHÍA DƯỚ I B7.5 DÀ Y 15  Sinh viên thực hiện: Nguyễn Ngọc Toàn Lớp: T13XDD2 Trang - 49 - Đồ án tốt nghiệp  Chung cư An Hòa – TP Hồ Chí Minh Phân tích làm việc cầu thang: Bản thang độc lập, ta tính thang tính tốn độc lập Tùy thuộc vào tỷ lệ kích thước hai cạnh mà ta tính loại dầm kê bốn cạnh Góc nghiêng bảng thang: tg = b 150 = = 0,5 h 300   = artg 0,5 = 26o31’  cos = 0,894 - Ô1 thang liên kết cạnh: vách cứng cầu thang, cốn thang, dầm chiếu nghĩ, dầm chân thang Kích thước cạnh l1 = 1,500m, l2 = 3,350m - Ô2 thang liên kết cạnh: gối lên tường, cốn thang, dầm chiếu nghĩ, dầm chiếu tới Kích thước cạnh l1=1,500m, l2 = 3,350m Ta có l2 3,350  2,23   thang làm việc loại dầm l1 1,500 Đối với Ô1: liên kết đầu ngàm đầu khớp Đối với Ô2: liên kết đầu khớp - Ô3: chiếu nghĩ liên kết cạnh: cạnh liên kết với dầm chiếu nghĩ, ba cạnh lại kê lên tường Kích thước cạnh l1=1,500m, l2= 3,250m Ta có l 3,250  2,2   thang làm việc loại dầm có đầu ngàm, l1 1,500 đầu khớp - Cốn C liên kết gối lên dầm chiếu nghĩ dầm chiếu tới (hoặc dầm chân thang), có sơ đồ tính dầm đơn giản đầu khớp - Dầm chiếu nghĩ: DCN1 hai đầu kê lên tường  tính dầm đơn giản hai đầu khớp - Dầm chiếu tới DS1 (hay dầm chân thang) liên kết đầu ngàm vào vách cứng cầu thang, đầu khớp (kê lên dầm dọc nhà) Sơ chọn kích thước tiết diện cấu kiện: a Chiều dày bản:  Sinh viên thực hiện: Nguyễn Ngọc Toàn Lớp: T13XDD2 Trang - 50 - Đồ án tốt nghiệp  Chung cư An Hòa – TP Hồ Chí Minh Cơng thức xác định: hb  D lng m Trong đó: hb: chiều dày lng: chiều dài cạnh ngắn ô lng= 1,500m D= 0,8 1,4 tùy thuộc vào tải trọng m=30 35 loại dầm Chiều dày thang chiếu nghĩ (hb) D 1,4 l ng  1,500 0,070(m) 7,0(cm) m 30 hb  Chọn sơ chiều dày thang chiếu nghĩ hb=8 (cm) b Kích thước dầm hd,bd: Cơng thức xác định: hd  ld md bd (0,3 0,5)hd Trong đó: - ld : Nhịp dầm xét Với cốn thang C có ld = 3,35 (m) Với dầm chiếu nghĩ dầm chiếu tới có ld = 3,25(m) - md: Hệ số với dầm phụ lấy md = 12 20, với dầm md=8 12  Kích thước cốn thang C: hd  1 ld  3,35 0,22(m) md 15 Chọn sơ hd = 30 (cm) bd = 0,3.30 =9 (cm) chọn bd = 10(cm) - Kích thước dầm chân thang dầm chiếu tới: Chọn 30x20 II TẢI TRỌNG  Sinh viên thực hiện: Nguyễn Ngọc Toàn Lớp: T13XDD2 Trang - 51 - Đồ án tốt nghiệp Chung cư An Hòa – TP Hồ Chí Minh  Đối với Ơ1 Ơ2 Tĩnh tải  - Đá mài Granito dày 1cm: g1 n.. bh b h 150  300 1,1.20.0,01 300  150 0,30(kN / m2 ) - Lớp vữa lót dày 2cm: g n.. bh b h 150  300 1,2.16.0,02 300  150 0,52(kN / m ) - Bậc thang xây gạch có kích thước: hxb =150 x 300 (mm) Qui đổi bậc thang tải chữ nhật: g n. b.h 2 b h 1,2.18 0,3.0,15 2 0,3  0,15 1,45(kN / m ) - Lớp vữa xây gạch dày cm g n.. 1,2.16.0,04 0,768(kN / m ) - Bản BTCT dày cm: g5 n.. 1,1.25.0,08 2,2(kN / m ) - Lớp vữa trát dày 1,5 cm g 1,2.16.0,015 0,288(kN / m ) - Tổng tĩnh tải tính toán: gtt= g1 + g2 + g3 + g4 + g5 + g6 = 0,3+0,52+1,45+0,768+2,2+0,288=5,53(kN/m2) Hoạt tải  Hoạt tải tiêu chuẩn: tc P = (kN/m ) Hoạt tải tính tốn: tt tc p = n.p = 1,2.4 = 4,8 (kN/m )  Tổng tải phân bố thẳng đứng xiên là: tt q1= g+p = 5,53 + 4,8.0,894 = 9,82 (kN/m )  Sinh viên thực hiện: Nguyễn Ngọc Toàn Lớp: T13XDD2 Trang - 52 - Đồ án tốt nghiệp  Chung cư An Hòa – TP Hồ Chí Minh Đối với chiếu nghỉ Ô3:  Tĩnh tải - Đá mài dày 1cm g1 n.. 1,1.20.0,01 0,22(kG / m ) - Lớp vữa lót dày cm g n.. 1,2.16.0,03 0,576(kG / m ) - Bản BTCT dày cm g3 n.. 1,1.25.0,08 2,2(kG / m ) - Lớp vữa trát dày 1,5 cm g n.. 1,2.16.0,015 0,288(kG / m ) - Tổng tĩnh tải: gtt =g1 + g2 + g3 + g4 = 0,22 + 0,576 +2,2+ 0,228 = 3,224 (kN/m2)  Hoạt tải - Hoạt tải tiêu chuẩn: tc p = (kN/m ) - Hoạt tải tính tốn: tt tc p = n.p = 1,2.4 = 4,8 (kN/m ) Tổng tải phân bố chiếu nghỉ: q2  g tt  p tt 3,224  4,8 8,024(kN / m ) III TÍNH TỐN NỘI LỰC VÀ CỐT THÉP BẢN THANG Tính nội lực cốt thép thang a Bản thang (Ơ1):  Tính nội lực dầm đầu ngàm đầu khớp Tải trọng tính tốn quy theo phương vng góc với q ' q cos  9,82.0,894 8,779( kN / m ) Nhịp tính tốn l = lng =1,500 (m)  Sơ đồ tính:  Sinh viên thực hiện: Nguyễn Ngọc Toàn Lớp: T13XDD2 Trang - 53 - Đồ án tốt nghiệp Chung cư An Hòa – TP Hồ Chí Minh  - Bề rộng 1m - Nhịp tính toán lấy theo phương cạnh ngắn l1 00 1500 q=8779N/m Mmin=-2469,1N.m/m Mmax=1388,8N.m/m Xác định nội lực:  Các giá trị Mơmen tính tốn theo cơng thức sau sơ đồ đàn hồi: Ta có: l1 =1,500 (m) Mômen lớn nhịp: M max  9q ' 1.l12 9.8779 1.1,5002  1388,8( N m / m) 128 128 Mômen lớn gối: M q ' 1.l12 8779.1.1,5002    2469,1( N m / m) 8  Tính cốt thép cho thang Ơ1 - Cốt chịu mơmen dương: Mmax= 1388,8 (Nm/m) Chọn a = (cm), h0 = 8-2 = (cm) m  M max 1388,8  0,033 Rbbh0 11,5.106.1.0,062 Kiểm tra điều kiện hạn chế:  m 0,033   R 0,437 thỏa mãn điều kiện hạn chế      0,5   2 m 0,5   2.0,033 0,98  Sinh viên thực hiện: Nguyễn Ngọc Toàn Lớp: T13XDD2 Trang - 54 - Đồ án tốt nghiệp As  Chung cư An Hòa – TP Hồ Chí Minh  M max 1365,3  1,03.10  (m / m) 1,03(cm2 / m) Rsh0 225.10 0,98.0,06 Kiểm tra hàm lượng cốt thép  tt  As 1,03 100%  100% 0,17%   0,05% bh 100.6 Thỏa mãn điều kiện Chọn thép : 6 khoảng cách cốt thép: a bf s 100.0,283  27,4(cm) AS 1,03 Chọn lượng thép 6a200 (mm) - Cốt chịu mômen âm: Mmin= -2469,1 (Nm/m) Chọn a = (cm), h0 = - = (cm) m  | M max | |  2469,1 |  0,059 Rbbh0 11,5.106.0,062 Kiểm tra điều kiện hạn chế:  m 0,059   R 0,437 thỏa mãn điều kiện hạn chế      0,5   2 m 0,5   2.0,059 0,97 As  | M max | |  2427,19 |  1,86.10  ( m / m) 1,86(cm2 / m) Rsh0 225.10 6.0,97.0,06 Kiểm tra hàm lượng cốt thép  tt  As 1,86 100%  100% 0,31%   0,05% bh 100.6 Chọn thép : 6 khoảng cách cốt thép: a bf s 100.0,283  15,2(cm) AS 1,85 Chọn lượng thép 6a150 (mm) b Bản thang (Ơ2)  Tính nội lực dầm đơn giản đầu khớp  Sinh viên thực hiện: Nguyễn Ngọc Toàn Lớp: T13XDD2 Trang - 55 - Đồ án tốt nghiệp Chung cư An Hòa – TP Hồ Chí Minh  Tải trọng tính tốn quy theo phương vng góc với q ' q cos  9,82.0,894 8,779( kN / m ) Nhịp tính tốn l = lng= 1,500 (m) Sơ đồ tính:  - Bề rộng 1m - Nhịp tính tốn lấy theo phương cạnh ngắn l1 q = 8779 N/m 1500 Mmax=2469,1N.m/m Xác định nội lực:  Các giá trị Mơmen tính tốn theo cơng thức sau sơ đồ đàn hồi: Ta có: l1 = 1,500 (m) Mômen lớn nhịp: M max  q ' 1.l12 8779 1.1,500  2469,1( N m / m) 8 Mơmen gối: (M=0)  Tính cốt thép cho thang (Ơ2): - Cốt chịu mơmen dương: Mmax= 2469,1 (Nm/m) Chọn a = (cm), h0 = - = (cm) m  M max 2469,1  0,059 Rbbh0 11,5.106.0,062 Kiểm tra điều kiện hạn chế:  m 0,059   R 0,437 thỏa mãn điều kiện hạn chế      0,5   2 m 0,5   2.0,059 0,97  Sinh viên thực hiện: Nguyễn Ngọc Toàn Lớp: T13XDD2 Trang - 56 - Đồ án tốt nghiệp As  Chung cư An Hòa – TP Hồ Chí Minh  M max 2469,1  1,88 10  (m / m) 1,88(cm / m) Rsh0 225.10 0,97.0,06 Kiểm tra hàm lượng cốt thép  tt  As 1,88 100%  100% 0,31%  min 0,05% bh 100.6 Chọn thép: 6 khoảng cách cốt thép: a bf s 100.0,283  15(cm) AS 1,88 Chọn lượng thép 6a150 (mm) Cốt thép gối đặt theo cấu tạo 6a200 (mm) Tính chiếu nghỉ (Ơ3)  Tính nội lực dầm đầu ngàm đầu khớp Tải trọng tính tốn: q2 = 8024 (N/m2) Nhịp tính tốn l = lng = 1,500 (m)  Sơ đồ tính: - Bề rộng 1m - Nhịp tính tốn lấy theo phương cạnh ngắn l1 1000 1500 q=8024N/m Mmin=-2256,75N.m/m Mmax=1269,4N.m/m  Xác định nội lực: Các giá trị Mơmen tính tốn theo công thức sau sơ đồ đàn hồi: Ta có: l1 =1,500 (m)  Sinh viên thực hiện: Nguyễn Ngọc Toàn Lớp: T13XDD2 Trang - 57 - Đồ án tốt nghiệp Chung cư An Hòa – TP Hồ Chí Minh  Mômen lớn nhịp: M max 9.q2 1.l12 9.8024.1.1,5002   1269,4( N m / m) 128 128 Mômen lớn gối: M  q2 1.l12 8024.1.1,5002   2256,75( N m / m) 8  Tính cốt thép cho chiếu nghỉ - Cốt chịu mômen dương: Mmax= 1269,4 (Nm/m) Chọn a = (cm), h0 = 8-2 = (cm) m  M max 1269,4  0,031 Rb bh0 11,5.10 6.1.0,06 Kiểm tra điều kiện hạn chế:  m 0,031   R 0,437 thỏa mãn điều kiện hạn chế      0,5   2 m 0,5   2.0,031 0,98 As  M max 1269,4  9,59.10  (m / m) 0,96(cm / m) Rsh0 225.10 6.0,98.0,06 Kiểm tra hàm lượng cốt thép  tt  As 0,96 100%  100% 0,16%   0,05% bh 100.6 Thỏa mãn điều kiện Chọn thép: 6 khoảng cách cốt thép: a bf s 100.0,283  29,5(cm) AS 0,96 Chọn lượng thép 6a200 (mm) - Cốt chịu mômen âm: Mmin= -2256,75 (Nm/m) Chọn a = (cm), h0 = - = (cm) m  | M max | |  2256,75 |  0,055 Rbbh0 11,5.106.0,062  Sinh viên thực hiện: Nguyễn Ngọc Toàn Lớp: T13XDD2 Trang - 58 - Đồ án tốt nghiệp Chung cư An Hòa – TP Hồ Chí Minh  Kiểm tra điều kiện hạn chế:  m 0,055   R 0,437 thỏa mãn điều kiện hạn chế      0,5   2 m 0,5   2.0,055 0,97 As  | M max | |  2256,75 |  1,7.10 (m / m) 1,7(cm2 / m) Rsh0 225.10 0,97.0,06 Kiểm tra hàm lượng cốt thép  tt  As 1,7 100%  100% 0,28%  min 0,05% bh 100.6,0 Chọn thép: 6 khoảng cách cốt thép a bf s 100.0,283  16,6(cm) AS 1,7 Chọn lượng thép 6a150 (mm) Tính nội lực cốt thép cho cốn thang C a Xác định tải trọng Trọng lượng thân cốn C q1 = n..bd (hd  hb ) = 1,1.25.0,10.(0,3-0,08) = 0,605 (kN/m) Trọng lượng lớp vữa trát: q2= n.. (bd  2hd  hb ) 1,2.16.0,015.(0,10+2.0,3-0,08)=0,18 (kN/m) Trọng lượng thang truyền vào q3= 1,500 q.l1 = 9,82 = 7,365 (kN/m) 2 Trọng lượng tay vịn q4 = 0,35 (kN/m) => q4tt = 0,35.1,2 = 0,42 (kN/m) Vậy: qc = q1+q2+q3+q4 = 0,605 + 0,18 +7,365 +0,42 = 8,57 (kN/m) b Xác định nội lực tính cốt thép Xác định nội lực 8 Mmax= qcl  8570.32 = 9641,2 (N.m)  Sinh viên thực hiện: Nguyễn Ngọc Toàn Lớp: T13XDD2 Trang - 59 - Đồ án tốt nghiệp Chung cư An Hòa – TP Hồ Chí Minh  qc l 8570.3 Qmax = = = 12855 (N) Sơ đồ tính Q B = -12855N q= 8570 N/m Mmax=9641,2 N/m  QA =12855N L  Tính tốn cốt dọc: Chọn a0 = (cm); h0 = h - a0 = 30 - = 27 (cm) m  M max 9641,2  0,115 Rbbh0 11,5.106.0,1.0,27 Kiểm tra điều kiện hạn chế: Thép dọc cốn thang dùng thép AII có Rs= 280Mpa  R=  Rs (1   )  sc ,u 1.1 Với:  =  - 0,008.Rb = 0,85-0,008.11,5 = 0,758; sc,u= 500 (Mpa) R= 0,646  R=R(1-0,5R) = 0,437  m 0,115   R 0,437 thỏa mãn điều kiện hạn chế      0,5   2 m 0,5   2.0,115 0,938 As  M max 9641,2  1,36.10 ( m ) 1,36(cm ) Rs  h0 280.10 0,938.0,27 Kiểm tra hàm lượng cốt thép  tt  As 1,36 100%  100% 0,503%   0,05% b.h0 10.27 Chọn 116 có As = 2,01 (cm2)  Sinh viên thực hiện: Nguyễn Ngọc Toàn Lớp: T13XDD2 Trang - 60 - Đồ án tốt nghiệp % =  Chung cư An Hòa – TP Hồ Chí Minh 1,54 100% 0,74% 10.27 Cốt dọc cấu tạo chọn 112  Tính cốt đai: - Kiểm tra khả chịu ứng suất nén bê tông Qmax 0,3. 1. b1.Rb b.h0 Giả thiết hàm lượng cốt đai tối thiểu: 6a100 Trong đó: -Qmax: lực cắt lớn dầm -  1 :hệ số xét đến ảnh hưởng cốt đai vng góc vói trục dầm  1 1  5  1,3 đây:  Es A ,    s Eb bs As : diện tích cốt thép đai đặt mặt phẳng vng góc với truc dầm cắt qua tiết diện nghiêng b:chiều rộng tiết diện dầm s: Khoảng cách cốt đai theo chiều dọc cấu kiện  b1 : Hệ số kể đến phân bố lại nội lực loại bê tông khác  b1 1   Rb  = 0,01 bê tông nặng bê tông hạt nhỏ  =0,02 bê tông nhẹ    As 28,3  0,00283 bs 100.100 E s 21.10  7,8 Eb 27.10  1 1  5  1  5.7,8.0,00283 1,11  1,3  b1 1  Rb 1  0,01.11,5 0,885 Điều kiện: 0,3. 1. b1.Rb b.h0 0,3.1,11.0,885.11,5.100.270 91506( N )  Qmax 12855( N )  Sinh viên thực hiện: Nguyễn Ngọc Toàn Lớp: T13XDD2 Trang - 61 - Đồ án tốt nghiệp  Chung cư An Hòa – TP Hồ Chí Minh Tiết diện thỏa mãn điều kiện đảm bảo không bị phá hoại theo ứng suất nén - Tính Mb: M b  b (1   f   n ) Rbt b.h02 Trong đó:  b : hệ số kể đến ảnh hưởng loại bê tông  b = 2,0 bê tông nặng bê tông tổ ong  b = 1,7 bê tông hạt nhỏ  f : hệ số kể đến ảnh hưởng cánh tiết diện chữ T chữ I cánh nằm vùng nén Đối với tiết diện hình chữ nhật  f =  n : hệ số kể đến ảnh hưởng lực dọc trục Trong trường hợp dầm lực dọc trục nên  n = Trong trường hợp   f   n 1,5 Vậy: Mb = 2.1.0,9.106.0,1.0,272 = 13122(N.m) - Tính Qb1 : Lấy q1 = qc.cos Qb1 = M b qc 2 13122 8570 0,894 = 20053 (N) > Qmax = 12855 (N) Bê tông đủ khả chịu cắt - Tính khoảng cách cấu tạo sct: Chia làm phần + Đoạn gần gối tựa (L/4): h  450mm : sct = (h/2, 150mm) h > 450mm : sct = (h/3, 300mm) + Đoạn nhịp (L/2): sct = (3h/4, 500mm)  Chọn cốt đai 6 có khoảng cách: stk = sct = 150 mm (tiết diện gối) stk = sct = 200 mm (tiết diện nhịp) Do ta chọn cốt đai theo cấu tạo tối thiểu: đai 6, hai nhánh với khoảng cách s = 150 mm bố trí tồn dầm  Sinh viên thực hiện: Nguyễn Ngọc Toàn Lớp: T13XDD2 Trang - 62 - Đồ án tốt nghiệp Chung cư An Hòa – TP Hồ Chí Minh  Tính dầm chiếu nghỉ DN2 (Tiết diện 200x300) a Xác định tải trọng:  Tải trọng phân bố Trọng lượng thân dầm: q1 = n..bd (hd  hb ) = 1,1.25.0,2.(0,3-0,08) = 1,21 (kN/m) Trọng lượng lớp vữa trát: q2= n.. (bd  2(hd  hb ))  1,2.16.0,015.(0,2+2.(0,3-0,08)) = 0,184(kN/m) Trọng lượng chiếu nghĩ truyền vào hình chữ nhật q3 = 1,500 q.l1 =9,69 = 7,27 (kN/m) 2 Vậy:  q = q1+q2+q3 = 1,21 + 0,184 +7,27 = 8,664 (kN/m)  Tải trọng tập trung cốn truyền vào l P  qc  8,570 14,38(kN ) cos  0,894 b Xác định nội lực tính cốt thép  Sơ đồ tính: P = 14,38kN P = 14,38kN q = 8,664kN/m 1450 350 1450 3250 M 28,459kN Q Mmax=32,29kN.m 15,89kN -15,89kN  -28,459kN Tính tốn cốt thép dọc: - Cốt thép chịu mômen dương: Chọn a0 = (cm); h0= h-a0= 30–3= 27 (cm) m  M max 32290  0,2 Rbbh0 11,5.106.0,2.0,272 Kiểm tra điều kiện hạn chế:  Sinh viên thực hiện: Nguyễn Ngọc Toàn Lớp: T13XDD2 Trang - 63 - Đồ án tốt nghiệp  Chung cư An Hòa – TP Hồ Chí Minh  m 0,2   R 0,437 Thỏa mãn điều kiện hạn chế      0,5   2 m 0,5   2.0,2 0,89 As  M max 33100  4,92.10  (m ) 4,92(cm ) Rs  h0 280.10 0,89.0,27 Kiểm tra hàm lượng cốt thép  tt  As 4,92 100%  100% 0,9%   0,05% bh0 20.27 Chọn 218 có As = 5,09 (cm2) % = 5,09 100% 1,02% 20.27 Cốt dọc cấu tao chọn 212  Tính cốt đai: - Kiểm tra khả chịu ứng suất nén Qmax 0,3 1 b1 Rb bh0 Giả thiết hàm lượng cốt đai tối thiểu đặt từ mép gối tựa đến lực tập trung P 6a150  1 1  5  1,3 đây:   Es A ,    s Eb bs  b1 1  Rb  = 0,01 bê tông nặng bê tông hạt nhỏ    As 2.28,3  0,0019 bs 200.150 E s 21.10  7,8 Eb 27.10  1 1  5  1  5.7,8.0,0019 1,074  1,3  b1 1  Rb 1  0,01.11,5 0,885 Điều kiện:  Sinh viên thực hiện: Nguyễn Ngọc Toàn Lớp: T13XDD2 Trang - 64 - Đồ án tốt nghiệp  Chung cư An Hòa – TP Hồ Chí Minh 0,3 1 b1 Rb bh0 0,3.1,074.0,885.11,5.200.270 177076,3N  Qmax 29060 N Tiết diện thỏa mãn điều kiện đảm bảo khơng bị phá hoại theo ứng suất nén - Tính Mb: M b  b (1   f   n ) Rbt bh02 Trong đó:  b = 2,0 bê tông nặng bê tông tổ ong  f = 0;  n = Trong trường hợp   f   n 1,5 Vậy: M b  b (1   f   n ) Rbt bh0 2.1.0,9.10 0,2.0,27 26244( N m) - Tính Qb1: Lấy qcn = 8664 (N/m) Qb1 = M b qcn 2 26244 8664 = 30158,1 (N) Qb1 30158,1  50263 , , - Ta theo lý thuyết : (N) > Qmax = 28459 (N)  Bê tơng đủ khả chịu cắt - Tính khoảng cách cấu tạo sct: Chia làm phần + Đoạn gần gối tựa (L/4) : h  450mm : sct = (h/2, 150mm) h > 450mm : sct = (h/3, 300mm) + Đoạn nhịp (L/2) : sct = (3h/4, 500mm)  Chọn cốt đai 6 có khoảng cách: stk = sct = 150 mm (tiết diện gối) stk = sct = 200 mm (tiết diện nhịp) Do ta chọn cốt đai theo cấu tạo tối thiểu : Đai 6, hai nhánh với khoảng cách s = 150 mm bố trí tồn dầm  Sinh viên thực hiện: Nguyễn Ngọc Toàn Lớp: T13XDD2 Trang - 65 - Đồ án tốt nghiệp Chung cư An Hòa – TP Hồ Chí Minh  350 100 250 100 cèn thang h0 250 145 250 cèn thang f h0 100 100 a hs f h0  Tính tốn cốt treo: Ở chổ cốn thang kê lên dầm chiếu nghĩ tính cốt treo để gia cố dầm chiếu nghĩ cốt treo đặt dạng cốt đai Do cấu tạo cốn thang liên kết với dầm chiếu nghỉ nên có hai trường hợp sau: Từ điều kiện để đảm bảo cho bê tông không bị giật nứt :  h  F 1  s   Rs As  h0  Trong đó: F: lực giật đứt (F=14960N) hs khoảng cách từ vị trí đặt lực giật đứt đến trọng tâm tiết diện cốt thép dọc ¿RsAs tổng lực cắt chịu cốt thép treo đặt vùng giật đứt có chiều dài a bằng: A = 2hs+b b bề rộng diện tích truyền lực giật đứt (b=bc=10cm) h0 chiều cao làm việc cấu kiện chịu lực F(h0=27cm) - Trường hợp cốn thang (DC2): hs= 0, ta có:  h  F 1  s  h0  14960 As    8,6.10  (m ) 0,86(cm ) Rs 175.10 Chọn cốt đai 6 hai nhánh lượng đai cần thiết : 0,86 1,5 đai 2.0,283  Sinh viên thực hiện: Nguyễn Ngọc Toàn Lớp: T13XDD2 Trang - 66 - Đồ án tốt nghiệp  Chung cư An Hòa – TP Hồ Chí Minh Chọn đai bố trí phạm vi (a=b c=10cm) Nghĩa vị trí hai bên thép dọc cốn, bên bố trí đai với khoảng cách s=30 - Trường hợp cốn thang (DC2): hs= h0-145 =270-145 =125 (mm) Do ta có:  h  F 1  s  149601  0.125  h0  0.27   As    4,6.10  ( m ) 0,46(cm ) Rs 175.10 Chọn cốt đai 6 hai nhánh lượng đai cần thiết : 0,46 0,8 đai 2.0,283 Chọn đai bố trí phạm vi (a=bc+2hs=35cm) Nghĩa vị trí hai bên thép dọc cốn, bên bố trí đai với khoảng cách s=50 Tính nội lực cốt thép cho dầm chiếu tới (DS2) a Xác định tải trọng Chọn kích thước tiết diện (200x300) Trọng lượng thân: q1 = n..bd (hd  hb ) =1,1.25.0,2.(0,3-0,10) = 1,1 (kN/m) Trọng lượng lớp vữa trát: q2 = n.. (bd  2(hd  hb )) 1,2.16.0,015.(0,1+2.(0,3-0,1))= 0,144(kN/m) Trọng lượng thang sàn truyền vào: Do thang truyền vào: q3 = 1,500 q.l1 = 9,82 = 7,36 (kN/m) 2 Do sàn truyền vào: q*3 = 3,25 q.l1 =7,518 = 12,21(kN/m) 2 Trọng lượng tay vịn q4 = 0,35 kN/m => q4tt = 0,35.1,2 = 0,42 (kN/m) Vậy:  q =q1+q2+q3+q*3+q4=1,1+ 0,115 +7,36+12,21+0,42 = 21,2 (kN/m) b Xác định nội lực tính cốt thép  Sinh viên thực hiện: Nguyễn Ngọc Toàn Lớp: T13XDD2 Trang - 67 - Đồ án tốt nghiệp Chung cư An Hòa – TP Hồ Chí Minh  Sơ đồ tính  P = 14,38kN P = 14,38kN q = 21,2kN/m 1450 350 1450 3250 Mmin=-26,85kN.m M 54,7kN Mmax=14,5kN.m Q 13,03kN -17,89kN -36,2kN  Tính tốn cốt dọc: - Cốt thép chịu mômen dương: Mmax = 14500 (Nm) Chọn a0 = (cm); h0 = h - a0 = 30 - = 27 (cm) m  M max 14500  0,086 Rb bh0 11,5.10 6.0.2.0,27 Kiểm tra điều kiện hạn chế: m=0,086 Qmax = 54700 (N)  Bê tông đủ khả chịu cắt - Tính khoảng cách cấu tạo sct: Chia làm phần + Đoạn gần gối tựa (L/4): h  450mm: sct = (h/2, 150mm) h > 450mm: sct = (h/3, 300mm) + Đoạn nhịp (L/2) : sct = (3h/4, 500mm)  Chọn cốt đai 6 có khoảng cách: stk = sct = 150 mm (tiết diện gối) stk = sct = 200 mm (tiết diện nhịp)  Sinh viên thực hiện: Nguyễn Ngọc Toàn Lớp: T13XDD2 Trang - 70 - Đồ án tốt nghiệp Chung cư An Hòa – TP Hồ Chí Minh  - Tính khoảng cách cốt đai s Rsw Asw 175.2.28,3  281,8(mm) qsw 35,15 Do phải chọn cốt thép theo yêu cầu tối thiểu - Ở khu vực gần gối tựa: 6 hai nhánh, s=150mm - Tính khoảng cách lớn cốt đai: smax smax   (1   n ) Rbt bh0  Q Trong đó:  b =1,5 với bê tơng nặng smax      (1   n ) Rbt bh02 1,5.(1  0).0,9.200.270  359,8mm  sch 100mm Qmax 54,7.103 Chọn cốt đai 6a150 theo yêu cầu tối thiểu  Sinh viên thực hiện: Nguyễn Ngọc Toàn Lớp: T13XDD2 Trang - 71 - ...  2, 02. 10 (m2 ) 2, 02( cm2 ) Rsh0 28 0.10 0,95.0 ,27 Kiểm tra hàm lượng cốt thép  tt  As 2, 02 100%  100% 0,37%   0,05% bh0 20 .27 Chọn 2 12 có As = 2, 26 (cm2) % = 2, 26 100% 0, 42% 20 .27 ... n.. 1,1 .25 .0,08 2, 2(kG / m ) - Lớp vữa trát dày 1,5 cm g n.. 1 ,2. 16.0,015 0 ,28 8(kG / m ) - Tổng tĩnh tải: gtt =g1 + g2 + g3 + g4 = 0 ,22 + 0,576 +2, 2+ 0 ,22 8 = 3 ,22 4 (kN/m2)  Hoạt tải...   f   n ) Rbt bh0 2. 1.0,9.10 0 ,2. 0 ,27 26 244( N m) - Tính Qb1: Lấy qct = 21 200 (N/m) Qb1 = M b qct 2 2 624 4 21 200 = 47175 (N) Qb1 47175  78 625 0,6 -Ta theo lý thuyết : 0,6 (N) > Qmax