Xây dựng mô hình dự đoán nhám bề mặt và mòn dụng cụ khi tiện cứng thép x12m bằng dụng cụ cắt CBN

102 117 1
Xây dựng mô hình dự đoán nhám bề mặt và mòn dụng cụ khi tiện cứng thép x12m bằng dụng cụ cắt CBN

Đang tải... (xem toàn văn)

Tài liệu hạn chế xem trước, để xem đầy đủ mời bạn chọn Tải xuống

Thông tin tài liệu

ĐẠI HỌC THÁI NGUYÊN TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHIỆP LÊ XN PHƯƠNG XÂY DỰNG HÌNH DỰ ĐỐN NHÁM BỀ MẶT MÒN DỤNG CỤ KHI TIỆN CỨNG THÉP X12M BẰNG DỤNG CỤ CẮT CBN LUẬN VĂN THẠC SỸ KỸ THUẬT Thái Nguyên, năm 2018 ĐẠI HỌC THÁI NGUYÊN TRƯỜNG ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHIỆP LÊ XUÂN PHƯƠNG XÂY DỰNG HÌNH DỰ ĐỐN NHÁM BỀ MẶT MÒN DỤNG CỤ KHI TIỆN CỨNG THÉP X12M BẰNG DỤNG CỤ CẮT CBN Chuyên ngành: Kỹ thuật khí Mã số: 8520103 LUẬN VĂN THẠC SỸ KỸ THUẬT KHOA CHUN MƠN CB HƯỚNG DẪN KHOA HỌC PGS TS HỒNG VỊ TS NGUYỄN THỊ QUỐC DUNG PHÒNG ĐÀO TẠO Thái Nguyên, năm 2018 i LỜI CAM ĐOAN Tôi xin cam đoan số liệu kết nêu Luận văn trung thực chưa công bố cơng trình kh ác Trừ phần tham khảo nêu rõ Luận văn Tác giả LÊ XUÂN PHƯƠNG ii LỜI CẢM ƠN Tác giả xin chân thành cảm ơn TS Nguyễn Thị Quốc Dung hướng dẫn, giúp đỡ tận tình từ định hướng đề tài, thiết kế, thực đánh giá kết thực nghiệm đến trình viết hoàn chỉnh luận văn Tác giả chân thành cảm ơn tồn thể q thầy khoa Cơ Khí Trường Đại học Kỹ thuật Cơng nghiệp, q thầy Trung tâm thí nghiệm Trường Đại học Sư phạm – ĐH Thái Nguyên, quý Công ty TNHH Cơ khí Vĩnh Thái tạo điều kiện thuận lợi cho tác giả q trình thực thí nghiệm Tác giả xin chân thành cảm ơn đến gia đình, bạn bè, đồng nghiệp hỗ trợ cho tác giả nhiều suốt trình học tập, nghiên cứu thực đề tài luận văn thạc sĩ Do lực thân hạn chế nên luận văn khơng tránh khỏi sai sót, tác giả mong nhận đóng góp ý kiến Thầy, Cô giáo, nhà khoa học bạn đồng nghiệp Tác giả LÊ XUÂN PHƯƠNG iii MỤC LỤC LỜI CAM ĐOAN i LỜI CẢM ƠN ii MỤC LỤC iii DANH MỤC CÁC BẢNG vi DANH MỤC CÁC HÌNH VẼ ĐỒ THỊ vii PHẦN MỞ ĐẦU 1 TÍNH CẤP THIẾT .1 CỦA ĐỀ TÀI MỤC ĐÍCH, ĐỐI TƯỢNG PHẠM VI NGHIÊN CỨU 2.1 Mục đích 2.2 Đối tượng phạm vi nghiên cứu .2 PHƯƠNG PHÁP .2 NGHIÊN CỨU Ý NGHĨA KHOA HỌC Ý NGHĨA THỰC TIỄN CỦA ĐỀ TÀI 4.1 Ý nghĩa khoa học 4.2 Ý nghĩa thực tiễn .3 NỘI DUNG CÁC VẤN ĐỀ SẼ ĐI SÂU NGHIÊN CỨU CHƯƠNG I: NGHIÊN CỨU TỔNG QUAN VỀ CÔNG NGHỆ TIỆN CỨNG .4 TRÊN TRUNG TÂM TIỆN 1.1.Khái niệm chung CNC tiện cứng 1.2 Các yếu tố công nghệ chế độ cắt tiện 1.3 Thiết bị dụng cụ cắt dùng Kết luận chương 11 CHƯƠNG 12 tiện cứng I II CHẤT LƯỢNG BỀ MẶT MÒN DỤNG CỤ KHI TIỆN CỨNG .12 iv 2.1 Chất lượng bề mặt tiện cứng 12 2.1.1 Khái niệm chung 12 lớp bề mặt 2.1.2 Các tiêu đánh giá chất lượng lớp bề mặt sau gia công 12 2.1.3 Các yếu tố ảnh hưởng đến chất lượng bề mặt .19 2.2 Mòn dụng cụ cắt .23 CBN tiện cứng 2.2.1 Các dạng mòn chế mòn dụng cụ CBN .23 2.2.2 Các nhân tố ảnh 25 hưởng đến mòn dụng cụ CBN v Kết luận chương II 30 CHƯƠNG .31 III XÂY DỰNG HỆ THỐNG THÍ NGHIỆM 31 KHI TIỆN CỨNG THÉP .31 X12M ĐÃ QUA TÔI 3.1 Nghiên cứu ảnh hưởng thông số chế độ cắt đến chất lượng bề mặt mòn dụng cụ tiện cứng thép X12M dụng cụ CBN 31 3.1.1 hình hố q trình nghiên cứu .31 3.1.2 Những định hướng nghiên cứu tối ưu hoá chế độ cắt tiện cứng vật liệu thép hợp kim qua (cụ thể thép X12M ) dụng cụ cắt CBN trung tâm tiện CNC 32 3.1.3 hình hố tốn học q trình nghiên cứu 33 3.2 Xây dựng hệ thống 34 thiết bị thí nghiệm 3.2.1 hình thí nghiệm .34 3.2.2 Thiết bị thí nghiệm .34 Kết luận chương .38 III CHƯƠNG IV .39 THỰC NGHIỆM NGHIÊN CỨU ẢNH HƯỞNG CỦA CHẾ ĐỘ CẮT 39 ĐẾN ĐỘ NHÁM BỀ MẶT MÒN DỤNG CỤ TRONG TIỆN CỨNG 39 THÉP X12M ĐÃ QUA 39 TÔI 4.1.Phương pháp nghiên 39 BẰNG DỤNG cứu CỤ thực CBN nghiệm 4.1.1 Lý thuyết thực nghiệm .39 4.1.2 Cơ sở lý thuyết 40 4.1.3 Các giới hạn thí nghiệm .43 4.1.4 Các thông số đầu 43 vào thí nghiệm 4.1.5 Các hàm mục tiêu 44 4.2 Lập ma trận thí nghiệm, chọn phương án quy hoạch thực nghiệm 44 4.2.1 Xư lý kết – Xác định hình tốn phương án bậc 47 4.2.2 Xác định hình tốn bậc vi 49 4.3 Xây dựng kế hoạch thí nghiệm bậc .52 4.4 Tiến hành thí .58 nghiệm 4.5 Kết trình thí nghiệm 59 4.5.1 Kết thí nghiệm với hàm mục tiêu độ nhám bề mặt Ra 60 v 4.5.2 Kết thí nghiệm mòn dụng cụ CBN 63 4.5.2.1 Phân tích kết thí nghiệm với hàm mục tiêu diện tích gia cơng Sc .63 4.5.2.2 Xây dựng hình hồi quy tả mòn dụng cụ 69 4.5.2.3 Tối ưu hóa đa mục tiêu 72 hs = 120,3952 μm 74 Kết luận chương IV .75 PHẦN KẾT LUẬN CHUNG 76 HƯỚNG NGHIÊN CỨU TIẾP THEO CỦA ĐỀ TÀI 76 Kết luận chung 76 Hướng nghiên cứu tương lai 76 TÀI LIỆU THAM KHẢO 77 PHỤ LỤC .82 vi DANH MỤC CÁC BẢNG Bảng 2-1 Các giá trị Ra Rz theo chiều dài chuẩn l ứng với cấp độ nhám bề mặt 15 Bảng 2.2 Mức độ chiều sâu lớp biến cứng phương pháp gia cơng .16 Bảng 3.1: Thành phần hố học phôi thép X12M (%) .36 Bảng 4.1 Giá trị tính tốn giá trị thơng số chế độ cắt v,s,t cho thực nghiệm .43 Bảng 4.2 Kế hoạch toàn phần n =3 .45 Bảng 4.3 Khai báo biến thí nghiệm: 53 Bảng 4.4 Kết thí nghiệm 60 Bảng 4.5 Giá trị trung bình nhám bề mặt điểm thí nghiệm theo qui hoạch 60 Bảng 4.6: Nhập thông số thực nghiệm vào Minitab .61 Bảng 4.7 Kết đo chiều cao vùng mòn mặt sau (hs) .70 Bảng 4.8 Nhập kết đo chiều cao mòn mặt sau (hs)vào phần mềm Minitab 70 Bảng 4.9 Nhập kết đo chiều cao mòn mặt sau (hs) độ nhám bề mặt 73 Ra vào phần mềm Minitab .73 75 Kết luận chương IV - Q trình tối ưu hóa chế độ cắt tiện thép X12M qua dụng cụ CBN xác định tối ưu giải pháp tối ưu thỏa hiệp gần với giải pháp lý tưởng nhất, cung cấp khối lượng lớn thông tin cho việc định chọn lựa thông số gia công - Các giải pháp tối ưu tìm đáp ứng cân tiêu đối lập chất lượng bề mặt gia công tuổi bền dụng cụ - Các hàm mục tiêu sư dụng trình tối ưu xây dựng phương pháp phân tích hồi quy thực nghiệm thỏa mãn tiêu chuẩn thống kê Sau xác định tập hợp giải pháp tối ưu - Các kết nhận cho thấy vận tốc cắt có ảnh hưởng định đến trạng thái tối ưu phương án gia công miền khảo sát - Các giải pháp tối ưu tìm vùng khảo sát với vận tốc cắt v=120- 180(m/ph), lượng chạy dao s= 0.06 – 0.1(mm/vòng), chiều sâu cắt t=0.060.12(mm) cho thấy giá trị nhám bề mặt Ra giảm diện tích bề mặt gia cơng Sc giảm Tốc độ giảm nhám mặt diện tích gia cơng gần tỉ lệ thuận Giải pháp tối ưu thỏa hiệp gần với giải pháp lý tưởng tương ứng với vận tốc cắt v=130,5353m/ph, lượng chạy dao s=0,0803mm/v, chiều sâu cắt t=0,1mm Chiều cao mòn hs đạt hs =120,3952 μm, nhám bề mặt đạt Ra= 0,6023μm 76 PHẦN KẾT LUẬN CHUNG HƯỚNG NGHIÊN CỨU TIẾP THEO CỦA ĐỀ TÀI Kết luận chung Với nội dung “Xây dựng hình dự đốn nhám bề mặt mòn dụng cụ tiện cứng thép X12M dụng cụ cắt CBN” vùng khảo sát với vận tốc cắt v=120-180(m/ph), lượng chạy dao s= 0.06 – 0.1(mm/vòng), chiều sâu cắt t=0.060.12(mm) đề tài giải vấn đề sau: - Đề tài khảo sát chất lượng bề mặt tiện tinh thép X12M qua dao gắn mảnh CBN thông qua tiêu nhám bề mặt, độ mòn dao - Thơng qua giá trị thực nghiệm xây dựng trường nhám bề mặt, biểu độ mòn - Mòn dụng cụ CBN gây nhiều chế kết hợp dính, mài mòn, khuếch tán, tương tác hóa học phá hủy nhiệt Chế độ cắt có ảnh hưởng lớn tới mòn chế mòn dụng cụ CBN Hướng nghiên cứu tương lai Kết đề tài dừng lại khảo sát chất lượng bề mặt gia công thép X12M Do việc đánh giá chất lượng bề mặt thép hợp kim mang tính chất tương đối Vì cần phải khảo sát thêm số thép hợp kim khác từ đưa phương pháp gia công tối ưu cho thép hợp kim dao CBN 77 TÀI LIỆU THAM KHẢO TIẾNG VIỆT [1] Nguyễn Bốn (2001), Phương pháp tính truyền nhiệt, Nxb Đà Nẵng [2] Đào Cán (1959), Nguyên lý cắt kim loại, Nxb Giáo dục, Hà Nội [3] Nguyễn Cảnh (2004), Quy hoạch thực nghiệm, Nxb Đại học Quốc gia TP Hồ Chí Minh [4] Nguyễn Duy, Trần Sỹ Túy, Trịnh Văn Tự (1977), Nguyên lý cắt kim loại Nxb Đại học Trung học chuyên nghiệp, Hà Nội [5] Bành Tiến Long, Trần Thế Lục, Trần Sỹ Túy (2001), Nguyên lý gia công vật liệu, Nxb Khoa học Kỹ thuật, Hà Nội [6] Nguyễn Thị Quốc Dung – Luận án tiến sĩ kĩ thật nghiên cứu trình tiện thép hợp kim qua dao PCBN [7] Cơ sở lý thuyết quy hoạch thực nghiệm ứng dụng kỹ thuật nông nghiệp- Phạm Văn Lang, Bạch Quốc Khang; [8] Bùi Minh Trí (2005), Xác xuất thống kê Quy hoạch thực nghiệm, Nxb Khoa học Kỹ thuật, Hà Nội [9] Nguyễn Minh Tuyển (2005), Quy hoạch thực nghiệm, Nxb Khoa học Kỹ thuật, Hà Nội TIẾNG ANH [10] König W., Klinger M., Link R (1990), “Machining Hard Materials with Geometrically Defined Cutting Edges-Field of Applications and Limitations”, Annals of the CIRP, 39, pp 61-64 [11] Liu X L., Wen D H., Li Z J., Xiao L., Yan F G (2002), “Experimental study on hardturning hardened GCr15 steel with PCBN tool”, Journal of Materials Processing Technology, 129, pp 217-221 [12] Rech J., Moisan A (2003), “Surface integrity in finish hard turning of casehardened steels”, International Journal of Machine Tools & Manufacture, 43, 78 pp 543-550 [58] Liu X L., Wen D H., Li Z J., Xiao L., Yan F G (2002), “Experimental study on hardturning hardened GCr15 steel with PCBN tool”, Journal of Materials Processing Technology, 129, pp 217-221 [13] Schwach D W., Guo Y B (2005), “Feasibility of producing optimal surface integrity by process design in hard turning”, Materials Science and Engineering A, 395, pp 116-123 [14] Viktoria Bana (2006), Manufacturing of high preciseion bores, Doctoral thesis 2006, Delft University of Technology, Holand [15] König W., Berktold A., Koch K F (1993), “ Turning versus Grinding - A Comparison of Surface Integrity Aspects and Attainable Accuracies”, Annals of the CIRP, 42(1), pp 39-43 [16] Bossom P K (1990), “Finish machining of hard ferrous workpieces”, Industrial Diamond Review, pp 228-232 [17] Bruni C., Forcellese A., Gabrielli F., Simoncini M (2008), “Hard turning of an alloy steel on a machine tool with a polymer concrete bed”, Journal of Materials Processing Technology, 202(1-3), pp 493-499 [18] Poulachon G., Bandyopadhyay B P., Jawahir I S., Pheulpin S., Seguin E (2004), “Wear behaviour of CBN tools while turning various hardened steels”, Wear, 256, pp 302-310 [19] Diniz A E., Ferreira J R., Filho F T (2003), “Influence of Refrigeration/ Lubrication Condition on SAE 52100 Hardened Steel Turning at Several Cutting Speeds”, International Journal of Machine Tools and Manufacturing, 43, pp 317-326 [20] Gavrichev K S., Solozhenkn V L., Gorbunov V E., Golushina L N., Totrova G A (1993), "Low-temperature heat capacity and thermodynamic properties of four boron nitride modification", Thermochimica Acta, 217, pp 77-89 [21] Laurence Vel., Gerard Demazeau, Jean Etourneau (1991), “Cubic boron nitride: synthesis, physicochemical properties and applications”, Materials Science and Engineering B, 10(2), pp 149-164 79 [22] Brown R H (1976), “A Double shear-pin quick-stop device for very rapid disengagement of a cutting tool”, International Journal of Machine Tool Design and Research, 16(2), pp 115-121 [24] Chou Y K., Huang Y., Liang S Y (2006), "CBN tool wear in hard turning: a survey on research progresses”, The International Journal of Advanced Manufacturing Technology, 35(5-6), pp 443-453 [25] Chen W (2000), “Cutting forces and surface finish when machining medium hardness steel using CBN tools”, International Journal of Machine Tools & Ma [26] Chou Y K., Evans C J., Barash M M (2002), “Experimental investigation on CBN turning of hardened AISI 52100 steel”, Journal of Materials Processing Technology ,124(3), pp 274-283.nufacture, 40, pp 455-466 [27] Eda H., Kishi K., Hashimoto H (1980), “Wear resistance and cutting ability of a newly developed cutting tool”, Procedings of an international conference on cutting tool materials, Kentucky, USA: American Society for Metals, Ft Mitchell, pp 265-280 [28] Ellis J., Kirk R., Barrow G (1969), “The development of a quick-stop device for metal cutting research”, International Journal of Machine Tool Design and Research, 9(3), pp 321-339 [29] Farhat Z N (2003), “Wear mechaniam of CBN cutting tool during highspeed machining of mold steel”, Materials Science and Engineering A,361(1) , pp 100-110 [30] Lo Casto S., Lo Valvo E., Micari F (1989), “Measurement of temperature distribution within tool in metal cutting Experimental tests and numerical analysis”, Journal of Mechanical Working Technology, 20, pp 35-46 [31] Luo S Y., Liao Y S., Tsai Y Y (1999), “Wear characteristics in turning high hardness alloy steel by ceramic and CBN tools”, Journal of Material Processing Technology, 88, pp 114-121 [32] Majumdar P., Jayaramachandran R., Ganesan S (2005), “Finite element analysis of temperature rise in metal cutting processes”, Applied Thermal 80 Engineering, 25, pp 2152-2168 [33] Maria João Alves, Marla Almeida (2007), “A multiobjective Tchebycheff based genetic algorithm for the multidimensional knapsack problem”, Computers & Operations Research, 34, pp 3458 - 3470 [34] Matsumoto Y., Hashimoto F., Lahoti G (1999), “Surface Integrity Generated by Precision Hard Turning”, Annals of the CIRP, 48(1), pp 59-62 [35] Mitsuo Gen, Cheng Runwei (2000), Genetic Algorithms and Engineering Optimization, John & Sons Inc Publisher, USA [66] Nakayama K., Arai M., Kanda T (1988), “Machining characteristics of hard materials”, Annals of the CIRP, 37, pp 89-92 [37] Narutaki N., Yamane Y (1979), “Tool wear and cutting temperature of CBN tools in machining of hardened steels”, Annals of the CIRP, 28, pp 23-28 [38] Özel T (2003), “Modeling of hard part machining: Effect of insert edge preparation in CBN cutting tools”, Journal of Materials Processing Technology ,141, pp 284-293 [39] Özel T., Yiğit Karpat (2005), “Predictive modeling of surface roughness and tool wear in hard turning using regression and neural networks”, International Journal of Machine Tools & Manufacture, 45, pp 467-479 [40] Özel T., Yiğit Karpat (2007), “Multi-objective optimization for turning processes using neural network modeling and dynamic-neighborhood particle swarm optimization”, The International Journal of Advanced Manufacturing Technology, DOI, 35, pp 234-247 [41] Özel T., Yiğit Karpat (2007), “3-D FEA of hard turning: investigation of PCBN cutting tool micro-geometry effects”, Transactions of NAMRI/SME, 35, pp 9-16 [42] Phillip (1971), “Study of the performance characteristics of an explosive quick-stop device for freezing cutting action”, International Journal of Machine Tool Design and Research, 11(2), pp 133-144 [43] Poulachon G., Moisan A., Jawahir I S (2001), “Tool-wear mechanisms in hard turning with polycrystalline cubic boron nitride tools”, Wear, 250, 81 pp 576-586 [44] Ramón Quiza Sardiňas, Pedro Reis, J Paulo Davim (2006), “Multi- objective optimization of cutting parameters for drilling laminate composite materials by using genetic algorithms”, Composites Science and Technology, 66, pp 3083-3088 [45] Dereli D., Filiz I H., Bayakosoglu A (2001), “Optimizing cutting parameters in process planning of prismatic parts by using genetic algorithms”, International Journal of Production Research, 39(15), pp 3303-3328 [46] Trent E.M.,Paul K.Wright(2000), Metalcutting, Butter Worth-Heinemann, New Delhi, India [47] Shaw MC.,Vyas A.(1998),”The mechanisms of Chip formation with Hard turning Steel”,Annals of the CIRP,47(1),pp.77-82 82 PHỤ LỤC Kết đo độ nhám Ra cho 17 thí nghiệm Lượng Đường Vận Chiều Mảnh chạy kính tốc cắt sâu cắt dao dao s phôi d (m/ph) t (mm) (mm/vg) (mm) Chiều Số Chiều dài cắt Diện tích gia lần dài cắt theo dọc trục công (S) cắt chu vi (L) l (mm2) (n) (mm) (mm) 250 824250.00 49455 Thời Thơng số nhám Ra (Rz) [µm] gian gia cơng t Lần đo Lần đo Lần đo Trung bình (ph) 6.87 0.51 0.32 0.49 0.44 120 0.06 0.06 63 120 0.06 0.06 62.88 250 822680.00 49360.8 6.86 0.31 0.35 0.24 0.30 120 0.06 0.06 62.76 250 821110.00 49266.6 6.84 0.45 0.43 0.33 0.40 120 0.06 0.06 62.64 250 819540.00 49172.4 6.83 0.51 0.58 0.49 0.53 120 0.06 0.06 62.52 250 817970.00 49078.2 6.82 0.52 0.6 0.54 0.55 120 0.06 0.06 62.4 250 816400.00 48984 6.80 0.48 0.56 0.52 0.52 120 0.06 0.06 62.28 250 814830.00 48889.8 6.79 0.42 0.81 0.7 0.64 120 0.06 0.06 62.16 250 813260.00 48795.6 6.78 0.29 0.89 0.6 0.59 120 0.06 0.06 62.04 250 811690.00 48701.4 6.76 0.3 1.29 0.38 0.66 120 0.06 0.06 61.92 10 250 810120.00 48607.2 6.75 0.44 0.48 0.57 0.50 120 0.06 0.06 61.8 11 250 808550.00 48513 6.74 0.56 0.54 0.47 0.52 120 0.06 0.06 61.68 12 215 694002.80 41640.168 806200.23 48372.014 5.78 5.57 0.8 0.77 0.465 0.635 0.66 0.499 0.74 0.533 180 0.06 0.06 63 250 824250.00 49455 4.58 0.28 0.57 0.45 0.43 180 0.06 0.06 62.88 250 822680.00 49360.8 4.57 0.35 0.59 0.5 0.48 180 0.06 0.06 62.76 250 821110.00 49266.6 4.56 0.38 0.4 0.44 0.41 180 0.06 0.06 62.64 250 819540.00 49172.4 4.55 0.47 0.51 0.41 0.46 180 0.06 0.06 62.52 250 817970.00 49078.2 4.54 0.48 0.49 0.56 0.51 180 0.06 0.06 62.4 250 816400.00 48984 4.54 0.47 0.53 0.54 0.51 180 0.06 0.06 62.28 250 814830.00 48889.8 4.53 0.44 0.5 0.55 0.50 180 0.06 0.06 62.16 250 813260.00 48795.6 4.52 0.31 0.41 0.55 0.42 180 0.06 0.06 62.04 250 811690.00 48701.4 4.51 0.47 0.73 0.38 0.53 180 0.06 0.06 61.92 10 250 810120.00 48607.2 4.50 0.64 0.65 0.61 0.63 180 0.06 0.06 61.8 11 250 808550.00 48513 4.49 0.78 0.79 0.71 0.76 180 0.06 0.06 61.68 12 215 694002.80 41640.168 3.86 0.72 0.86 0.8 0.79 806200.23 48372.014 3.72 0.482 0.585 0.541 0.536 120 0.12 0.06 63 250 824250.00 49455 6.87 0.27 0.49 0.57 0.44 120 0.12 0.06 62.76 250 821110.00 49266.6 6.84 0.4 0.32 0.38 0.37 120 0.12 0.06 62.52 250 817970.00 49078.2 6.82 0.31 0.36 0.33 0.33 120 0.12 0.06 62.28 250 814830.00 48889.8 6.79 0.39 0.39 0.39 0.39 120 0.12 0.06 62.04 250 811690.00 48701.4 6.76 0.41 0.42 0.43 0.42 120 0.12 0.06 61.8 250 808550.00 48513 6.74 0.32 0.48 0.4 0.40 120 0.12 0.06 61.56 250 805410.00 48324.6 6.71 0.41 0.45 0.37 0.41 120 0.12 0.06 61.32 250 802270.00 48136.2 6.69 0.39 0.37 0.47 0.41 120 0.12 0.06 61.08 250 799130.00 47947.8 6.66 0.58 0.45 0.42 0.48 120 0.12 0.06 60.84 10 250 795990.00 47759.4 6.63 0.51 0.55 0.57 0.54 120 0.12 0.06 60.6 11 250 792850.00 47571 6.61 0.65 0.62 0.6 0.62 83 120 0.12 0.06 60.36 12 247.04 780352.88 46821.173 6.50 0.72 806200.24 48372.014 5.58 0.7 0.78 0.73 0.446 0.466 0.475 0.463 180 0.12 0.06 63 250 824250.00 49455 4.58 0.24 0.27 0.51 0.34 180 0.12 0.06 62.76 250 821110.00 49266.6 4.56 0.48 0.32 0.4 0.40 180 0.12 0.06 62.52 250 817970.00 49078.2 4.54 0.48 0.51 0.35 0.45 180 0.12 0.06 62.28 250 814830.00 48889.8 4.53 0.56 0.58 0.49 0.54 180 0.12 0.06 62.04 250 811690.00 48701.4 4.51 0.52 0.59 0.59 0.57 180 0.12 0.06 61.8 250 808550.00 48513 4.49 0.43 0.48 0.58 0.50 180 0.12 0.06 61.56 250 805410.00 48324.6 4.47 0.44 0.54 0.47 0.48 180 0.12 0.06 61.32 250 802270.00 48136.2 4.46 0.45 0.55 0.46 0.49 180 0.12 0.06 61.08 250 799130.00 47947.8 4.44 0.51 0.4 0.38 0.43 180 0.12 0.06 60.84 10 250 795990.00 47759.4 4.42 0.61 0.61 0.49 0.57 180 0.12 0.06 60.6 11 250 792850.00 47571 4.40 0.83 0.83 0.66 0.77 180 0.12 0.06 60.36 12 247.038 780352.88 46821.173 4.34 0.94 0.93 0.86 0.91 806200.24 48372.014 3.72 0.540 0.550 0.52 0.5375 120 0.06 0.1 63 250 494550.00 49455 4.12 0.5 0.4 0.52 0.47 120 0.06 0.1 62.88 250 493608.00 49360.8 4.11 0.65 0.64 0.57 0.62 120 0.06 0.1 62.76 250 492666.00 49266.6 4.11 0.74 0.56 0.67 0.66 120 0.06 0.1 62.64 250 491724.00 49172.4 4.10 0.52 0.5 0.64 0.55 120 0.06 0.1 62.52 250 490782.00 49078.2 4.09 0.54 0.55 0.54 0.54 120 0.06 0.1 62.4 250 489840.00 48984 4.08 0.55 0.55 0.58 0.56 120 0.06 0.1 62.28 250 488898.00 48889.8 4.07 0.62 0.54 0.59 0.58 120 0.06 0.1 62.16 250 487956.00 48795.6 4.07 0.45 0.52 0.53 0.50 120 0.06 0.1 62.04 250 487014.00 48701.4 4.06 0.47 0.44 0.57 0.49 120 0.06 0.1 61.92 10 250 486072.00 48607.2 4.05 0.49 0.45 0.51 0.48 120 0.06 0.1 61.8 11 250 485130.00 48513 4.04 0.43 0.49 0.46 0.46 120 0.06 0.1 61.68 12 215 416401.68 41640.168 3.47 0.56 0.57 0.55 0.56 483720.14 48372.014 3.34 0.543 0.517 0.561 0.541 180 0.06 0.1 63 250 494550.00 49455 2.75 0.21 0.35 0.49 0.35 180 0.06 0.1 62.88 250 493608.00 49360.8 2.74 0.42 0.45 0.37 0.41 180 0.06 0.1 62.76 250 492666.00 49266.6 2.74 0.47 0.49 0.51 0.49 180 0.06 0.1 62.64 250 491724.00 49172.4 2.73 0.65 0.55 0.58 0.59 180 0.06 0.1 62.52 250 490782.00 49078.2 2.73 0.5 0.49 0.53 0.51 180 0.06 0.1 62.4 250 489840.00 48984 2.72 0.58 0.64 0.49 0.57 180 0.06 0.1 62.28 250 488898.00 48889.8 2.72 0.51 0.47 0.51 0.50 180 0.06 0.1 62.16 250 487956.00 48795.6 2.71 0.42 0.45 0.47 0.45 180 0.06 0.1 62.04 250 487014.00 48701.4 2.71 0.44 0.39 0.55 0.46 180 0.06 0.1 61.92 10 250 486072.00 48607.2 2.70 0.41 0.39 0.4 0.40 180 0.06 0.1 61.8 11 250 485130.00 48513 2.70 0.38 0.4 0.44 0.41 180 0.06 0.1 61.68 12 215 416401.68 41640.168 2.31 0.53 0.46 0.4 0.46 483720.14 48372.014 2.23 0.46 0.460 0.478 0.467 120 0.12 0.1 63 250 494550.00 49455 4.12 0.4 0.4 0.37 0.39 120 0.12 0.1 62.76 250 492666.00 49266.6 4.11 0.54 0.54 0.41 0.50 120 0.12 0.1 62.52 250 490782.00 49078.2 4.09 0.59 0.64 0.56 0.60 84 10 120 0.12 0.1 62.28 250 488898.00 48889.8 4.07 0.67 0.66 0.77 0.70 120 0.12 0.1 62.04 250 487014.00 48701.4 4.06 0.59 0.64 0.65 0.63 120 0.12 0.1 61.8 250 485130.00 48513 4.04 0.54 0.57 0.66 0.59 120 0.12 0.1 61.56 250 483246.00 48324.6 4.03 0.49 0.47 0.5 0.49 120 0.12 0.1 61.32 250 481362.00 48136.2 4.01 0.46 0.53 0.56 0.52 120 0.12 0.1 61.08 250 479478.00 47947.8 4.00 0.49 0.5 0.52 0.50 120 0.12 0.1 60.84 10 250 477594.00 47759.4 3.98 0.49 0.52 0.47 0.49 120 0.12 0.1 60.6 11 250 475710.00 47571 3.96 0.54 0.6 0.48 0.54 120 0.12 0.1 60.36 12 247.038 468211.73 46821.173 3.90 0.61 0.61 0.63 0.62 483720.14 48372.014 3.35 0.534 0.556 0.548 0.540 180 0.12 0.1 63 250 494550.00 49455 2.75 0.37 0.41 0.93 0.57 180 0.12 0.1 62.76 250 492666.00 49266.6 2.74 0.56 0.44 0.53 0.51 180 0.12 0.1 62.52 250 490782.00 49078.2 2.73 0.59 0.63 0.57 0.60 180 0.12 0.1 62.28 250 488898.00 48889.8 2.72 0.56 0.63 0.6 0.60 180 0.12 0.1 62.04 250 487014.00 48701.4 2.71 0.53 0.58 0.57 0.56 180 0.12 0.1 61.8 250 485130.00 48513 2.70 0.52 0.46 0.55 0.51 180 0.12 0.1 61.56 250 483246.00 48324.6 2.68 0.52 0.57 0.73 0.61 180 0.12 0.1 61.32 250 481362.00 48136.2 2.67 0.61 0.65 0.62 0.63 180 0.12 0.1 61.08 250 479478.00 47947.8 2.66 0.71 0.67 0.67 0.68 180 0.12 0.1 60.84 10 250 477594.00 47759.4 2.65 0.71 0.73 0.77 0.74 180 0.12 0.1 60.6 11 250 475710.00 47571 2.64 0.73 0.72 0.74 0.73 180 0.12 0.1 60.36 12 247.038 468211.73 46821.173 2.60 0.79 0.78 0.74 0.77 483720.14 48372.014 2.23 0.6 0.605 0.668 0.625 113 0.09 0.08 63 250 618187.50 49455 5.47 0.41 0.37 0.44 0.41 113 0.09 0.08 62.82 250 616421.25 49313.7 5.46 0.34 0.36 0.45 0.38 113 0.09 0.08 62.64 250 614655.00 49172.4 5.44 0.39 0.4 0.57 0.45 113 0.09 0.08 62.46 250 612888.75 49031.1 5.42 0.46 0.53 0.94 0.64 113 0.09 0.08 62.28 250 611122.50 48889.8 5.41 0.4 0.43 0.39 0.41 113 0.09 0.08 62.1 250 609356.25 48748.5 5.39 0.46 0.42 0.4 0.43 113 0.09 0.08 61.92 250 607590.00 48607.2 5.38 0.45 0.46 0.48 0.46 113 0.09 0.08 61.74 250 605823.75 48465.9 5.36 0.48 0.52 0.47 0.49 113 0.09 0.08 61.56 250 604057.50 48324.6 5.35 0.55 0.53 0.47 0.52 113 0.09 0.08 61.38 10 250 602291.25 48183.3 5.33 0.47 0.48 0.49 0.48 113 0.09 0.08 61.2 11 250 600525.00 48042 5.31 0.43 0.46 0.47 0.45 113 0.09 0.08 61.02 12 230.846 552883.38 44230.67 4.89 0.45 0.6 0.47 0.51 604650.18 48372.014 4.44 0.440 0.463 0.503 0.469 186 0.09 0.08 63 250 618187.50 49455 3.32 0.3 0.23 0.45 0.33 186 0.09 0.08 62.82 250 616421.25 49313.7 3.31 0.39 0.38 0.29 0.35 186 0.09 0.08 62.64 250 614655.00 49172.4 3.30 0.37 0.39 0.46 0.41 186 0.09 0.08 62.46 250 612888.75 49031.1 3.30 0.41 0.4 0.47 0.43 186 0.09 0.08 62.28 250 611122.50 48889.8 3.29 0.38 0.5 0.5 0.46 186 0.09 0.08 62.1 250 609356.25 48748.5 3.28 0.44 0.56 0.49 0.50 186 0.09 0.08 61.92 250 607590.00 48607.2 3.27 0.49 0.52 0.58 0.53 186 0.09 0.08 61.74 250 605823.75 48465.9 3.26 0.51 0.6 0.52 0.54 85 11 12 13 186 0.09 0.08 61.56 250 604057.50 48324.6 3.25 0.54 0.56 0.53 0.54 186 0.09 0.08 61.38 10 250 602291.25 48183.3 3.24 0.6 0.62 0.56 0.59 186 0.09 0.08 61.2 11 250 600525.00 48042 3.23 0.63 0.67 0.66 0.65 186 0.09 0.08 61.02 12 230.846 552883.38 44230.67 2.97 0.71 0.71 0.69 0.70 604650.18 48372.014 2.70 0.480 0.511 0.516 0.503 150 0.053 0.08 63 250 618187.50 49455 4.12 0.97 0.91 0.83 0.90 150 0.053 0.08 62.894 250 617147.38 49371.79 4.11 0.83 0.9 0.97 0.90 150 0.053 0.08 62.788 250 616107.25 49288.58 4.11 0.96 0.94 0.88 0.93 150 0.053 0.08 62.682 250 615067.13 49205.37 4.10 0.91 0.92 1.04 0.96 150 0.053 0.08 62.576 250 614027.00 49122.16 4.09 0.83 0.9 0.92 0.88 150 0.053 0.08 62.47 250 612986.88 49038.95 4.09 0.89 0.89 0.84 0.87 150 0.053 0.08 62.364 250 611946.75 48955.74 4.08 0.88 0.88 0.98 0.91 150 0.053 0.08 62.258 250 610906.63 48872.53 4.07 0.92 0.92 0.98 0.94 150 0.053 0.08 62.152 250 609866.50 48789.32 4.07 0.92 0.91 0.95 0.93 150 0.053 0.08 62.046 10 250 608826.38 48706.11 4.06 0.93 0.9 0.93 0.92 150 0.053 0.08 61.94 11 250 607786.25 48622.9 4.05 1.02 1.01 0.92 0.98 150 0.053 0.08 61.834 12 211.351 512946.50 41035.72 3.42 1.14 1.12 1.06 1.11 604650.18 48372.014 3.34 0.933 0.933 0.941 0.935 150 0.126 0.08 63 250 618187.50 49455 4.12 0.59 0.73 0.6 0.64 150 0.126 0.08 62.748 250 615714.75 49257.18 4.10 0.59 0.65 0.76 0.67 150 0.126 0.08 62.496 250 613242.00 49059.36 4.09 0.49 0.6 0.62 0.57 150 0.126 0.08 62.244 250 610769.25 48861.54 4.07 0.46 0.48 0.52 0.49 150 0.126 0.08 61.992 250 608296.50 48663.72 4.06 0.46 0.47 0.48 0.47 150 0.126 0.08 61.74 250 605823.75 48465.9 4.04 0.45 0.44 0.52 0.47 150 0.126 0.08 61.488 250 603351.00 48268.08 4.02 0.36 0.41 0.5 0.42 150 0.126 0.08 61.236 250 600878.25 48070.26 4.01 0.4 0.36 0.35 0.37 150 0.126 0.08 60.984 250 598405.50 47872.44 3.99 0.52 0.47 0.48 0.49 150 0.126 0.08 60.732 10 250 595932.75 47674.62 3.97 0.65 0.51 0.56 0.57 150 0.126 0.08 60.48 11 250 593460.00 47476.8 3.96 0.71 0.6 0.55 0.62 150 0.126 0.08 60.228 12 250.319 591740.88 47339.27 3.94 0.72 0.7 0.68 0.70 604650.18 48372.014 3.35 0.533 0.535 0.552 0.540 150 0.09 0.056 63 250 883125.00 49455 5.89 0.35 0.4 0.65 0.47 150 0.09 0.056 62.82 250 880601.79 49313.7 5.87 0.3 0.43 0.49 0.41 150 0.09 0.056 62.64 250 878078.57 49172.4 5.85 0.44 0.43 0.41 0.43 150 0.09 0.056 62.46 250 875555.36 49031.1 5.84 0.59 0.6 0.57 0.59 150 0.09 0.056 62.28 250 873032.14 48889.8 5.82 0.41 0.52 0.59 0.51 150 0.09 0.056 62.1 250 870508.93 48748.5 5.80 0.39 0.46 0.39 0.41 150 0.09 0.056 61.92 250 867985.71 48607.2 5.79 0.46 0.45 0.51 0.47 150 0.09 0.056 61.74 250 865462.50 48465.9 5.77 0.54 0.49 0.51 0.51 150 0.09 0.056 61.56 250 862939.29 48324.6 5.75 0.6 0.61 0.56 0.59 150 0.09 0.056 61.38 10 250 860416.07 48183.3 5.74 0.55 0.72 0.67 0.65 150 0.09 0.056 61.2 11 250 857892.86 48042 5.72 0.47 0.55 0.58 0.53 150 0.09 0.056 61.02 12 230.846 789833.39 44230.67 5.27 0.36 0.4 0.42 0.39 863785.97 48372.014 4.78 0.455 0.505 0.529 0.463 86 14 15 16 17 150 0.09 0.104 63 250 475528.85 49455 3.17 0.99 0.98 0.72 0.90 150 0.09 0.104 62.82 250 474170.19 49313.7 3.16 0.82 0.83 1.03 0.89 150 0.09 0.104 62.64 250 472811.54 49172.4 3.15 0.76 0.71 0.81 0.76 150 0.09 0.104 62.46 250 471452.88 49031.1 3.14 0.69 0.68 0.65 0.67 150 0.09 0.104 62.28 250 470094.23 48889.8 3.13 0.59 0.6 0.76 0.65 150 0.09 0.104 62.1 250 468735.58 48748.5 3.12 0.65 0.65 0.61 0.64 150 0.09 0.104 61.92 250 467376.92 48607.2 3.12 0.62 0.61 0.6 0.61 150 0.09 0.104 61.74 250 466018.27 48465.9 3.11 0.65 0.63 0.68 0.65 150 0.09 0.104 61.56 250 464659.62 48324.6 3.10 0.72 0.72 0.68 0.71 150 0.09 0.104 61.38 10 250 463300.96 48183.3 3.09 0.82 0.92 0.78 0.84 150 0.09 0.104 61.2 11 250 461942.31 48042 3.08 0.8 0.78 0.81 0.80 150 0.09 0.104 61.02 12 230.846 425294.90 44230.67 2.84 0.82 0.84 0.81 0.82 465115.52 48372.014 2.57 0.744 0.745 0.745 0.745 150 0.09 0.08 63 250 618187.50 49455 4.12 0.58 0.78 0.66 0.67 150 0.09 0.08 62.82 250 616421.25 49313.7 4.11 0.55 0.66 0.63 0.61 150 0.09 0.08 62.64 250 614655.00 49172.4 4.10 0.47 0.5 0.64 0.54 150 0.09 0.08 62.46 250 612888.75 49031.1 4.09 0.58 0.56 0.52 0.55 150 0.09 0.08 62.28 250 611122.50 48889.8 4.07 0.62 0.63 0.7 0.65 150 0.09 0.08 62.1 250 609356.25 48748.5 4.06 0.6 0.61 0.66 0.62 150 0.09 0.08 61.92 250 607590.00 48607.2 4.05 0.68 0.68 0.65 0.67 150 0.09 0.08 61.74 250 605823.75 48465.9 4.04 0.82 0.75 0.76 0.78 150 0.09 0.08 61.56 250 604057.50 48324.6 4.03 0.89 0.9 0.87 0.89 150 0.09 0.08 61.38 10 250 602291.25 48183.3 4.02 0.86 0.88 0.96 0.90 150 0.09 0.08 61.2 11 250 600525.00 48042 4.00 0.81 0.87 0.85 0.84 150 0.09 0.08 61.02 12 230.846 552883.41 44230.673 3.69 0.75 0.75 0.79 0.76 604650.18 48372.014 3.35 0.684 0.714 0.724 0.708 150 0.09 0.08 63 250 618187.50 49455 4.12 0.67 0.63 0.79 0.70 150 0.09 0.08 62.82 250 616421.25 49313.7 4.11 0.83 0.72 0.75 0.77 150 0.09 0.08 62.64 250 614655.00 49172.4 4.10 0.79 0.84 0.85 0.83 150 0.09 0.08 62.46 250 612888.75 49031.1 4.09 0.72 0.76 0.86 0.78 150 0.09 0.08 62.28 250 611122.50 48889.8 4.07 0.69 0.74 0.72 0.72 150 0.09 0.08 62.1 250 609356.25 48748.5 4.06 0.71 0.75 0.73 0.73 150 0.09 0.08 61.92 250 607590.00 48607.2 4.05 0.76 0.76 0.7 0.74 150 0.09 0.08 61.74 250 605823.75 48465.9 4.04 0.78 0.8 0.82 0.80 150 0.09 0.08 61.56 250 604057.50 48324.6 4.03 0.78 0.83 0.81 0.81 150 0.09 0.08 61.38 10 250 602291.25 48183.3 4.02 0.8 0.77 0.79 0.79 150 0.09 0.08 61.2 11 250 600525.00 48042 4.00 0.83 0.84 0.84 0.84 150 0.09 0.08 61.02 12 230.846 552883.43 44230.675 3.69 0.8 0.81 0.83 0.81 604650.18 48372.015 3.35 0.763 0.770 0.791 0.775 150 0.09 0.08 63 250 618187.50 49455 4.12 0.68 0.61 0.8 0.70 150 0.09 0.08 62.82 250 616421.25 49313.7 4.11 0.57 0.64 0.74 0.65 150 0.09 0.08 62.64 250 614655.00 49172.4 4.10 0.58 0.65 0.66 0.63 150 0.09 0.08 62.46 250 612888.75 49031.1 4.09 0.65 0.55 0.63 0.61 150 0.09 0.08 62.28 250 611122.50 48889.8 4.07 0.69 0.68 0.67 0.68 87 150 0.09 0.08 62.1 250 609356.25 48748.5 4.06 0.72 0.76 0.7 0.73 150 0.09 0.08 61.92 250 607590.00 48607.2 4.05 0.87 0.82 0.89 0.86 150 0.09 0.08 61.74 250 605823.75 48465.9 4.04 0.89 0.87 0.88 0.88 150 0.09 0.08 61.56 250 604057.50 48324.6 4.03 0.97 0.94 0.93 0.95 150 0.09 0.08 61.38 10 250 602291.25 48183.3 4.02 1.03 1.05 1.03 1.04 150 0.09 0.08 61.2 11 250 600525.00 48042 4.00 1.09 1.03 1.02 1.05 150 0.09 0.08 61.02 12 230.846 552883.41 44230.673 3.69 1.1 1.08 1.06 1.08 604650.18 48372.014 3.35 0.82 0.807 0.834 0.820 88 Một số hình ảnh thí nghiệm ... tiện cứng dụng cụ CBN ứng dụng vào thực tiễn chế tạo máy Việt nam Vì Xây dựng mơ hình dự đốn nhám bề mặt mòn dụng cụ tiện cứng thép X12M dụng cụ cắt CBN ” cần thiết MỤC ĐÍCH, ĐỐI TƯỢNG VÀ PHẠM... PHƯƠNG XÂY DỰNG MƠ HÌNH DỰ ĐỐN NHÁM BỀ MẶT VÀ MÒN DỤNG CỤ KHI TIỆN CỨNG THÉP X12M BẰNG DỤNG CỤ CẮT CBN Chuyên ngành: Kỹ thuật khí Mã số: 8520103 LUẬN VĂN THẠC SỸ KỸ THUẬT KHOA CHUYÊN MÔN CB HƯỚNG... chế độ cắt đến chất lượng bề mặt mòn dụng cụ tiện cứng thép hợp kim qua trung tâm tiện CNC dao tiện CBN Cụ thể là: -Nghiên cứu đồng thời chất lượng bề mặt mòn dụng cụ gia công tiện dao tiện CBN

Ngày đăng: 10/08/2018, 10:25

Từ khóa liên quan

Tài liệu cùng người dùng

  • Đang cập nhật ...

Tài liệu liên quan