Đang tải... (xem toàn văn)
Vùng xây dựng công trình có cường độ gió q g = 1,2 kNm 2 , hệ số k gió đẩy = 0,8, hệ số k gió hút = 0,6. Cầu máng thuộc công trình cấp III. Dùng bê tông mác M200, cốt thép nhóm CII. Dung trọng bê tông b = 25 kNm 3Vùng xây dựng công trình có cường độ gió q g = 1,2 kNm 2 , hệ số k gió đẩy = 0,8, hệ số k gió hút = 0,6. Cầu máng thuộc công trình cấp III. Dùng bê tông mác M200, cốt thép nhóm CII. Dung trọng bê tông b = 25 kNm 3Vùng xây dựng công trình có cường độ gió q g = 1,2 kNm 2 , hệ số k gió đẩy = 0,8, hệ số k gió hút = 0,6. Cầu máng thuộc công trình cấp III. Dùng bê tông mác M200, cốt thép nhóm CII. Dung trọng bê tông b = 25 kNm 3
Đồ án môn học Thiết kế cầu máng BTCT ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP THIẾT KẾ CẦU MÁNG BÊ TÔNG CỐT THÉP A TÀI LIỆU THIẾT KẾ Số liệu riêng: Số liệu 17 Chiều dài L (m) 34 Bề rộng B (m) 3.6 Sơ Hmax (m) đồ Mác bê Nhóm thép Số nhịp tơng M200 CII cầu máng Thân máng; Trụ đỡ; Nối tiếp δ B ngang Lề Vách Đáy Dầm máng H Cắt máng máng đỡ Khung đỡ dọc máng Vùng xây dựng cơng trình có cường độ gió qg = 1,2 kN/m2, hệ số kgió đẩy = 0,8, hệ số kgió hút = 0,6 Cầu máng thuộc cơng trình cấp III Dùng bê tơng mác M200, cốt thép nhóm CII Dung trọng bê tơng γb = 25 kN/m3 Nhóm 17 S14K53CTL1 Trang Đồ án mơn học Thiết kế cầu máng BTCT Tra phụ lục tronggiáo trình Kết cấu Bê tơng cốt thép số liệu sau: kn 1,15 Rn 90 daN / cm Rk 7,5 daN / cm Rkc 11,5 daN / cm Rnc 11,5 daN / cm Ra = Ra′ 2700 daN / cm mb 0,9 α0 0,6 A0 0,42 Ea 2,1.106 daN / cm Eb 2, 4.105 daN / cm n= Ea Eb 8,75 µmin 0.1 % an gh 0.24 mm f l 500 Nhóm 17 S14K53CTL1 Trang Đồ án môn học Thiết kế cầu máng BTCT B THIẾT KẾ CÁC BỘ PHẬN CẦU MÁNG Theo quy phạm , cầu máng cần tính tốn thiết kế ứng với tổ hợp tải trọng : , đặc biệt, thời gian thi công Tuy nhiên, phạm đồ án tính tốn thiết kế phận cầu máng với trường hợp : Tổ hợp tải trọng Trình tự thiết kế phận: Xác định sơ đồ tính tốn phận kết cấu: Cầu máng kết cấu khơng gian có kích thước mặt cắt ngang tải trọng khơng thay đổi dọc theo chiều dòng chảy Do vậy, phận : lề đi, vách máng, đáy máng ta cắt 1m chiều dài theo chiều dòng chảy tính tốn theo tốn phẳng Đối với dầm đỡ, sơ đồ tính tốn dầm liên tục nhiều nhịp Xác định tải trọng dụng: Tải trọng tiêu chuẩn qc dùng để tính tốn nội dung trạng thái giới hạn II : Kiểm tra nứt, tính bề rộng vết nứt tính độ võng Tải trọng tính tốn : qtt = qc.nt (với nt hệ số vượt tải) dùng để tính toán nội dung trạng thái giới hạn I : Tính tốn cốt thép dọc chịu lực, kiểm tra tính tốn cốt thép ngang bao gồm cốt đai cốt xiên (nếu cần) Xác định biểu đồ nội lực phương pháp tra bảng sử dụng phần mềm tính kết cấu Tính tốn bố trí thép: Cốt thép dọc chịu lực tính tốn mặt cắt có M max Đối với phận kết cấu dạng lề (lề người đi, vách máng, đáy máng), ta bố trí 4÷5 thanh/1m Kiểm tra tính tốn cốt ngang bao gồm cốt thép đai cốt thép xiên (nếu cần ) mặt cắt có Qmax theo phương pháp trạng thái giới hạn Kiểm tra nứt: Kiểm tra nứt mặt cắt có M max Với mặt cắt không cho phép xuát khe nứt, bị nứt, cần đề giải pháp khắc phục Với mặt cắt cho phép Nhóm 17 S14K53CTL1 Trang Đồ án môn học Thiết kế cầu máng BTCT xuất khe nứt, bị nứt ta tiếp tục tính bề rộng khe nứt so sánh đảm bảo yêu cầu an < angh , an>angh , đưa giải pháp khắc phục Tính độ võng tồn phần f so sánh đảm bảo f/l < [f/l] Nếu f/l >[f/l] đưa giải pháp khắc phục I LỀ NGƯỜI ĐI 1.1 Sơ dồ tính tốn Cắt 1m dài lề người theo chiều dọc máng ( chiều dòng chảy ), coi lề người dầm công xôn ngàm đầu vách máng Chọn bề rộng lề 1m Chiều dày lề thay đổi dần 8÷12cm 80 cm 12 cm cm 80 cm Hình 1.1 – Sơ đồ tính tốn lề người 1.2 Tải trọng tác dụng Do điều kiện làm việc lề người đi, tổ hợp tải trọng tác dụng lên lề bao gồm: a Trọng lượng thân (qbt):qcbt = γb.h.1m = 25.0,1.1 = 2,5kN/m b Tải trọng người (qng): qcng = 2.1m = 2kN/m Tải trọng tính tốn tổng cộng tác dụng lên lề người : q = nbt.qcbt + nng.qcng = 1,05.2,5 + 1,2.2 = 5,025kN/m Trong đó: nbt = 1,05; nng = 1,2 – hệ số vượt tải trọng lượng thân tải trọng người theo TCVN 4116-85 Nhóm 17 S14K53CTL1 Trang Đồ án môn học Thiết kế cầu máng BTCT 1.3 Xác định nội lực Mo men lớn mặt cắt ngàm l M max = q.l = 5, 025.0,8.0, =1,608 kNm Lực cắt lớn mặt cắt ngàm Qmax = q.l = 5,025.0,8 = 4,02 kN 1,608 - M kNm 4,02 q = 5,025 kN/m Q kN Hình 1.2 – Biểu đồ nội lực lề người 1.4 Tính tốn bố trí cốt thép 1.4.1 Tính tốn bố trí cốt thép dọc Tính tốn bố trí cốt thép dọc chịu lực mặt cắt có mơ men uốn lớn (mặt cắt ngàm): M = 1,608 kNm, cấu kiện chịu uốn tiết diện chữ nhật: b = 100cm, h = 10cm, chọn a = 2cm, h0 = h – a = 8cm A= k n n c M m b R n b.h 02 = 1,15.1.16080 1,15.90.100.82 = 0,028 A = 0,028 Không cần đặt cốt ngang φ8 a=200 φ8 a=250 Nhóm 17 S14K53CTL1 Trang Đồ án mơn học Thiết kế cầu máng BTCT Hình 1.3 –Bố trí thép lề người II Vách máng 2.1 Sơ đồ tính tốn Cắt 1m dài vách máng dọc theo chiều dài máng, vách máng tính tốn dầm cơng xơn ngàm đáy máng dầm dọc Chiều cao vách: Hv = Hmax + δ= + 0,5 = 2,5 m δ - độ vượt cao an toàn , lấy δ = 0,5 m Bề dày thay đổi dần : hv = 12 ÷ 20 cm Nhóm 17 S14K53CTL1 Trang Đồ án môn học Thiết kế cầu máng BTCT 2,5 m 12 cm 20 Hình 2.1 – Sơ đồ tính tốn vách máng 2.2 Tải trọng tác dụng Do điều kiện làm việc vách máng, tổ hợp tải trọng tác dụng lên vách bao gồm tải trọng sau: - Mô men tập trung người lề truyền xuống: Mng - Mô men trọng lượng thân lề đi: Mbt - Áp lực nước tương ứng vơi Hmax: qn - Áp lực gió ( gồm gió đẩy gió hút ): qgđ qgh Các tải trọng gây nên trường hợp: Căng căng vách máng 2.2.1 Trường hợp căng nguy hiểm bao gồm tải trọng: Mbt, qgđ (gió đẩy, máng khơng có nước khơng có người lê) M c bt = q cbt L2l = 2,5.0.8 = 0,8 kNm; Nhóm 17 S14K53CTL1 Trang Đồ án môn học Mbt = nbt Thiết kế cầu máng BTCT M cbt = 1,05.0,8 = 0,84 kNm qcgđ = kgđ.qg.1m = 0,8.1,2.1 = 0,96 kN/m qgđ = ng qcgđ = 1,3.0,96 = 1,248 kN/m ng = 1,3 – hệ số vượt tải gió M c qgd H v2 c gd = qgd H v2 Mgđ = = = 0, 96.2, 52 1, 248.2,52 = kNm = 3,9 kNm 2.2.2 Trường hợp căng nguy hiểm bao gồm tải trọng :M1, Mng , qn ,qgh (gió hút, máng có nươc chảy qua với mực nước Hmax trê lề có người đi) M 1c M = 0,8 kNm M1 = 0,84 kNm tính trường hợp căng ngồi c ng c q ng Ll = Mng = nng M cng = 2.0,8 2 = 0,64 kNm; = 1,2.0,64 = 0,768 kNm Biểu đồ áp lực nước có dạng hình tam giác: qcnmax= kđγnHmax1m = 1,3.10.2.1 = 26 kN/m; qnmax= nn.qcnmax = 1.26 = 26 kN/m qcgh = kgh.qg.1m = 0,6.1,2.1 = 0,72 kN/m; qgh = ng qcgh = 1,3 0,72 = 0,936 kN/m Kđ - hệ số động, lấy kđ = 1,3 Nhóm 17 S14K53CTL1 Trang Đồ án môn học Thiết kế cầu máng BTCT Mng= 0,768 kNm Mbt= 0,84 kNm q = 0,936kN/m gh H max Mbt= 0,84 kNm q = 1,248 kN/m gd q = 26 kN/m nmax TH căng TH căng Hình 2.2 –Tải trọng tác dụng lên vách máng 2.3 Xác định nội lực 2.3.1 Trường hợp căng + 3,9 M gd kNm 0,84 3,12 M bt kNm Q gd kN Q bt kN Hình 2.3 –Nội lực vách máng trường hợp căng Nội lực mặt cắt nguy hiểm (mặt cắt ngàm ) M=M1 + Mgđ M1c = 0,8 kNm M1= 0,84 kNm 10 Nhóm 17 S14K53CTL1 Trang 10 Đồ án mơn học Thiết kế cầu máng BTCT = Ma/nbt + Mc/nn + Me/nng+ Mf/ng = 1,194/1,05 + 2,424/1 + 0,096/1,2 + 1,558/1,3 Mc = 4,840 kNm Kiểm tra nứt cho tiết diện chữ nhật: b = 100cm, h = 25cm, a = a' = 3cm, ho = 22cm, Fa = 3,93 cm2, Fa’ = 5,65 cm2 xn= b.h 100.25 + n.Fa h + n.F'a a ' + 8,75.3,39.22 + 8,75.5,65.3 2 = b.h + n ( Fa + F'a ) 100.25 + 8,75.( 3,39 + 5,65) Jqđ = = = 12,4 cm b.x 3n b.( h − x n ) + + n.Fa (h − x n ) + n.F'a ( x n − a ' ) 3 100.12,4 100.( 25 − 12,4) + + 8,75.3,93(22 − 12,4) + 8,75.5,65.(12,4 − 3) 3 = 137770,78 cm4 Wqđ = 137770,78 25 − 12,4 = 10934,19 cm3 Mn = γ1.Rkc.Wqđ = 1,75.11,5.10934,19 = 220050,56 daNcm nc.Mc= 1.48400 = 48400 daNcm < Mn Mặt cắt nhịp không bị nứt 27 Nhóm 17 S14K53CTL1 Trang 27 Đồ án mơn học Thiết kế cầu máng BTCT IV DẦM ĐỠ GIỮA 4.1 Sơ đồ tính tốn Đáy máng bố trí dầm đỡ bao gồm dầm bên dầm Hai dầm bên chịu tải trọng từ vách máng phần lề người truyền xuống chịu tải trọng nước tải trọng thân dầm đỡ Do vậy, ta tính tốn bố trí cốt thép cho dầm giữa, bố trí thép tương tự cho dầm bên Tách dầm mặt cắt dọc máng Sơ đồ tính tốn dầm đỡ Chiều dài nhịp lnhịp = L/n = 34/6 = 5,667 m Chọn kích thước dầm: - Chiều cao dầm: hd = 80 cm - Bề rộng sườn : b = 30 cm - Bề rộng cánh: B/2 = 3,6/2 = 1,8 m = 180 cm B B/2 Hình 4.1 sơ đồ tính tốn dầm đỡ 28 Nhóm 17 S14K53CTL1 Trang 28 Đồ án môn học Thiết kế cầu máng BTCT 4.2 Tải trọng tác dụng Do điều kiện làm việc dầm đỡ giữa, tổ hợp tải trọng tác dụng lên dầm bào gồm tải trọng sau : Tải trọng thân: qcd = γb.Fd.1m = 25.(0,8.0,3 + 1,5.0,25) = 15,375 kN/m qd = nd.qcd = 1,05.15,375= 16,144 kN/m Tải trọng nước ứn với Hmax: qcn = k®.γn.B/2.Hmax = 1,3.10.1,8.2 = 46,8 kN/m qn = nn.qcn = 1.46,8 = 46,8 kN/m Tải trọng tiêu chuẩn tính tốn tổng cộng qc = qcd + qcn = 15,375 + 46,8 = 62,175 kN/m q = qd + qn = 16,144 + 46,8= 62,944 kN/m 4.3 Xác định nội lực Tra phụ lục 18 trang giáo trình Kết Cấu BTCT – ĐH Thuỷ Lợi, ta vẽ biểu đồ nội lực M, Q dầm đỡ sau: 29 Nhóm 17 S14K53CTL1 Trang 29 Đồ án môn học Thiết kế cầu máng BTCT Hinh 4.2 Biểu đồ nội lực dầm 4.4 Tính tốn cốt thép a Tính tốn cốt thép dọc chịu lực Tính tốn cốt thép dọc chịu lực cho mặt cắt có mơmen uốn căng căng lớn Trường hợp căng lớn mặt cắt gối tựa thứ hai (tại mặt cắt có x/l=1 ) Mmax = 2084140 daNcm Do mặt cắt gối momen uốn căng nên tiết diên chữ T cánh kéo tính tiết diện chữ nhật bxh = 30x80 cm h o= 76 c m h = 80 c m a Fa b = 30 cm 44 Hình 4.3 Tính cốt thép cho trường hợp căng Chän a = a’ = 4cm, h0 = h-a = 76cm A= kn nc M 1,15.1.2084140 = = 0,154 mb Rn b.h0 1.90.30.76 →α = - − 2.0,154 = 0,168 A < A0 = 0,42 → tính cốt đơn Fa = mb Rn b.h0 α 1.90.30.76.0,168 = = 11, 61 ma Ra 1,1.2700 cm2 Fa>μminbh0 = 0,001.30.76 = 2,28 cm2 Chọn bố trí thép chịu lực 4φ20/1m (12,56 cm2) theo chiều máng dọc 30 Nhóm 17 S14K53CTL1 Trang 30 Đồ án môn học Thiết kế cầu máng BTCT 31 Nhóm 17 S14K53CTL1 Trang 31 Đồ án môn học Thiết kế cầu máng BTCT 2, trường hợp căng lớn mặt cắt nhịp :(tại mặt cắt có x/l = 0,4) Mmax = 1574701 daNcm Tính tốn tiết diện chữ T cánh nén: b = 30 cm, h = 80 cm, b’ c= 160 cm, h’c = 25 cm Chän a = a’ = cm → h0 = h-a = 76 cm Kiểm tra vị trí truc trung hồ: Mc = mb.Rn.b'c.h'c.(h0 - Mc = 1.90.160.25.(76 - h 'c 25 ) ) = 22860000 daNcm kn.nc.M = 1,15.1.1574701 = 1810906,15 daNcm kn.nc.M < Mc→ trục trung hồ qua cánh Tính toán tương tự tiết diện chữ nhật b'cxh = 160x80 cm Hình 4.4 Tính tốn cốt thép cho trường hợp Chọn a = a’ = 4cm → h0 = h-a = 76cm A= kn nc M 1,15.1.1574701 = = 0, 019 ' mb Rnbc h0 1,15.90.160.76 →α = - − 2.0, 019 = 0,019 32 Nhóm 17 S14K53CTL1 Trang 32 Đồ án môn học Thiết kế cầu máng BTCT A < A0→ tính cốt đơn Fa = mb Rn b.h0 α 1,15.90.160.76.0, 019 = = 8, 05 ma Ra 1,1.2700 cm2 Fa>μminbh0 = 0,001.30.76 = 2,28 cm2 (chọn bố trí thép bề rộng b = 30 cm) Chọn bố trí thép chịu lực 3φ20/1m (9,42cm2) theo chiều dọc máng b Tính tốn cốt thép ngang kiểm tra cường độ mặt cắt nghienecho mặt cắt có lức cắt lớn nhất( măt cắt bên trái gối thứ hai ): Qmax = 21591daN k1.mb4.Rk.b.h0 = 0,6.0,9.7,5.30.76 = 9234 daN k1 = 0,6 kết cấu dạng dầm kn.nc.Q= 1,15.1.21591 = 24829,65 daN 0,25.mb3.Rn.b.h0 = 0,25.1.90.30.76 = 51300 daN k1.mb4.Rk.b.h0< kn.nc.Q < 0,25.mb3.Rn.b.h0→ Cần tính cốt ngang Tính tốn cốt đai khơng cốt xiên Chọn đường kính cốt đai d = 8mm → Diện tích nhánh đai fd = 0,503cm2 Số nhánh nd = Tính khoảng cách vòng cốt đai: umax = uct= 1,5.mb Rk b.h02 1,5.0, 9.7,5.30.76 = = 70, 66 kn nc Q 1,15.1.21591 h 80 = 3 cm = 26,7 cm utt= ma.Rađ.nd.fđ 8.m b R k b.h 02 8.0,9.7,5.30.762 = 1,1.2150.2.0,503 = 36,11 (k n n c Q) (1,15.1.21591) cm 33 Nhóm 17 S14K53CTL1 Trang 33 Đồ án môn học Thiết kế cầu máng BTCT Chọn khoảng cách vòng cốt đai thiết kế utk = 25 cm Tính tốn cốt xiên Qdb = 2,8.h0 qd = m b R k b.q d m a R ad n.f d u 1,1.2150.2.0,503 25 = = 95,17 daN/cm 2,8.76 0,9.7,5.30.95,17 = 29541,61 Qdb = daN kn.nc.Q = 1,15.1.21591 = 24829,65 daN < Qdb Không cần đặt cốt xiên c Bố trí cốt thép dầm (hình 3.3) 4.5 Kiểm tra nứt tính bề rộng khe nứt Kiểm tra nứt mặt cắt có mơmen căng căng lớn Điều kiện để dầm không bị nứt tiết diện trên: nc.Mc≤ Mn = γ1.Rkc.Wq® a Trường hợp căng dưới: Mcmax = 1555013 daNcm Tiết diện chữ T cánh nén: b = 30 cm, h = 80 cm, b’c = 165 cm, h’c = 25 cm, a = a’ = cm, h0 = 76 cm, Fa = 9,42cm2, F'a= 12,56 cm2; γ1= mh.γ = 1.1,75 = 1,75 ( xn = ) h' b.h + b 'c − b c + n.Fa.h + n.Fa '.a ' 2 b.h + b 'c − b h 'c + n.( Fa + Fa ') = ( ) 30.802 252 + ( 165 − 30 ) + 8, 75.9, 42.76 + 8, 75.12, 56.4 2 = 24,5 30.80 + ( 160 − 30 ) 25 + 8, 75 ( 9, 42 + 12,56 ) cm xn = 24,5 cm < h’c = 25 cm Trục trung hòa tiết diện quy đổi qua cánh 34 Nhóm 17 S14K53CTL1 Trang 34 Đồ án môn học Thiết kế cầu máng BTCT φ φ Hình 4.5 – Kiểm tra nứt trường hợp căng b'c x 3n (b'c −b)( h 'c − x n ) b(h − x n ) + + + n.Fa (h − x n ) + n.F'a ( x n − a ' ) 3 Jqđ= = 160.24, 53 (160 − 30)(25 − 24,5)3 30(80 − 24,5)3 + + 3 + + 8,75.9,42.(76-24,5)2 + 8,75.12,56.(24,5-4)2 Jqđ = 2758668 cm4 = Wqđ J qd h − xn = 2758668 = 49705, 73 80 − 24,5 cm3 Mn = γ1.Rkc.Wqđ = 1,75.11,5.49705,73 = 1000327,82daNcm nc.Mc = 1.1555013 = 1555013 daNcm > Mn Tại mặt cắt dầm khơng bị nứt Tính tốn bề rộng khe nứt : an = k c1.η σa = σ a −σ0 7.(4 − 100.µ ) d Ea Mc 1555013 = = 2555,35daN / cm2 Fa Z1 9, 42.64, 35 Nhóm 17 S14K53CTL1 Trang 35 Đồ án môn học Thiết kế cầu máng BTCT Z1 = η h0 = 0,85.76 = 64, 6cm η ( tra bảng 5.1 sách giáo khoa) an = 1.1,3.1 an angh < 2555,35 − 200 7(4 − 100.0, 004) 20 = 0,164 mm 2,1.106 =0,24mm Vậy bề rộng khe nứt đảm bảo yêu cầu thiết kế b Trường hợp căng trên: Mcmax= 2102571 daNm Tiết diện chữ T cánh kéo: b = 30 cm, h = 80 cm, bc= 160 cm, hc= 25cm, a = a' = cm, h0 = 76 cm, Fa = 12,56 cm2, F'a= 9,42 cm2; γ1= mh.γ = 1.1,75 = 1,75 xn = = h b.h + ( b c − b ).h c h − c + n.Fa.h + n.Fa '.a ' 2 b.h + ( b c − b ).h c + n.( Fa + Fa ') 30.802 25 + ( 160 − 30 ) 25 80 − ÷+ 8, 75.12,56.76 + 8, 75.9, 42.4 2 = 55,5 30.80 + ( 160 − 30 ) 25 + 8,75(12,56 + 9, 42) cm xn = 55,5 cm Trục trung hòa tiết diện quy đổi qua cánh φ φ 36 Nhóm 17 S14K53CTL1 Trang 36 Đồ án mơn học Thiết kế cầu máng BTCT Hình 4.6 – Kiểm tra nứt trường hợp căng qđ = b.x 3n (b c − b)( h c + x n − h ) b c (h − x n ) + + + n.Fa (h − x n ) + n.F' a ( x n − a ' ) 3 J 30.55,53 (160 − 30) ( 25 + 55,5 − 80 ) 160 ( 80 − 55,5 ) + + 3 3 = + + 8,75.12,56.(76–55,5)2+ 8,75.9,42.(55,5-4)2 Jqđ = 2758668 cm4 Wqđ = 2758668 = 112598,69 80 − 55, cm3 Mn = γ1.Rk Wqđ = 1,75.11,5 c 112598, 69 = 2266048,73 daNcm nc.Mc= 1.2102571=2102571 daNcm < Mn Dầm không bị nứt mặt cắt 37 Nhóm 17 S14K53CTL1 Trang 37 Đồ án môn học Thiết kế cầu máng BTCT 4.6 Tính biến dạng dầm: Tính tốn kiểm tra độ võng cho mặt cắt nhịp dầm : Mc = 1574701 daNcm a Tính độ cứng dài hạn Bdh B dh = ( E a Fa Z1 h − x ψa B ngh δ với độ cứng ngắn hạn Bngh = x Trong chiều cao vùng nén trung bình ϕ= L= x x =1- Mc R cn b.h 02 (b ' c γ' = 0,7 100µ + = ;ξ= x h0 = 1574701 = 0, 079 115.30.762 ) n − b h 'c + Fa ' ν b.h ) tính theo quan hệ : 1 + 5(L + T) 1,8 + 10.µ.n ; T = γ'(1 - δ'/2) 8, 75 12,56 0,15 = 1, 47 30.76 (160 − 30).25 + = Trong v lấy 0,15 với tải trọng tác dụng dài hạn độ ẩm môi trường lớn 40% δ' = h 'c h0 = 25 76 1, 75.(1 − = 0,33; T = 0,33 ) µ= = 1,46; Fa 4, 62 = b.h0 30.76 = 0,002 Thay số liệu vào cơng thức tính ta có: ξ= x h0 = = 0, 03 a' + 5(0, 079 + 1,96) = 1,8 + h 76 10.0, 004.8, 75 < = 0,053 Tính lại với điều kiện khơng kể đến Fa’ 38 Nhóm 17 S14K53CTL1 Trang 38 Đồ án môn học γ' = ξ= Thiết kế cầu máng BTCT (b 'c − b).h 'c (160 − 30).25 = b.h 30.76 x h0 = = 1,43; δ' 0,33 T = γ ' (1 − ) = 1,425.(1 − ) 2 = 1,19 1 = = 0, 044 + 5( L + T ) + 5(0, 079 + 1,19) 1,8 + 1,8 + 10.µ.n 10.0, 004.8, 75 x = ξ.h0 = 0,044.76 = 3,33 cm; ϕ = x x 1− = 0, = 0,5 100.0, 004 + x ; = x ϕ = 3,33 0, = 6,66 cm Tính cánh tay đòn nội ngẫu lực Z1 theo công thức kinh nghiệm Z1 = δ' γ '+ξ 1 − ( γ '+ ξ') h0 = 0,33.1, 43 + 0, 0442 1 − 2.(1, 43 + 0, 044) 76 = 63,8 Tính hệ số ψadh theo cơng thức: ψadh = σa = Mc 574701 = = 2620,15 Fa Z1 9, 42.63, 2ψ a + cm daN/cm2 Tra phụ lục 16, biểu đồ trang 164 giáo trình Kết cấu BTCT – ĐH Thủy Lợi: Với γ’ = 1,425, n.µ = 8,75.0,002 = 0,0175 vµ σa = 2697,5 daN/cm2, lấy ψa = 0,4 2.0,4 + ψadh = = 0,6 Cơng thức tính độ cứng Bngh dầm ta có: 2,1.106.9, 42.63,8.(76 − 6, 7) = 145770.106 0, Bngh = Bdh = Bngh δ = 145770 = 291540 0,5 daNcm2 kNm2 39 Nhóm 17 S14K53CTL1 Trang 39 Đồ án mơn học Thiết kế cầu máng BTCT Tiến hành nhân biểu đồ tính toán độ võng mặt cắt nhịp biên dầm đỡ f = Mp M k = Ω p y 0k B dh Ωp – diện tích biểu đồ mômen uốn Mp y 0k - tung độ biểu đồ M k0 hệ ứng với vị trí trọng tâm biểu đồ Mp Hình 4.7 – Biểu đồ mômen cuối biểu đồ mômen hệ Dùng phương pháp nhân biểu đồ Vêrêshagin, ta tính độ võng mặt cắt nhịp biên: 40 Nhóm 17 S14K53CTL1 Trang 40 Đồ án mơn học Thiết kế cầu máng BTCT Hình 4.8 – Cách nhân biểu đồ f = 1 [2.( 157, 47 + 0, 4.212,86).5, 667.1,36 − ( 212,86.5, 667.1,36 ) = 0, 00146 291540 m f 0, 00146 0,129 f = = < l 5, 667 500 l = 500 Dầm thỏa mãn yêu cầu độ võng 41 Nhóm 17 S14K53CTL1 Trang 41 ... Trang Đồ án mơn học Thiết kế cầu máng BTCT Hình 1.3 –Bố trí thép lề người II Vách máng 2.1 Sơ đồ tính tốn Cắt 1m dài vách máng dọc theo chiều dài máng, vách máng tính tốn dầm công xôn ngàm đáy máng... Đồ án môn học Thiết kế cầu máng BTCT B THIẾT KẾ CÁC BỘ PHẬN CẦU MÁNG Theo quy phạm , cầu máng cần tính tốn thiết kế ứng với tổ hợp tải trọng : , đặc biệt, thời gian thi cơng Tuy nhiên, phạm đồ. .. cm Nhóm 17 S14K53CTL1 Trang Đồ án mơn học Thiết kế cầu máng BTCT 2,5 m 12 cm 20 Hình 2.1 – Sơ đồ tính tốn vách máng 2.2 Tải trọng tác dụng Do điều kiện làm việc vách máng, tổ hợp tải trọng tác