Chương 2: Các tính chất lý vật liệu Chương 2: CÁC TÍNH CHẤT CƠ LÝ CỦA VẬT LIỆU Nội dung mục tiêu chương trình bày vấn đề: Các tính cơ, lý vật liệu bê tông như: thành phần cấu trúc, cường độ, mác bê tông, cấp độ bền, biến dạng, môđun đàn hồi bê tông Cách phân loại loại cốt thép, tính cơ, lý vật liệu thép biểu đồ kéo thép, giới hạn chảy, giới hạn bền, cứng nguội… Các yếu tố tạo nên lực dính bê tơng thép, nhân tố ảnh hưởng, biện pháp tăng lực dính, làm việc chung bê tông thép Sự hư hỏng phá hoại bê tơng cốt thép 2.1 BÊ TƠNG 2.1.1 Thành phần, cấu trúc loại bê tông a Thành phần Bê tông loại đá nhân tạo chế tạo từ vật liệu rời (cát, đá, sỏi) chất kết dính (thường xi măng), nước thêm phụ gia Vật liệu rời gọi cốt liệu, cốt liệu có loại bé lớn Loại bé cát có kích thước (1-5)mm, loại lớn sỏi đá dăm có kích thước (5-40)mm Chất kết dính xi măng trộn với nước chất dẻo khác Phụ gia nhằm cải thiện số tính chất bê tơng lúc thi cơng q trình sử dụng Có nhiều loại phụ gia phụ gia nâng cao độ dẻo hỗn hợp bê tông, tăng nhanh kéo dài thời gian đông kết bê tông, nâng cao cường độ bê tông thời gian đầu, chống thấm… Nguyên lý tạo nên bê tông dùng cốt liệu lớn làm thành khung, cốt liệu nhỏ lấp đầy khoảng trống dùng chất kết dính liên kết chúng lại thành thể đặc có khả chịu lực chống lại biến dạng b Cấu trúc Bê tơng có cấu trúc khơng đồng hình dáng, kích thước cốt liệu khác nhau, phân bố cốt liệu chất kết dính khơng thật đồng đều, bê tơng lại nước thừa lỗ rỗng li ti (do nước thừa bốc hơi) Q trình khơ cứng bê tơng q trình thủy hóa xi măng, trình thay đổi lượng nước cân bằng, giảm keo nhớt, tăng mạng tinh thể đá xi măng Các q trình làm cho bê tơng trở thành vật liệu vừa có tính đàn hồi vừa có tính dẻo Chương 2: Các tính chất lý ca vt liu Cát Chất KD Đá Hỡnh 2.1: Cu trúc bê tông c Phân loại Theo cấu trúc: bê tơng đặc chắc, bê tơng có lỗ rỗng (dùng cát), bê tông tổ ong, bê tông xốp Theo dung trọng: bê tơng nặng (γ = 2200 ÷ 2500 daN/m3); bê tông nặng cốt liệu bé (γ = 1800 ÷ 2200 daN/m3); bê tông nhẹ (γ < 1800 daN/m3); bê tông đặc biệt nặng ( γ > 2500 daN/m3) Theo chất kết dính: bê tơng xi măng, bê tơng nhựa, bê tông chất dẻo, bê tông thạch cao, bê tông xỉ, bê tông sillicat Theo phạm vi sử dụng: bê tông làm kết cấu chịu lực, bê tông chịu nóng, bê tơng cách nhiệt, bê tơng chống xâm thực v.v… Theo thành phần hạt: bê tông thông thường, bê tông cốt liệu bé, bê tông chèn đá hộc Trong giáo trình trình bày chủ yếu bê tơng nặng thơng thường, đặc chắc, dùng chất kết dính xi măng dùng cho kết cấu chịu lực 2.1.2 Cường độ bê tông Cường độ bê tông tiêu quan trọng thể khả chịu lực vật liệu Cường độ bê tông phụ thuộc vào thành phần cấu trúc Với bê tông cần xác định cường độ chịu nén cường độ chịu kéo a Cường độ chịu nén bê tơng (Rb) Mẫu chế tạo cách khác nhau: lấy hỗn hợp bê tông nhào trộn để đúc mẫu dùng thiết bị chuyên dùng khoan lấy mẫu từ kết cấu có sẵn Mẫu đúc từ hỗn hợp bê tơng có hình dáng khối vng cạnh a (a = 100; 150; 200mm), khối hình trụ có đáy vng tròn Chương 2: Các tính chất lý vật liệu A A h A a a a D Hình 2.2 Mẫu để thí nghiệm cường độ chịu nén Với khối trụ tròn thường có diện tích đáy A = 200 cm2; chiều cao h = 2D Khi khoan mẫu từ kết cấu có sẵn thường lấy mẫu trụ tròn có đường kính D = 50 ÷ 150 mm; chiều cao h = (1÷1,5)D TCVN chọn mẫu lập phương (150x150x150)mm làm mẫu có giá trị cường độ chuẩn vì:  Kích thước tiết diện kết cấu nhà cửa cơng trình thường không lớn  Hỗn hợp bê tông với cỡ hạt (20÷40)mm để đạt R = 200÷400 kg/cm2 thơng dụng  Thí nghiệm nén phá mẫu khơng đòi hỏi máy có cơng suất > 150T  Hao tốn vật liệu cho mẫu thử khơng q nhiều Thí nghiệm máy nén Tăng lực nén từ từ mẫu bị phá hoại Gọi lực phá hoại P cường độ mẫu Rb xác định sau: Rb  P A (2.1) A – diện tích tiết diện ngang mẫu Đơn vị tính Rb thường dùng MPa (Meega Pascan) kG/cm2 1MPa = 106Pa = 106N/m2 = N/mm2 = 9,81 kG/cm2 Bê tơng thơng thường có Rb = ÷ 30 MPa Bê tơng có Rb > 40MPa loại cường độ cao Khi bị nén, biến dạng co ngắn theo phương tác dụng lực, bê tơng bị nở ngang Thơng thường nở ngang q mức làm cho bê tông bị nứt bị phá vỡ Nếu hạn chế mức độ nở ngang bê tơng làm tăng khả chịu nén Trong thí nghiệm khơng bơi trơn mặt tiếp xúc mẫu thử bàn máy nén xuất lực ma sát có tác dụng cản trở nở ngang, kết mẫu bị phá hoại theo hình tháp đối đỉnh hình 2.2b Nếu bôi trơn mặt tiếp xúc để bê tông tự nở ngang biến dạng ngang mức mẫu xuất vết nứt dọc phá hoại xảy hình 2.2c Cường độ mẫu bôi trơn thấp cường độ mẫu khối vng có ma sát Chương 2: Các tính chất lý vật liệu a) b) c) 6 Hình 2.3 Sự phá hoại mẫu thử khối vuông – mẫu; – bàn máy nén; – ma sát; – bê tông bị ép vụn; – hình tháp phá hoại; – vết nứt dọc mẫu Vì ma sát làm cản trở biến dạng ngang mà với mẫu khối vuông tăng cạnh a R giảm cường độ mẫu hình trụ thấp cường độ mẫu khối vng b Cường độ chịu kéo Rbt Mẫu thử chịu kéo có tiết diện vng cạnh a (hình 2.3.a) mẫu chịu uốn có tiết diện chữ nhật cạnh bxh (hình 2.3.b) Thông thường a = 10cm, b=h=15cm Cường độ chịu kéo bê tông Rbt xác định theo công thức sau: P A 3,5M Đối với mẫu chịu uốn: Rbt  bh Đối với mẫu chịu kéo: Rbt  (2.2) (2.3) Với: P, M – lực kéo, momen làm phá hoại mẫu Cũng xác định cường độ chịu kéo ép chẻ mẫu trụ tròn (hình 2.3.c) Thí nghiệm chẻ mẫu: Rbt  a) 2.P  l.D (2.4) P l/3 l/3 l/3 b) h b h = 4a l=6h a a c) D P' l P Hình 2.4 Thí nghiệm xác định Rbt P' c Quan hệ cường độ chịu nén kéo Có thể dùng cơng thức thực nghiệm sau để xác định cường độ chịu kéo thông qua cường độ chịu nén mà khơng cần phải thí nghiệm Chương 2: Các tính chất lý vật liệu Giữa cường độ chịu nén chịu kéo có quan hệ sau: Quan hệ phi tuyến: Rbt  t Rb (2.5) θt: lấy phụ thuộc vào loại bê tơng, với Rb có đơn vị Mpa θt = 0,28÷0,3 Quan hệ tuyến tính: (2.6) Rbt  0,6  0,06.Rb Quan hệ đường cong theo hệ số Ct: Rbt  Ct Rb Ct  (2.7) R  150 60.R  1300 (2.8) d Các nhân tố ảnh hưởng đến cường độ bê tông Thành phần cách chế tạo bê tông:  Chất lượng số lượng xi măng: với cường độ bê tông dự kiến, dùng xi măng chất lượng cao số lượng Trong giới hạn tăng lượng xi măng tăng cường độ bê tơng nói chung hiệu khơng cao thường làm tăng biến dạng co ngót gây hậu xấu Khi cần có bê tơng cường độ cao nên dùng xi măng mác cao với số lượng hợp lý  Độ cứng, độ tỉ lệ thành phần cốt liệu (cấp phối): chọn cấp phối hợp lí khơng tăng cường độ bê tơng mà sử dụng xi măng cách tiết kiệm  Tỉ lệ nước – xi măng: tỉ lệ tăng lên cường độ độ đặc bê tông bị giảm biến dạng co ngót tăng  Chất lượng việc nhào trộn vữa bê tông, độ đầm bê tông đổ khuôn điều kiện bảo dưỡng Tuổi bê tông (t ngày): Tuổi bê tơng thời gian t (tính ngày) kể từ chế tạo đến thí nghiệm mẫu Kết thí nghiệm cho biết quan hệ R t bê tông dưỡng hộ điều kiện bình thường thể hình 2.5 Trong q trình khơ cứng cường độ tăng dần lên, thời gian đầu tăng nhanh, sau tăng chậm dần Với bê tông dùng xi măng Pooclăng chế tạo bảo dưỡng bình thường cường độ tăng nhanh 28 ngày đầu R R 28 28 t Hình 2.5 Đồ thị tăng cường độ theo thời gian 10 Chương 2: Các tính chất lý vật liệu Để biểu diễn tăng R theo t dùng cơng thức thực nghiệm B.G Xkramtaep theo quy luật logarit, dùng t = ÷ 300 ngày (2.9) R  0.7 R28 lg t Công thức viện nghiên cứu bê tông Mỹ ACI: R  R28 t a  b.t (2.10) a, b: hệ số phụ thuộc vào loại xi măng Thông thường a= 4; b= 0,85, với xi măng đông cứng nhanh a= 2,3; b= 0,92 Nếu dùng xi măng pudơlan thời gian tăng Rbđ 90 ngày Trong môi trường thuận lợi (nhiệt độ dương, độ ẩm cao) tăng cường độ kéo dài nhiều năm điều kiện khơ hanh nhiệt độ thấp tăng cường độ thời gian sau khơng đáng kể Dùng nước nóng để bảo dưỡng bê tông dùng phụ gia tăng cường độ làm cường độ tăng nhanh thời gian vài ngày đầu làm cho bê tơng giòn có cường độ cuối (sau vài năm) thấp so với bê tông bảo dưỡng điều kiện tự nhiên không dùng phụ gia Điều kiện thí nghiệm: Khi bị nén ngồi biến dạng co ngắn theo phương lực tác dụng, bê tơng bị nở ngang, nở ngang q mức làm bê tông bị phá vỡ Hạn chế nở ngang làm tăng khả chịu nén bê tơng Trong thí nghiệm khơng bơi trơn bề mặt tiếp xúc ma sát mặt tiếp xúc hạn chế nở ngang bê tông cường độ nén lớn ta bôi trơn bề mặt tiếp xúc Cũng ma sát nên mẫu bé có cường độ lớn Tốc độ gia tải có ảnh hưởng đến giá trị cường độ thu Tốc độ gia tải quy định 0,2MPa/giây cường độ đạt R Khi gia tải nhanh cường độ bê tơng đạt (1,15 ÷ 1,2)R, gia tải chậm cường độ đạt (0,85 ÷ 0,9)R Thí nghiệm nén mẫu bê tông đến ứng suất vượt 0,9R (nhưng ≤ 0,95R) giữ nguyên lực nén thời gian dài đến lúc mẫu bị phá hoại Đó tượng bê tơng bị giảm cường độ tải trọng tác dụng dài hạn Điều kiện thí nghiệm chuẩn: khơng bơi trơn, tốc độ gia tải 0,2MPa/giây 2.1.3 Giá trị trung bình giá trị tiêu chuẩn cường độ a Giá trị trung bình Khi thí nghiệm n mẫu thử loại bê tông thu giá trị cường độ mẫu thử R1, R2,…, Rn Các giá trị giống khác Giá trị trung bình cường độ mẫu thử ký hiệu Rm, gọi tắt cường độ trung bình tính theo cơng thức sau: 11 Chương 2: Các tính chất lý vật liệu n Rm  R i 1 i (2.11) n b Độ lệch quân phương hệ số biến động Đặt  i  Ri  Rm gọi độ lệch Với số lượng mẫu n đủ lớn (n ≥ 15) tính độ lệch quân phương σ theo công thức:  R  R   i m n 1 Hệ số biến động υ tính theo cơng thức:   Rm (2.12) (2.13) Dùng hệ số biến động υ để đánh giá mức độ đồng bê tông Giá trị υ bé bê tơng có độ đồng cao va ngược lại Quy trình cơng nghệ, điều kiện chế tạo bê tơng có ảnh hưởng định đến υ Với cơng nghệ ổn định, có kiểm tra chặt chẽ thành phần bê tông chất lượng thi cơng lấy υ = 0,135 Với điều kiện thi cơng bình thường mà thiếu số liệu thống kê lấy υ = 0,15 c Giá trị đặc trưng (cường độ đặc trưng) Giá trị đặc trưng cường độ (gọi tắt cường độ đặc trưng) xác định theo xác suất đảm bảo 95% (có nghĩa trung bình thí nghiệm 100 mẫu có 95 mẫu có cường độ khơng thấp Rch) tính tốn theo cơng thức: Rch  Rm (1  S ) (2.14) Trong đó: S – hệ số lấy phụ thuộc vào xác suất bảo đảm Với xác suất bảo đảm 95% S = 1,64 d Giá trị tiêu chuẩn Giá trị tiêu chuẩn cường độ bê tông, gọi tắt cường độ tiêu chuẩn, lấy cường độ đặc trưng mẫu thử Rch nhân với hệ số γkc Hệ số kể đến làm việc bê tông thực tế kết cấu có khác với làm việc mẫu thử Cường độ tiêu chuẩn nén Rbn, kéo Rbtn Rbn   kc Rch (2.15) Hệ số γkc lấy 0,7 ÷ 0,8 tùy thuộc vào Rch Giá trị Rbn Rbtn cho phụ lục 11 Cường độ tiêu chuẩn nén Rbn lấy cường độ đặc trưng mẫu hình trụ với h = 4a thường gọi cường độ lăng trụ e Giá trị tính tốn (cường độ tính tốn) Cường độ tính tốn nén bê tơng: 12 Chương 2: Các tính chất lý vật liệu Rb   bi Rbn  bc Cường độ tính tốn kéo bê tông:  R Rbt  bi bn  bt (2.16) (2.17) γbc, γbt: hệ số độ tin cậy bê tơng chịu nén kéo, γbc = 1,3÷1,5; γbt = 1,3÷2,3 tùy loại bê tơng γbi: hệ số điều kiện làm việc bê tông, tra phụ lục 12 2.1.4 Mác bê tông cấp độ bền Để biểu thị chất lượng bê tơng tính chất người ta dùng khái niệm mác cấp độ bền a Mác bê tông Mác bê tông theo cường độ chịu nén Đây khái niệm theo tiêu chuẩn cũ TCVN 5574 – 1991 Mác bê tơng, kí hiệu chữ M, số lấy cường độ trung bình mẫu thử chuẩn, tính theo đơn vị kG/cm2 Mẫu thử chuẩn khối vuông cạnh a = 15cm, tuổi 28 ngày, dưỡng hộ thí nghiệm theo điều kiện chuẩn t0= 27± 20 C, độ ẩm không nhỏ 95% Theo TCVN 5574 – 1991 có mác M50; M75; M100; M150; M200; M250; M300; M350; M400; M450; M500; M600 Mác bê tông theo cường độ chịu kéo Ký hiệu: K (kG/cm2) K lấy theo cường độ chịu kéo mẫu thử tiêu chuẩn Bê tông nặng: K10, K15, K20, K25, K30, K40 Bê tông nhẹ: K10, K15, K20, K25, K30 Mác bê tông theo khả chống thấm Đối với kết cấu có yêu cầu hạn chế thấm cần quy định mác theo khả chống thấm T, lấy áp suất lớn (atm) mà mẫu chịu để nước không thấm qua Mác bê tông: T2, T4, T6, T8, T10, T12 b Cấp độ bền Cấp độ bền chịu nén Tiêu chuẩn thiết kế kết cấu bê tông cốt thép TCXDVN356 – 2005 qui định phân biệt chất lượng bê tông theo cấp độ bền chịu nén, ký hiệu B Đó số lấy cường độ đặc trưng mẫu thử chuẩn, tính đơn vị MPa Mẫu thử chuẩn khối vuông cạnh a = 15cm Theo TCXDVN356 – 2005 bê tơng có cấp độ bền B3,5; B5; B7,5; B10; B12,5; B15; B20; B25; B30; B35; B40; B45; B50; B55; B60 Như tương quan mac bê tông M cấp độ bền B loại bê tông thể biểu thức sau: 13 Chương 2: Các tính chất lý vật liệu (2.18) B  M Trong đó: α – hệ số đổi đơn vị từ kG/cm2 sang MPa; lấy α = 0,1; β – hệ số chuyển đổi từ cường độ trung bình sang cường độ đặc trưng, với υ = 0,135 β = (1-Sυ) = 0,778 Cấp độ bền chịu kéo Bt Cấp độ bền chịu kéo Bt số lấy cường độ đặc trưng kéo bê tông theo đơn vị MPa Theo TCXDVN 356 – 2005 bê tơng có cấp độ bền chịu kéo sau: Bt0,5; Bt0,8; Bt1,2; Bt1,6; Bt2,0; Bt2,4; Bt2,8; Bt3,2; Bt3,6; Bt4,0 2.1.5 Biến dạng bê tông Biến dạng bê tông xảy phức tạp gồm biến dạng ban đầu co ngót, biến dạng tải trọng gây (biến dạng đàn hồi biến dạng dẻo), tăng biến dạng theo thời gian a Biến dạng co ngót Co ngót tượng bê tơng giảm thể tích khơ cứng khơng khí Hiện tượng co ngót liên quan đến q trình thủy hóa xi măng, đến bốc lượng nước thừa bê tông khô cứng Co ngót xảy chủ yếu giai đoạn khơ cứng bê tơng Trong điều kiện bình thường, sau vài năm biến dạng tỉ đối co ngót đạt đến (3÷5)10-4 Sự co mạng tinh thể bị cốt liệu cản trở gây ứng suất kéo ban đầu đá xi măng Sự co không khối bê tông co ngót bị ngăn trở làm phát sinh ứng suất kéo làm bê tơng bị nứt Các nhân tố liên quan đến co ngót:  Trong mơi trường khơ co ngót lớn mơi trường ẩm ướt  Độ co ngót tăng lên dùng nhiều xi măng, dùng xi măng hoạt tính cao, tăng tỉ lệ nước – xi măng, dùng cốt liệu có độ rỗng, cát mịn, dùng chất phụ gia (trừ việc dùng phụ gia trương nở)  Phương pháp thi công chế độ bảo quản: hạn chế lượng nước trộn, đầm chặt bê tông, giữ cho bê tông thường xuyên ẩm giai đoạn đầu, đặt cốt thép nơi cần thiết, tạo khe co giãn làm giảm co ngót Để giảm co ngót cần chọn thành phần thích hợp, hạn chế lượng nước trộn, đầm chặt bê tông, giữ cho bê tông thường xuyên ẩm giai đoạn đầu (dưỡng hộ) Để khắc phục ảnh hưởng xấu co ngót cần dùng biện pháp cấu tạo thích hợp, đặt cốt thép nơi cần thiết, làm khe co giãn kết cấu tạo mạch ngừng thi cơng 14 Chương 2: Các tính chất lý vật liệu b Biến dạng tải trọng tác dụng ngắn hạn a) b)   P B b l A C R lt o  b *b  Hình 2.6 Thí nghiệm đồ thị ứng suất – biến dạng bê tơng Làm thí nghiệm nén với mẫu hình trụ có chiều dài l, diện tích tiết diện A Tác dụng lên mẫu lực nén P, đo độ co ngắn Δ Tính biến dạng tỉ đối  b  ứng suất  b   l P Với giá trị lực P có cặp giá trị εb, σb có A điểm B đồ thị (h2.6b) Thay đổi (tăng dần) lực nén P có đồ thị quan hệ εb σb Kết thực nghiệm cho thấy đồ thị đường cong OBC Điểm C ứng với lúc mẫu bị phá hoại, lúc  b  Rlt cường độ mẫu thử hình trụ εb đạt đến biến dạng cực hạn bê tông  b* Với mẫu hình trụ chịu nén tâm  b* đạt giá trị trung bình khoảng 2x10-3 Trong cấu kiện bê tông cốt thép chịu uốn, giá trị  b* mép chịu nén đạt giá trị lớn 3,5x10-3 Khi gia tải đến mức độ (P, Δ) giảm tải, mẫu khôi phục lại biến dạng không đạt đến kích thước ban đầu mà bị hụt lượng Δ2 Phần biến dạng hồi phục Δ1 biến dạng đàn hồi, phần Δ2 không phục hồi biến dạng dẻo Tương ứng có biến dạng tỉ đối đàn hồi  el  1  biến dạng dẻo  pl  l l 15 Chương 2: Các tính chất lý vật liệu b) 2 a)   B 1  P l A  O pl D el   Hình 2.7 Thí nghiệm biểu đồ thể biến dạng đàn hồi – dẻo bê tông   b   el   pl Đặt   (2.19)  el gọi hệ số đàn hồi bê tông b Khi σb bé, biến dạng chủ yếu biến dạng đàn hồi, quan hệ σ – ε gần đường thẳng, hệ số ν gần Với ứng suất lớn, biến dạng dẻo tăng lên, hệ số ν giảm dần Ở giai đoạn phá hoại biến dạng dẻo chiếm phần lớn c Biến dạng tải trọng tác dụng dài hạn – từ biến Từ biến tượng biến dạng tăng theo thời gian Thí nghiệm nén mẫu với lực P có biến dạng ban đầu Δ Giữ cho lực P tác dụng thời gian lâu dài biến dạng tăng thêm lượng Δc Ký hiệu  c  c l gọi biến dạng từ biến, thể đoạn BC hình 2.8 a) b)  b B  C C c b O b  c B O Hình 2.8 Đồ thị biểu diễn từ biến bê tông 16 t Chương 2: Các tính chất lý vật liệu Hình 2.8a thể tăng biến dạng σb khơng đổi, tác dụng lâu dài Hình 2.8b thể tăng biến dạng theo thời gian t Khi ứng suất σb tương đối bé (chưa vượt 0,7R) từ biến có giới hạn, đường cong BC hình 2.8b có tiệm cận nằm ngang Khi σb lớn (σb > 0,85R) từ biến phát triển không ngừng dẫn đến mẫu thử bị phá hoại Đó giảm cường độ bê tơng tải trọng tác dụng lâu dài Từ biến phụ thuộc vào yếu tố sau:   Đặt r  b ứng suất tỉ đối Khi r tăng lên  tb tăng R  Tuổi bê tông bắt đầu chịu tải lớn (bê tông già) từ biến giảm  Trong mơi trường ẩm ướt từ biến mơi trường khơ  Trong thành phần bê tông tỉ lệ nước – xi măng lớn độ cứng cốt liệu bé từ biến tăng  Mác xi măng: dùng mác xi măng cao từ biến giảm  Phương pháp thi cơng tốt từ biến giảm Có thể biểu diễn từ biến qua tiêu sau :  Đặc trưng từ biến:   c , không thứ nguyên (2.20)  el Suất từ biến : C  c b có đơn vị MPa-1 (hoặc cm2/kG) (2.21) Cả tiêu , C tăng theo thời gian Khi thời gian dài  C đạt đến giới hạn o C0 Với bê tông nặng thông thường o = 1,8 ÷ 3,5; suất từ biến Co tham khảo bảng đây: Tuổi BT lúc chiụ tải (ngày) C0 x106 (cm2/kG) 15 14 12 28 60 > 90 d Biến dạng nhiệt Đây biến dạng thể tích nhiệt độ thay đổi, phụ thuộc vào hệ số nở nhiệt bê tông  t Hệ số phụ thuộc vào loại xi măng, cốt liệu, trạng thái ẩm bê tơng khoảng (0,7 ÷ 1,5)10-5/độ Thông thường nhiệt độ thay đổi khoảng (0 ÷ 100oC) lấy αt = x 10-5 để tính tốn 2.1.6 Mơđuyn đàn hồi bê tơng Khi chịu nén: Môđuyn đàn hồi ban đầu bê tông Eb định nghĩa từ biểu thức:  Eb  b  tg o  el (2.22) αo – góc lập tiếp tuyến gốc tọa độ biểu đồ σ – ε với trục ε (hình 2.6b) 17 Chương 2: Các tính chất lý vật liệu Eb phụ thuộc vào cấp độ bền loại bê tông cho phụ lục Môđuyn đàn hồi dẻo Eb' (môđuyn biến dạng) định nghĩa theo biểu thức: Eb'  b  tg b (2.23) α – góc lập tuyến OB biểu đồ σ – ε với trục ε (hình 2.7b) Ta có εel = νεb rút quan hệ Eb Eb' : E b'  E b (2.24) ν – hệ số đàn hồi Khi chịu kéo: Môđuyn đàn hồi bê tông chịu kéo giống chịu nén Mơđuyn đàn hồi dẻo kéo có giá trị là: Ebt  t Eb , νt hệ số đàn hồi kéo Thí nghiệm cho biết ứng suất kéo bê tông đạt đến cường độ chịu kéo Rt νt có giá trị trung bình 0,5 Hệ số nở ngang (hệ số Pốt xơng) bê tơng µb lấy 0,2 Mơđuyn chống cắt bê tông Gb  Eb  0,4 E b (  0,2 ) 2.2 CỐT THÉP 2.2.1 Các loại cốt thép Dựa vào thành phần hóa học phương pháp luyện người ta định mác thép Để làm cốt thép cho bê tông thường dùng số mác thép bon thấp hợp kim thấp Thép cacbon thường dùng CT3 CT5 với tỉ lệ cac bon o/oo 5o/oo Khi tăng tỉ lệ cacbon cường độ thép tăng, độ dẻo giảm thép trở nên khó hàn Thép hợp kim thấp có thêm số nguyên tố măng gan, crôm, silic, titan,… nhằm cao cường độ, cải thiện số tính chất thép Cốt thép có Φ ≥ 10mm sản xuất thành có chiều dài thường khơng q 13m (thường 11,7m) Cốt thép có Φ < 10mm sản xuất thành cuộn, cuộn có trọng lượng 500kg Sau sản xuất cốt thép phương pháp cán nóng, cốt thép đem dùng để xây dựng cơng trình Một số cốt thép gia cơng nguội (kéo nguội, dập nguội ) gia công nhiệt (tôi) Thép kéo nguội thực cách kéo cốt thép cho ứng suất vượt giới hạn chảy nó, làm tăng cường độ thép làm giảm độ dẻo Dây thép kéo nguội chuốt qua khn có đường kính nhỏ dần để nâng cường độ lên cao Dây thép kéo nguội thường có đường kính ÷ mm Thép gia cơng nhiệt cách nung nóng đến nhiệt độ 950oC khoảng phút nhanh vào nước dầu, sau nung trở lại đến 400 oC để 18 Chương 2: Các tính chất lý vật liệu nguội từ từ Làm nâng cao cường độ cốt thép giữ độ dẻo cần thiết Về hình thức cốt thép sản xuất thành có tiết diện tròn, mặt ngồi nhẵn (cốt thép tròn trơn) mặt ngồi có gờ (cốt thép có gờ cốt thép vằn) Các gờ bề mặt cốt thép có tác dụng nâng cao khả dính bám với bê tơng Để làm cốt cho bê tơng dùng thép thép góc, thép chữ U, chữ I Đó cốt thép cứng có khả chịu lực thi cơng Hình 2.9 Hình ảnh loại thép 2.2.2 Tính chất cốt thép a Biểu đồ ứng suất biến dạng Tính học cốt thép phụ thuộc vào thành phần hóa học cơng nghệ chế tạo Để biết tính người ta thí nghiệm kéo mẫu thép vẽ biểu đồ quan hệ ứng suất σ biến dạng ε Dựa vào biểu đồ phân biệt hai loại: thép dẻo thép rắn Hình 2.10 Biểu đồ σ – ε loại thép * Thép dẻo Biểu đồ σ – ε thép dẻo thể hình 2.10a Nó bao gồm đoạn thẳng xiên OA, đoạn nằm ngang AB đoạn cong BC Đoạn OA ứng với giai đoạn làm việc đàn hồi, quan hệ σ ε quan hệ bậc Đoạn AB ứng với trạng thái chảy dẻo, biến dạng tăng ứng suất không tăng, gọi thềm chảy Lúc ta xác định giới hạn chảy cốt thép σ y Đoạn BC ứng với giai đoạn củng 19 Chương 2: Các tính chất lý vật liệu cố sau chảy dẻo, ứng suất biến dạng tiếp tục tăng lên thép bị kéo đứt Lúc ta xác định giới hạn bền σb biến dạng cực hạn  s* Các loại thép cacbon thấp hợp kim thấp cán nóng thuộc loại thép dẻo, chúng có giới hạn chảy khoảng 200 – 500 MPa, có biến dạng cực hạn  s*  0,15  0, 25 Giới hạn bền lớn giới hạn chảy khoảng 20% đến 40% * Thép rắn Biểu đồ σ – ε thể hình 2.10b, gồm đoạn thẳng OA đoạn cong AC Đoạn OA ứng với trạng thái làm việc đàn hồi Đoạn cong AC ứng với giai đoạn cốt thép có biến dạng dẻo Khi bị kéo đứt xác định giới hạn bền σB biến dạng cực hạn  s* Cốt thép qua gia công nguội gia công nhiệt thường thuộc loại Giới hạn bền thép rắn vào khoảng 500 – 2000 MPa biến dạng cực hạn  s*  0, 05  0,1 Cốt thép rắn khơng có giới hạn chảy rõ ràng, người ta xác định giới hạn chảy quy ước b Biến dạng đàn hồi biến dạng dẻo Hình 2.11 Biến dạng dẻo cốt thép Khi kéo thép giai đoạn đàn hồi (chưa đến điểm A) giảm lực tồn biến dạng khôi phục, đường biến dạng σ – ε giảm lực trở điểm O, gốc toạ độ Khi kéo thép đến điểm D vượt điểm A (quá giới hạn đàn hồi) giảm lực đồ thị σ – ε ứng với giảm lực đường thẳng DO’ song song với OA, không trở gốc mà phần biến dạng khơng hồi phục, biến dạng dẻo εpl (hoặc biến dạng dư – xem hình 2.11) Khi điểm D xa điểm A εpl lớn Nếu kéo thép lần đường  -  đường O’-D (hình 2.11a) Người ta lợi dụng tính chất để gia công nguội cốt thép nhằm tăng giới hạn đàn hồi Thép gia cơng kéo nguội có độ giãn dài đứt bé thép ban đầu c Giới hạn chảy σy Về ứng suất, người ta thường xác định giới hạn sau : Giới hạn bền B : giá trị ứng suất lớn thép chịu trước bị kéo đứt 20 Chương 2: Các tính chất lý vật liệu Giới hạn đàn hồi el : lấy ứng suất cuối giai đoạn đàn hồi Giới hạn chảy y : lấy ứng suất đầu giai đoạn chảy Đối với loại thép dẻo có giới hạn chảy rõ ràng dựa vào biểu đồ ứng suất - biến dạng xác định Đối với loại thép giới hạn đàn hồi giới hạn chảy rõ ràng (cốt thép giòn), người ta qui định giới hạn qui ước: - Giới hạn đàn hồi qui ước giá trị ứng suất el ứng với biến dạng dư tỉ đối 0,02% - Giới hạn chảy qui ước giá trị ứng suất y ứng với biến dạng dư tỉ đối 0,2% (hình 2.11c) d Hiện tượng cứng nguội Lấy cốt thép đem kéo nguội cho qua giới hạn chảy (vượt điểm B) giảm tải lúc cốt thép có biến dạng dẻo, tiếp tục kéo nguội biến dạng theo đường GE Ban đầu thềm chảy AB sau kéo nguội thềm chảy EC tiếp tục kéo nguội thềm chảy thép giảm dần hẳn, lúc thép dẻo trở thành thép rắn Hiện tượng gọi la tượng cứng nguội σ D σb σy σel B E G C * s Hình 2.12 Hiện tượng cứng nguội thép e Cường độ tiêu chuẩn cốt thép Rsn Cường độ tiêu chuẩn cốt thép Rsn lấy cường độ giới hạn chảy với xác suất bảo đảm không 95% Rsn   ym (1  Sv) (2.25) Trong  ym - giá trị trung bình giới hạn chảy thí nghiệm kéo số mẫu; S =1,64 ứng với xác suất đảm bảo 95%; υ - hệ số biến động, sản xuất đại, đạt tiêu chuẩn υ =0,05 ÷ 0,08 21 Chương 2: Các tính chất lý vật liệu f Cường độ tính tốn cốt thép Rs, Rsc Cường độ tính tốn thép xác định: Rs   Rsn ms ks (2.26) ks: hệ số an tồn cường độ vật liệu ks=1,1÷1,25 với cốt cán nóng ks=1,5÷1,75 với sợi kéo nguội sợi cường độ cao ms: hệ số điều kiện làm việc vật liệu Các giá trị Rs,Rsc tra phụ lục g Mô đun đàn hồi cốt thép Es Mô đun đàn hồi cốt thép E s lấy độ dốc đoạn OA biểu đồ σ – ε E s = 180 000 - 210 000 MPa, tùy thuộc loại thép 2.2.3 Cốt thép dẻo cốt thép rắn Cốt thép dẻo loại thép có thềm chảy rõ hay có biến dạng dư lớn (CT3, CT5), suất giản dài (biến dạng cực hạn) đứt lớn (10÷25)% Cốt thép rắn (giòn) có giới hạn khơng rõ ràng gần giới hạn bền εch=3%÷4% 2.2.4 Độ dẻo cốt thép Độ dẻo cốt thép đặc trung biến dạng dư tồn phần mẫu thí nghiệm kéo, đánh giá cách uốn nguội quanh trục có đường kính - lần đường kính nó, thép sợi bẻ gập nhiều lần Độ dẻo thép ảnh hưởng đến việc gia công làm việc kết cấu BTCT Nếu độ dẻo thấp, thép bị kéo đứt gãy đột ngột 2.2.5 Tính hàn Tính hàn cốt thép biểu thị đảm bảo liên kết chắn hàn nối, khơng có vết nứt, khơng có khuyết tật kim loại mối hàn xung quanh Tính hàn phụ thuộc vào thành phần thép cách chế tạo Các thép cán nóng thép chứa cacbon thép hợp kim thấp có tính hàn tốt Khơng phép hàn cốt thép qua gia công nguội gia cơng nhiệt nhiệt độ cao mối hàn làm giảm cường độ cốt thép 22 Chương 2: Các tính chất lý vật liệu 2.2.6 Ảnh hưởng nhiệt độ Cốt thép bị nung nóng nhiệt độ cao bị thay đổi cấu trúc kim loại, cường độ modun đàn hồi giảm xuống, sau để nguội trở lại cường độ hồi phục khơng hồn tồn Khi chịu lạnh q mức (dưới -30oC) số thép cán nóng trở nên giòn, tượng giòn nguội Thép kéo nguội gia cơng nhiệt bị giòn nguội nhiệt độ thấp thép cán nóng Hệ số giãn nở nhiệt thép vào khoảng 1x10-5/độ 2.2.7 Một số tính chất khác Hiện tượng gia cường: với cốt thép dẻo kéo vượt giới hạn chảy buông biến dạng dư lớn, giới hạn đàn hồi giới hạn chảy tăng, độ dẻo giảm Do người ta thường kéo nguội để nâng cao cường độ (khống chế ứng suất biến dạng < 4,5%) Từ biến chùng ứng suất: xảy thép chịu ứng suất cao nhiệt độ cao thời gian dài  Từ biến tượng tăng biến dạng lực  Chùng ứng suất tượng giảm ứng biến dạng  Từ biến chùng ứng suất phụ thuộc vào tính chất học thành phần hóa học cốt thép, vào cơng nghệ chế tạo điều kiện sử dụng Với cốt thép thường từ biến chùng ứng suất không đáng kể, xét tới thép cường độ cao Giới hạn mỏi: cường độ ứng suất cốt thép giảm xuống chịu tải trọng rung động lặp lặp lại nhiều lần  Giới hạn mỏi phụ thuộc vào số chu kỳ tải trọng, đặc tính chu kỳ, lực dính bê tơng cốt thép, vết nứt vùng bê tông chịu kéo, chất lượng mối nối hàn  Thép gia cường nhiệt có giới hạn mỏi thấp thép cán nóng, khơng dùng cốt thép kết cấu cần kiểm tra mỏi 2.2.8 Phân nhóm cốt thép : Theo tiêu chuẩn Việt Nam : Theo tiêu chuẩn Nhà nước "Thép cán nóng, thép cốt bê tơng TCVN 16511985", dựa vào tính học, phân thép thành nhóm CI, CII, CIII, CIV CI : tròn nhẵn CII có gờ xoắn vít theo chiều CIII, CIV : có gờ xiên theo hai chiều Theo tiêu chuẩn khác : Nga phân cốt thép thành nhóm: - Cốt thép cán nóng nhóm A-I, A-II, A-III, A-IV (tương tự cách chia nhóm TCVN), có thêm A-V - Thép qua gia cơng nhiệt 23 Chương 2: Các tính chất lý vật liệu - Thép sợi kéo nguội Pháp phân loại theo giới hạn chảy: giá trị ghi theo giới hạn chảy FeE230, FeE400, FeE500 Tương quan mác thép nhóm thép: mác thép (CT3, CT5, ) định kí hiệu chủ yếu dựa vào thành phần hóa học cơng nghệ chế tạo, nhóm cốt thép (A-I, A-II, ) phân chia theo đặc trưng học Hai cách phân chia khác liên quan với đặc trưng học thành phần cách luyện thép định (A-I chế tạo từ thép CT3; A-II chế tạo từ thép CT5, ) 2.2.9 Chọn dùng cốt thép Chọn dùng cốt thép phải xuất phát từ nhiệm vụ kết cấu điều kiện xây dựng  Với cốt thép chịu lực nên chọn loại CII, CIII  Lưới hàn nên dùng sợi thép thường kéo nguội  Thép CI dùng lưới buộc bản, làm thép đai, thép cấu tạo dầm cột  Cốt thép nhóm CIV, AV (cán nóng) cốt thép qua gia công nhiệt AT-IV, AT-V nên làm cốt dọc khung buộc  Đối với kết cấu chịu áp lực khí chất lỏng nên dùng CI, CII, CIII, sợi thép thường kéo nguội  Đối với kết cấu chịu nóng nên dùng cốt thép cán nóng d≤25mm t≤1000C, d≤20mm t≤2000C  Đối với kết cấu chịu lạnh (đến -400C): dùng sợi thép, cốt cán nóng với hàm lượng cacbon thấp Khi dùng thép phải biết rõ tiêu đặc tính kỹ thuật 2.3 BÊ TƠNG CỐT THÉP 2.3.1 Sự kết hợp bê tông cốt thép Bê tơng vật liệu đá nhân tạo giòn có Rb tốt Rbt kém, thép loại vật liệu đàn hồi có độ dẻo tương đối lớn có cường độ chịu nén cường độ chịu kéo cao Bê tông cốt thép kết hợp hợp lý hai loại vật liệu có tính chất học khác để tạo nên loại vật liệu có nhiều ưu điểm Bêtơng cốt thép cộng tác chịu lực do: - Bê tông cốt thép dính chặt với nhờ lực dính nên truyền lực từ bê tơng sang cốt thép, ngược lại Lực dính có tầm quan trọng hàng đầu bê tông cốt thép, nhờ lực dính mà cường độ cốt thép khai thác triệt để, giảm bề rộng vết nứt miền bê tơng chịu kéo… Chính ta phải tìm biện pháp để tăng cường lực dính bê tông cốt thép - Giữa bê tông cốt thép khơng xảy phản ứng hóa học, đồng thời bê tơng bảo vệ cốt thép chống lại tác dụng ăn mòn mơi trường 24 Chương 2: Các tính chất lý vật liệu - Cốt thép bêtơng có hệ số giãn nở nhiệt α gần (αbt = 0,000010 đến 0,000015; αct = 0,000012) Do nhiệt độ thay đổi phạm vi thông thường (dưới 100oC) cấu kiện không xuất nội ứng suất đáng kể, không làm phá hoại lực dính bêtơng cốt thép 2.3.2 Các nhân tố tạo nên lực dính Nhờ có lực dính mà bê tông cốt thép tham gia chịu lực, biến dạng có chịu lực qua lại lẫn Lực gắn kết chất keo vữa xi măng (chiếm 20% tổng số lực dính) Lực ma sát sinh gồ ghề bề mặt tiếp xúc Nếu dùng cốt thép có gờ ma sát tăng (2÷3) lần cốt thép trơn Co ngót bê tơng làm giảm thể tích, bê tơng ơm chặt vào cốt thép dẫn đến lực dính tăng lên Cần phải đảm bảo lực dính để cơng nhận giả thuyết ban đầu biến dạng bê tông biến dạng cốt thép (εs = εb) 2.3.3 Thí nghiệm xác định lực dính Chế tạo mẫu cách đổ bêtông ôm lấy đoạn cốt thép  P max c l l c max  P Hình 2.13 Thí nghiệm xác định lực dính P Cường độ trung bình lực dính   l Trong đó: P lực kéo (hoặc nén) làm cốt thép tụt khỏi bêtơng Φ đường kính thép l chiều dài đoạn cốt thép chôn bêtông Nếu chiều dài đoạn cốt thép q lớn thí nghiệm, cốt thép bị kéo nén giới hạn chảy chí bị kéo đứt mà khơng bị tụt Do cần hạn chế chiều dài đoạn cốt thép phạm vi (thực nghiệm cho thấy lneo=(15-20)Φ đủ) Kết thí nghiệm cho thấy phân bố lực dính dọc theo đoạn cốt thép không đều, không hai đầu mút đạt giá trị τmax tiết diện cách tiết diện phía đặt lực khoảng C C = (1/4 ÷ 1/3)l, 25 Chương 2: Các tính chất lý vật liệu    max  max  P l Trong đó: ω hệ số hồn chỉnh biểu đồ lực dính, ω < Lực dính tăng lên khi:  Tăng lượng xi măng, tăng mác bê tông, giảm N/X, tăng tuổi bê tông  Bê tông rắn kết điều kiện nhiệt độ, độ ẩm tốt  Bê tông thi công có chấn động 2.3.4 Các nhân tố ảnh hưởng đến lực dính Khi cốt thép bị nén lực dính lớn cốt thép chịu kéo Khi đổ bê tông mà cốt thép đặt đứng lực dính lớn so với cốt thép đặt nằm ngang Nếu tăng đường kính cốt thép chịu nén τtb tăng, chịu kéo τtb giảm Tăng mác xi măng, lượng xi măng, N/X, tuổi bê tơng lực dính tăng Tăng chiều dài đoạn cốt thép chơn bê tơng τmax khơng thay đổi τtb giảm Lực dính tăng chậm l dài, từ đoạn trở ứng suất tiếp τ = đoạn đoạn neo (lan) Trong đoạn neo xảy truyền lực từ cốt thép sang bê tông Khi cốt thép trượt, gờ làm cho bê tông nở ngang Dùng biện pháp chống nở ngang cho bê tơng cốt lò xo, lưới thép ôm lấy bê tông làm tăng lực dính 2.3.5 Trị số lực dính Lực dính bám phụ thuộc vào chất lượng bêtông, bề mặt cốt thép trạng thái chịu lực Công thức thực nghiệm (Nga ) xác định lực dính: Rbn  max  m Trong đó: Rbn – cường độ chịu nén tiêu chuẩn bêtông m – hệ số phụ thuộc vào bề mặt cốt thép Với cốt thép tròn trơn m = 5÷6; thép có gờ m = 3÷3.5; α – hệ số phụ thuộc trạng thái chịu lực Khi cốt thép chịu kéo α = 1; cốt thép chịu nén α = 1.5 2.3.6 Sự làm việc chung bêtông cốt thép a Ảnh hưởng co ngót từ biến Khảo sát bêtơng khơng cốt thép có cốt thép đặt dọc theo trục 26 Chương 2: Các tính chất lý vật liệu s o  b o L Hình 2.12: Biến dạng co ngót Nhận xét: Đối với bêtơng khơng cốt thép: biến dạng co ngót εo Đối với bêtơng có cốt thép: Bêtơng dính bám với cốt thép mà cốt thép khơng co ngót nên cản trở co bêtơng, kết bêtơng cốt thép có biến dạng co ngót εs < εo Xét cách tương đối thép bị bêtơng làm biến dạng nén εs cốt thép phát sinh ứng suất nén σs = εsEs Ngược lại, bê tông bị cốt thép chống lại co chịu một biến dạng kéo εb dẫn đến bê tông xuất ứng suất kéo σt = νtεbEb (νt – hệ số đàn hồi bê tông chịu kéo) Nếu σt vượt giới hạn chịu kéo Rbt, bê tông bị nứt Đó nứt co ngót bê tông bị cản trở b Ứng suất ngoại lực gây Xét trường hợp đơn giản bêtông cốt thép chịu nén chịu kéo mà bêtông chưa bị nứt, bêtông cốt thép làm việc chung, có biến dạng ε Ứng suất bêtông: σb = νεEb dẫn đến ε = σb/ νEb Trong ν hệ số đàn hồi bêtơng  Ứng suất cốt thép:  s  Es  b Es Eb Đặt ns  Es , rút  s  ns b Eb Giá trị hệ số tương đương ns thay đổi khoảng – 20 Kí hiệu: N – Lực dọc ( nén kéo) As; Ab diện tích tiết diện ngang cốt thép bêtông Từ điều kiện cân lực viết phương trình: N = Abσb + Asσs = σb(Ab + nsAs) Đặt Atđ = Ab + nsAs gọi diện tích tiết diện tương đương Trong cấu kiện chịu kéo vùng kéo cấu kiện chịu uốn, sau bêtơng bị nứt phần nội lực bêtông chịu truyền sang cốt thép cốt thép chịu toàn nội lực kéo 27 Chương 2: Các tính chất lý vật liệu 2.3.7 Sự hư hỏng phá hoại bêtông cốt thép a Sự phá hoại chịu tải Bêtông cốt thép làm việc chung với bị phá hoại - Với chịu kéo, sau bê tơng bị nứt cốt thép chịu tồn lực kéo xem bắt đầu phá hoại ứng suất cốt thép đạt đến giới hạn chảy - Với cấu kiện chịu nén phá hoại bắt đầu ứng suất nén bê tông đạt đến cường độ chịu nén, bê tông bị nén vỡ - Đối với cấu kiện chịu chịu uốn phá hoại vùng chịu kéo từ vùng chịu nén Khi cốt thép chịu kéo vừa phải phá hoại từ vùng chịu kéo với việc cốt thép đạt đến giới hạn chảy, có biến dạng lớn, vết nứt mở rộng Khi cốt thép chịu kéo đặt nhiều phá hoại vùng nén với việc ứng suất bê tông đạt đến cường độ chịu nén, vùng nén bị phá vỡ b Sự hư hỏng tác dụng mơi trường Bê tơng cốt thép bị hư hỏng tác dụng cơ, lý, hoá, sinh vật - Về học vật lý: bê tông bị bào mòn mưa, dòng chảy, bị nung nóng mặt trời nguồn nhiệt khác, va chạm,… - Về sinh học: rong, rêu, hà, vi khuẩn sông, biển làm hư hỏng bề mặt bêtơng tác dụng với chất hố học chúng tiết - Về hóa học: bê tơng bị xâm thực chất hoá học (muối, axit, …) có mơi trường - Cốt thép bị xâm thực tác dụng hoá học điện phân mơi trường Khi cốt thép bị gỉ thể tích thép tăng lên nhiều so với thép ban đầu chưa gỉ, chèn ép lên bêtông làm bêtông bị nứt vỡ c Các biện pháp bảo vệ Chọn loại kết cấu vật liệu thích hợp Tổ chức thơng thống tốt Trung hòa dung dịch, axit có mơi trường Đảm bảo chất lượng vật liệu kỹ thuật thi công Đảm bảo lớp bê tông bảo vệ theo yêu cầu Sơn trát lớp bảo vệ 28 Chương 2: Các tính chất lý vật liệu CÂU HỎI ÔN TẬP CHƯƠNG Cách xác định cường độ chịu kéo, nén bê tơng? Phân tích nhân tố ảnh hưởng đến cường độ bê tông? Phân biệt giá trị cường độ bê tông: giá trị trung bình, giá trị tiêu chuẩn, giá trị đặc trưng? Trình bày cách xác định mác bê tơng theo khả chịu nén, kéo, chống thấm (đơn vị, kí hiệu cách xác định)? Trình bày cách xác định cấp độ bền chịu nén kéo (đơn vị, kí hiệu cách xác định)? Sự khác mác bê tông cấp độ bền? Cách chuyển đổi mác bê tơng cấp độ bền? Co ngót gì? Các yếu tố ảnh hưởng đến co ngót, từ đưa biện pháp để hạn chế co ngót? Từ biến gì? Các nhân tố ảnh hưởng đến từ biến, từ đưa biện pháp để hạn chế từ biến? Giá trị biến dạng cực hạn bê tông chịu kéo, nén uốn? Chứng minh bê tông vật liệu đàn hồi dẻo? Trình bày đặc điểm nhóm thép theo tiêu chuẩn Việt Nam? Trình bày yêu cầu thép xây dựng? 10 Trình bày nhân tố tạo nên lực dính? Các nhân tố ảnh hưởng đến lực dính, từ đưa giải pháp khắc phục để tăng lực dính bê tơng cốt thép? 11 Trình bày làm việc chung bê tông cốt thép? 29 ... =0,05 ÷ 0,08 21 Chương 2: Các tính chất lý vật liệu f Cường độ tính tốn cốt thép Rs, Rsc Cường độ tính tốn thép xác định: Rs   Rsn ms ks (2.26) ks: hệ số an toàn cường độ vật liệu ks=1,1÷1,25... thử R1, R2,…, Rn Các giá trị giống khác Giá trị trung bình cường độ mẫu thử ký hiệu Rm, gọi tắt cường độ trung bình tính theo cơng thức sau: 11 Chương 2: Các tính chất lý vật liệu n Rm  R i... công Đảm bảo lớp bê tông bảo vệ theo yêu cầu Sơn trát lớp bảo vệ 28 Chương 2: Các tính chất lý vật liệu CÂU HỎI ÔN TẬP CHƯƠNG Cách xác định cường độ chịu kéo, nén bê tơng? Phân tích nhân tố ảnh