BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO BỘ GIAO THÔNG VẬN TẢI TRƯỜNG ĐẠI HỌC HÀNG HẢI VIỆT NAM  Khoa: ĐĨNG TÀU Bộ mơn: LÝ THUYẾT – THIẾT KẾ TÀU Sinh viên: NGUYỄN VƯƠNG THÀNH Lớp: VTT51 – ĐH3 Khoá: 51 Tên đề tài: Thiết kế tàu chở hàng khô, chở 5.500 hàng, chạy cấp HCI, vận tốc 13,5 knot Nội dung yêu cầu cần giải nhiệm vụ thiết kế tốt nghiệp (về lý luận, thực tiễn, tiến trình cần tính tốn vẽ) A – Phần Thuyết minh: – Tìm hiểu tuyến đường – tàu mẫu – Xác định kích thước chủ yếu tàu – Xây dựng tuyến hình – Bố trí chung – Các yếu tố tính (Bonjean, Thủy lực) – Cân ổn định theo Quy phạm – Kết cấu (02 khoang liền kề khác cơng năng) – Tính tốn, thiết kế thiết bị đẩy B – Phần Bản vẽ: – Tuyến hình 1A0 – Bố trí chung 1A0 – Kết cấu 2A0 – Thiết bị đẩy 1A0 Các số liệu chủ yếu cần thiết để thiết kế: CÁC CÁN BỘ HƯỚNG DẪN THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP Người hướng dẫn thứ nhất: Nội dung hướng dẫn: Người hướng dẫn thứ hai: Nội dung hướng dẫn: Địa điểm thực tập tốt nghiệp: Nhiệm vụ thiết kế tốt nghiệp giao ngày .tháng năm 2015 phải hoàn thành xong trước ngày tháng năm 2015 ĐÃ NHẬN NHIỆM VỤ T.K.T.N CÁN BỘ HƯỚNG DẪN T.K.T.N Sinh viên: Nguyễn Văn Võ Hải Phòng, ngày tháng năm 2015 T/L HIỆU TRƯỞNG TRƯỞNG KHOA ĐÓNG TÀU PHẦN NHẬN XÉT TÓM TẮT CỦA CÁN BỘ HƯỚNG DẪN Tinh thần thái độ cố gắng trình làm thiết kế tốt nghiệp sinh viên: Đánh giá chất lượng cơng trình T.K.T.N (so với nội dung yêu cầu đề nhiệm vụ T.K.T.N mặt: lý luận thực tiễn, tính tốn giá trị sử dụng, chất lượng vẽ, ) Cho điểm cán hướng dẫn: (Điểm ghi số chữ) Ngày .tháng .năm 2015 CÁN BỘ HƯỚNG DẪN CHÍNH (Họ tên chữ ký) Ths Trần Tuấn Thành NHẬN XÉT VÀ ĐÁNH GIÁ CỦA CÁN BỘ CHẤM PHẢN BIỆN CƠNG TRÌNH THIẾT KẾ TỐT NGHIỆP Đánh giá chất lượng cơng trình thiết kế tốt nghiệp mặt thu thập phân tích số liệu ban đầu, sở lý luận chọn phương án tối ưu, cách tính tốn chất lượng thuyết minh vẽ, giá trị lý luận thực tiễn cơng trình Cho điểm cán chấm phản biện (Điểm ghi số chữ) Ngày .tháng năm 2015 HỌC VỊ, CHỨC VỤ, HỌ TÊN CHỮ KÝ CỦA CÁN BỘ CHẤM ĐỀ ÁN MỤC LỤC PHẦN I 13 TÌM HIỂU TUYẾN ĐƯỜNG VÀTÀU MẪU 13 1.1.TUYẾN ĐƯỜNG 13 1.1.1 Đặc điểm cảng biển 13 1.1.1.1 Cảng Sài Gòn 13 1.1.1.2 Cảng Hồng Kông 16 1.1.2 Kết luận .16 1.2 TÀU MẪU 18 PHẦN II .20 KÍCH THƯỚC CHỦ YẾU 20 2.1 XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC CHỦ YẾU 20 2.1.1 Xác định lượng chiếm nước sơ 20 2.1.2 Xác định chiều dài tàu .20 2.1.3 Xác định hệ số béo 21 2.2.4 Chiều rộng, chiều chìm, chiều cao mạn 21 2.3 NGHIỆM LẠI CÁC KÍCH THƯỚC CHỦ YẾU ĐÃ CHỌN 22 2.3.1 Nghiệm lại lượng chiếm nước theo phương trình sức .22 2.3.2 Nghiệm lại khối lượng tàu theo phương trình khối lượng .23 2.4 KIỂM TRA SƠ BỘ DUNG TÍCH KHOANG HÀNG 27 2.4.1 Dung tích yêu cầu 28 2.4.2 Nghiệm lại ổn định ban đầu .28 2.5 KẾT LUẬN 28 .29 PHẦN III 29 XÂY DỰNG TUYẾN HÌNH 29 3.1.ĐẶT VẤN ĐỀ 29 3.2 CÁC BƯỚC XÂY DỰNG TUYẾN HÌNH 31 3.2.2 Đường cong đường nước thiết kế 33 3.2.3.Xây dựng sườn sườn thân ống .34 3.2.4 Dựng sườn cân theo phương pháp I,A,Ia-kov-lev 34 3.2.5 Kiểm tra lượng chiếm nước .38 PHẦN IV 39 TÍNH TỐN CÁC YẾU TỐ TÍNH NỔI BONJEAN-THỦY LỰC 39 4.1 GIỚI THIỆU CHUNG 39 4.2 TÍNH TỐN VÀ VẼ ĐỒ THỊ BONJEAN 40 4.2.1 Công thức lý thuyết 40 4.2.2 Cơng thức tính gần 40 4.2 TÍNH VÀ VẼ ĐƯỜNG CONG THỦY LỰC 45 4.2.1 Nhóm 1: Các yếu tố đường nước 45 4.2.2 Nhóm 2: Các yếu tố thân tàu 53 PHẦN V 56 BỐ TRÍ CHUNG TỒN TÀU 56 5.1 PHÂN KHOANG CHO TÀU THIẾT KẾ 57 5.1.1 Phân khoang theo chiều dài .57 5.1.2 Phân khoang theo chiều cao 57 5.2 BỐ TRÍ CÁC KHOANG KÉT .57 5.3.BỐ TRÍ CÁC THIẾT BỊ, BUỒNG PHỊNG 57 5.3.1.Trên boong 57 5.3.2.Trên boong thượng tầng đuôi 58 5.3.3.Trên boong cứu sinh 58 5.3.4.Trên boong điều khiển 59 5.4.TÍNH CHỌN THIẾT BỊ CỨU SINH 61 5.5.TÍNH CHỌN THIẾT BỊ ĐÈN TÍN HIỆU 61 5.6 TÍNH CHỌN THIẾT BỊ LÁI 62 5.7 TÍNH CHỌN THIẾT BỊ NEO 62 5.8 TÍNH CHỌN THIẾT BỊ CHẰNG BUỘC 65 5.9 TRANG THIẾT BỊ HÀNG HẢI 66 5.10 TRANG THIẾT BỊ VỐ TUYỄN ĐIỆN .66 5.11 TRANG THIẾT BỊ PHÒNG NẠN .67 5.12 TÍNH TỐN VÀ BỐ TRÍ DẰN 69 5.12.1 Bố trí dằn .69 5.12.2 Dung tích dầu DO cần thiết 69 5.12.2 Dung tích dầu FO cần thiết 69 5.13 DUNG TÍCH THỰC TẾ KHOANG HÀNG VỀ HỆ THỐNG DẰN 70 5.14 HIỆU CHỈNH MẠN KHÔ 71 PHẦN VI 71 TÍNH TỐN KẾT CẤU CHO KHOANG LIỀN KỀ (KHOANG HÀNG, KHOANG MŨI) 71 6.1 GIỚI THIỆU CHUNG 71 6.2 HỆ THỐNG KẾT CẤU, KHOẢNG SƯỜN, PHÂN KHOANG 72 6.2.1 Hệ thống kết cấu 72 6.2.2 Phân khoang 72 6.3 KẾT CẤU KHOANG HÀNG 73 6.3.1.Kết cấu dàn vách 73 6.3.2 Bố trí nẹp đứng, nẹp khỏe cho dàn vách khoang hàng 73 6.4 TÍNH TỐN CƠ CẤU 73 6.4.1 Chiều dày tôn vách 73 6.4.2 Nẹp vách 75 6.5 DÀN MẠN .78 6.5.1 Sơ đồ kết cấu 78 6.5.2 Tính tốn cấu 78 6.5.3 Dải tôn mép mạn .79 6.5.4 Sườn thường 79 6.5.5 Sườn khỏe 81 6.6 KẾT CẤU DÀN BOONG 84 6.6.1 Sơ đồ kết cấu 84 6.6.2 Chiều dày tôn boong 85 6.6.3 Tính tốn cấu 88 6.6.4 Cột chống .101 6.6.5 Liên kết 103 6.7 KẾT CẤU DÀN ĐÁY 103 6.7.1 Sơ đồ kết cấu 103 6.7.2 Chiều dày tôn đáy 104 6.7.2 Chiều dày tôn bao đáy 105 6.7.3 Tính tốn cớ cấu 105 10 TE v −3 10 η Dη s K 3403,47 3435,9 3468,9 3502,6 3536,9 W K 21 Ps' = Ps/0.85 4004,08 4042,2 4081,1 4120,7 4161,1 W Dựa vào bảng tính ta xây dựng đồ thị 20 Ps = PS = f(N) D = f(N) opt   η D = f ( N )   P = f (N )  D 154 3572,0 4202,3 P/ D ,ηD Dopt(m) Ps(KW) 4,5 4300 4200 1.5 Dopt(m) P/D ηD 3,5 0.5 4100 W) Ps(K 4000 160 175 170 175 180 n (v/ p) Hình 8.2.Đồ thị đường kính tối ưu tỉ số bước chong chóng 155 m 185 Dựa vào đồ thị ta chọn máy có thơng số sau: Tên máy 6S35MC Hãng sản xuất MAN B&W Công suất định mức: PS = 4200 kW Vòng quay định mức: NH = 170 rpm - Từ số liệu ta có : P/D = 0,77 N1 = 170 rpm ηD = 0,632 Dopt= 3,9 m Kết luận: đặc trưng hình học chong chóng : D = 3,9 m P/D = 0,7 z =4 AE/A0= 0,55 ηD = 0,632 Vận tốc tàu đạt v = 13,5 knots 8.2.5.3 Kiểm tra tỷ số đĩa theo điều kiện khơng xảy xâm thực Theo Schoenherr tỷ số đĩa nhỏ không xảy xâm thực tính theo cơng thức sau:  AE  kc  ÷ = 1, 275.ξ ( n.D ) P0  A0 min Trong đó: ξ = 1,3 ÷1,6 hệ số thực nghiệm phụ thuộc vào tải trọng chong chóng: Chọn ξ = 1,6 , với trường hợp nặng tải k = f (z;P/D;J), Với z=4, P/D = 0,77, J = 0,433 ta tra đồ thị được: k= 0,24 P = (P + γ h ) (kN/m) Với P = 101,340 (kN/m), γ = 10 kN/m, h = T- 0,55 D= 6,8-0,55.3,9 = 4,655 m D = 3,9 m n = 2,833 rps Khi : 156  AE   A0  AE   A0  2 kc 0, 24 2,833.3,9 ) = 0,473 ( ÷ = 1, 275.ξ ( n.D ) = 1, 275.1,6 P0 101,34 + 10.4,655 min  ÷ = 0,473 < 0,55 min Vậy điều kiện xâm thực thỏa mãn 8.3 XÂY DỰNG BẢN VẼ CHONG CHÓNG 8.3.1 Xây dựng hình bao duỗi thẳng chong chóng Tính chiều rộng lớn cánh b bmax = 2,187.D AE 2,187.3,9 = 0,55 = 1,172 m = 1172mm z A0 Ta có bảng tọa độ để xác định hình bao duỗi thẳng theo Seri B tính theo % b sau : Bảng hồnh độ hình bao duỗi phẳng r/R Chiều rộng cánh tính % chiều rộng bán kính 0,6 R 0,2 Từ trục đến 46,89 mép đạp Từ trục đến 29,11 mép thoát Chiều 75,9 rộng toàn Khoảng cách từ đường chiều dáy lớn đến mép đạp theo % chiều rộng cánh Ta có bảng : 35 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 52,7 56,3 57,6 56, 51,3 33,3 37,4 40,74 43,9 46,66 48,37 46,95 86,0 93,74 98,4 100 98,03 90,08 72,34 - 35 35,1 35,5 38,9 - 44,3 0,8 0,9 41,71 25,39 48,6 - 20,14 50 Bảng hồnh độ hình bao duỗi phẳng r/R Chiều rộng cánh tính Từ trục đến mép đạp 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 550 618 660 676 657 604 486 298 - 157 Từ trục % đến 343 390 437 476 515 548 567 550 236 chiều mép rộng thoát bán Chiều kính rộng 0,6 R 893 1008 1098 1152 1172 1152 1053 848 toàn Khoảng cách từ đường chiều dáy lớn 473 535 585 621 691 772 778 643 đến mép đạp theo % chiều rộng cánh Từ bảng ta xây dựng hình bao duỗi thẳng đường chiều dày lớn 8.3.2 Xây dựng profin cánh 8.3.2.1 Xác định chiều dày lớn profin tiết diện - Chiều dày mút cánh : eR = aD(50 − D) = 0,06.3,9.(50 − 3,9) = 10,787 (mm) Trong : a = 0,06 – chong chóng làm hợp kim đồng D = 3,9 m – đường kính chong chóng => chọn eR = 11 mm - Chiều dày giả định đường tâm trục : e0 = 0,045D = 0,045.3,98 = 175 mm - cho chong chóng cánh => chọn e0 = 180 mm - Chiều dày lớn profin : e = e0 − r.(e0 − eR ) Trong : r = r R r R 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 emax 143 126 110 94 77 61 44 28 12 r= 158 159 Từ điểm có chiều dày lớn tới mép thoát (%emax) Tung độ mặt hút Tung độ mặt đạp r/R 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 r/R 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 100% – – – – – – – – 100% 30 25,35 17,85 9,07 5,1 – – – 80% 53,35 50,95 47,7 43,4 40,2 39,4 40,95 45,15 80% 18,2 12,2 6,2 1,75 – – – – 60% 72,65 71,6 70,25 68,4 67,15 66,9 67,8 70 60% 10,9 5,8 1,5 – – – – – 40% 86,9 86,8 86,55 86,1 85,4 84,9 85,3 87 40% 5,45 1,7 – – – – – – 20% 96,45 96,8 97 96,95 96,8 96,65 96,7 97 20% 1,55 – – – – – – Từ điểm có chiều dày lớn tới mép đạp (%emax) 20% 98,6 98,4 98,2 98,1 98,1 97,6 97 97 20% 0,45 0,05 – – – – – – 160 40% 94,5 94 93,25 92,4 91,25 88,8 85,3 87 40% 2,3 1,3 0,3 – – – – – 60% 87 85,8 84,3 82,3 79,35 74,9 68,7 70 60% 5,9 4,6 2,65 0,7 – – – – 80% 74,4 72,5 70,4 67,7 63,6 57 48,25 45,15 80% 13,45 10,85 7,8 4,3 0,8 – – – 90% 64,35 62,5 60,15 56,8 52,2 44,2 34,55 30,1 90% 20,3 16,55 12,5 8,45 4,45 0,4 – – 95% 56,95 54,9 52,2 48,6 43,35 35 25,45 22 95% 26,2 22,2 17,9 13,3 8,4 2,45 – – 100% – – – – – – – – 100% 40 37,55 34,5 30,4 24,5 16,05 7,4 – Ta có bảng sau : Tung độ mặt hút Tung độ mặt đạp r/R 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 r/R 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 Từ điểm có chiều dày lớn tới mép thoát (%emax) 100% 80% 60% 40% 20% – 76 104 124 138 – 64 90 110 122 – 52 77 95 107 20% 141 124 108 Từ điểm có chiều dày lớn tới mép đạp (%emax) 40% 60% 80% 90% 95% 135 124 106 92 81 119 108 92 79 69 103 93 77 66 57 100% – – – – 41 64 81 91 92 86 77 63 53 45 – – 31 52 66 75 76 70 61 49 40 33 – – 24 41 52 59 59 54 46 35 27 21 – – 18 30 38 43 43 38 31 21 15 11 – – 13 20 24 27 27 24 20 13 – 100% 80% 60% 40% 20% 20% 40% 60% 80% 90% 95% 100% 42,82 25,98 15,56 7,78 2,21 0,64 3,28 8,42 19,20 28,98 37,40 57,10 32,03 15,42 7,33 2,15 0,00 0,06 1,64 5,81 13,71 20,91 28,05 47,45 19,63 6,82 1,65 – – – 0,33 2,91 8,58 13,75 19,69 37,94 8,49 1,64 – – – – – 0,66 4,02 7,91 12,45 28,45 3,94 – – – – – – – – – – – – – – – – – – – – – – – – – – – – – – – 0,62 – – – 3,44 0,24 – – 6,49 1,49 – – 18,92 9,76 3,29 – 161 8.3.3 Xây dựng hình chiếu pháp hình chiếu cạnh Chọn góc nghiêng cánh 15 Ta có bảng xác định l, l, h, h sau : r/R 0,2 0,3 0,4 0,5 l1 311 452 545 588 h1 403 343 292 245 l2 254 323 384 432 h2 254 243 235 225 46 44 40 35 α1(độ) α2(độ) 37 32 28 25 0,6 601 203 479 213 29 0,7 566 163 519 198 24 0,8 463 123 543 183 17 0,9 286 71 532 147 - 23 22 20 17 - 8.3.4 Xây dựng củ chong chóng 8.3.4.1 Xác định đường kính trục chong chóng -Đường kính trục chong chóng : d B = 1,12d P + kC D Với d P đường kính trục trung gian tính theo công thức sau: P (1 + k ) d P = 92 S nm Trong đó: k =q(a-1) =0,4(1,4-1) = 0,16 q = 0,4 cho động kỳ a= 1,4 cho động xilanh PS = 4200 kW- cơng suất máy nm = 170 rmp- vòng quay định mức kC = 10 – trục có ống bao hợp kim đồng 162 D = 3,9 (m) – đường kính chong chóng ,m Thay số ta có: d P = 92 4200(1 + 0,16) = 247 (mm) 170 d B = 1,12.247+10.3,9 =315,64 (mm) Do đó: d B = 310 (mm) Chọn -Độ côn trục : k = 1/15 8.3.4.2 Xác định kích thước củ chong chóng -Chiều dài củ lH lấy lớn 2% - 3% chiều rộng lớn hình chiếu cạnh Do chọn lH = 1100 mm -Độ củ chong chóng kH =1/15 -Đường kính trung bình củ : d H = 0,167 D = 0,167.3,9 = 651,3m Chọn d H = 650 mm Chiều dài lỗ khoét để giảm nguyên công cạo rà : l0 = (0, 25 ÷ 0,3)lk Với l = (90%÷ 95%) l =990÷ 1045 Chọn l =1000 mm l = (0,25 ÷ 0,3).1100 = 275÷ 330 Chọn l = 300 mm Trong : l - chiều dài phần côn trục củ Chiều sâu rãnh khoét chọn hợp lý theo khả công nghệ Chọn t = 30 mm 8.3.4.3 Chọn then -Ta chọn số lượng then then - Chiều then l = (0,9÷ 0,95)l = (0,90÷ 0,95).1100 = 900÷1045 (mm) Do chọn l = 1040 mm Chiều rộng then:b = (0,25÷ 0,3).d = 77,5÷ 93 mm Chọn b = 80 mm Chiều cao then: h = (0,5 ÷ 0,6) b = 40÷ 48 mm Chọn h = 40 mm - Kiểm tra bền: Điều kiện bền : δ d ≤ [δ ] d Tc ≤ [Tc ] Trong Ứng suất dập cho phép: δ  d = 70 (N/mm) Ứng suất cắt cho phép : [Tc ] = 40 (N/mm) Ứng suất dập tính tốn δ d = 2T d B lt t Ứng suất cắt tính tốn Tc = 2T d B bt lt Ta có mơ men xoắn trục chong chóng : T = 7162 NBH: 15/3/2012 PD nm BM.03.QT.DT.06 PD: Công suất truyền đến chong chóng PD = η SηG PS = 0,98.0,97.4200 = 3992,52 (kW) Thay vào T = 7162 Với 3992,52 = 34708,305(N.m) = 34708305 (N.mm) 170 t2 (độ ngập then củ chong chóng) t2 = 0,4.ht = 0,4.40 = 16 mm 2.34708305 = 13, 47( N / mm ) < δ  d = 70( N / mm ) 310.1040.16 2.34708305 Tc = = 2, 69 ( N / mm ) < [ Tc ] = 40( N / mm ) 310.80.1040 δd = Vậy then chọn đủ bền 8.3.4.4.Chọn mũ thoát nước Chiều dài mũ thoát nước : l0 = ( 0,14÷0,17)D =(0,14÷0,17).3,9= 546 ÷ 663 Chọn l = 550 mm Bán kính cầu cuối mũ : r = ( 0,05÷0,1)D = (0,05÷0,1).3,9 = 195÷390 Chọn r0 = 350 mm Trong đó: D = 3,9 (m) - đường kính chong chóng 2.6.4.5.Tính khối lượng chong chóng Theo Kopeeski khối lượng chong chóng tính sau: G= b  Z d  γ D  0,6 ÷ 6, + 2.104  0, 71 − H 4.10 D   D   e0,6  ÷  + 0,95γ lH d H  D Trong đó: Z =4- Số cánh chong chóng γ = 8600kg / m3 -Trọng lượng riêng vật liệu chế tạo chong chóng,kG/m3 D = 3,9- Đường kính chong chóng, d H = (m) -Đường kính củ chong chóng, lH − Chiều dài củ chong chóng , → lH = 1,1 m e0,6 − Chiều dày cánh 0,6R , e0,6 = 0,08 m b0,6 − Chiều rộng cánh 0,6R , b0,6 = 1,172 m Thay số ta được: G= 1,172  0,08  8600.3,93.( ) 6, + 2.104 ( 0,71 − 3,9 ) + 0,95.8600.1,1.12  4.10 3,9  3,9  G = 3100 kg = 3,1 8.3.5 Xây dựng tam giác đúc - Bán kính đặt tam giác đúc RФ =( 1,1÷ 1,2)R = 2145 ÷ 2340 (mm) Chọn RФ = 2200 mm NBH: 15/3/2012 BM.03.QT.DT.06 Chiều dài tam giác đúc lΦ = lΦ1 + lΦ = 2101, + 1628, = 3730 mm Với lΦ 2π RΦ ϕ1 2.π 2200.44 = = 2000 mm 360 360 2π RΦ ϕ 2.π 2200.32 = = = 1445mm 360 360 lΦ1 = ϕ1 , ϕ xác định từ hình vẽ: ϕ1 = 440 , ϕ2 = 320 P.(ϕ1 + ϕ2 ) = 850 (mm) Chiều cao tam giác đúc: hΦ = 360 Vị trí đường trung bình củ chong chóng cánh cạnh huyền tam giác đúc đoạn: mΦ = RΦ m R R Trong đó: m khoảng cách từ mút cánh đến đường tâm cánh m = R.tg10=(3900/2).tg10 = 523 mm 2200 mΦ = 523 = 590mm Do đó: 1950 8.4 KIỂM TRA BỀN CHONG CHÓNG THEO QUY PHẠM 8.4.1 Chiều dày cánh Theo quy chuẩn 2010 (TCVN 2010 phần chương 7) chiều dày cánh bán kính 0,25R 0,6R chong chóng cố định bán kính 0,35R 0,6R chong chóng biến bước khơng nhỏ trị số xác định theo công thức sau t= K1 H SW K ZNl (cm) Trong đó: t: Chiều dày cánh trừ góc lượn chân cánh [cm] H: Cơng suất liên tục lớn máy chính, H = 4200 (kW) Z: Số cánh chong chóng, Z = N: Số vòng quay liên tục lớn chia cho 100, N = 1,7 (v/p) l: Chiều rộng cánh bán kính xét: K1 ,K2: Hệ số xác định theo công thức sau: K1 = P'   D  k P +k D ÷   P'   1+k1  ÷ D 30,3  E  D2 N K = K -  k +k ÷  t0  1000 D: Đường kính chong chóng, D = 3,9 (m) k1, k2, k3, k4, k5: Hệ số tra bảng 3/7.1 Vị trí theo hướng kính k1 k2 k3 NBH: 15/3/2012 k4 k5 BM.03.QT.DT.06 0,25R 1,62 0,386 0,239 1,92 1,71 0,6R 0,281 0,113 0,022 1,24 1,09 P': Bước bán kính xét P: Bước bán kính 0,7R E: Độ nghiêng đầu mút cánh, t0: Chiều dày giả định cánh đường tâm trục K: Hệ số tra bảng 3/7.2, K = 1,15 với vật liệu chong chóng HBsC1 Do đó: Tại bán kính 0,25R: K1 = 13,069 ; K2 = 0,937 Tại bán kính 0,6R : K1 = 4,049; K2 = 1,013 S: Là hệ số tính đến tăng ứng suất thời tiết, S >1 S = 1, S