Đang tải... (xem toàn văn)
Đồ án thiết kế công trình thấp tầng, đại học Bách Khoa tp HCM ...........................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................................
I) ĐỀ BÀI 2eacebB 1.1) Kích thước, hoạt tải tiêu chuẩn, địa điểm xây dựng Địa điểm L1 (m) L2 (m) L3(m) XD Vũng Tàu 4.5 1.5 Hệ số tin cậy tải trọng hoạt tải np = 1.2 psc (kN/m2) 2.0 Khung trục B 1.2) Số liệu chung - Cơng trình cao tầng, mái bằng; - Chiều cao tầng: H=4 m; - Khoảng cách từ mặt đến mặt móng: 1.5m; - Trọng lượng cấu tạo sàn: gs = kN/m2;n=1.1 - Tường xây dầm: chiều dày 100 mm, γt = 18 kN/m3, nt = 1.1; - Cường độ tiêu chuẩn đất nền: Rc = 200 kN/m2 1.3) Vật liệu sử dụng - Bêtơng có cấp đợ bền chịu nén B20 (γb = 1): Rb = 11.5 MPa, Rbt = 0.9 MPa; - Cốt thép CI (d ≤ 10): Rs = 225 MPa, Rsw = 175 MPa; - Cốt thép CII (d > 10): Rs = 280 MPa, Rsw = 225 MPa Sơ đồ sàn: II) TÍNH SÀN 2.1) Chọn sơ kích thước phận sàn, dầm : 2.1.1) Tiết diện sàn Chiều dày sàn chọn dựa theo yêu cầu sau: Về mặt truyền lực: đảm bảo giả thuyết sàn tuyệt đối cứng mặt phẳng Độ cứng mặt phẳng sàn phải đủ lớn để truyền tải trọng ngang vào dầm cột … giúp chuyển vị đầu cột Về mặt cấu tạo: tính tốn khơng xét đến yếu tố sàn bị giảm yếu lỗ khoan treo móc thiết bị kỹ thuật (ống điện, nước, thơng gió, ) Chiều dày sàn xác định sơ bộ theo công thức sau: hb = D L ≥h m D : Hệ số phụ thuộc vào tải trọng, D = (0.8 – 1.4) m = 30 – 35 cho loại dầm với l nhịp m = 40 – 45 cho kê bốn cạnh với l nhịp theo phương cạnh ngắn m = 10 – 18 cho công xôn; L1: Chiều dài cạnh ngắn ô bản; Theo Mục 8.2.2 TCVN 5574:2012: chiều dày sàn toàn khối lấy không nhỏ hơn: Đối với sàn mái: .40 mm Đối với sàn nhà cơng trình cơng cợng: .50 mm Đối với sàn tầng nhà sản xuất: …….60 mm Xác định sơ bộ chiều dày sàn: Sàn nhà bên trong: hb = D L1 = 4500 = 100mm > 50mm m 45 D L1 = 1500 = 83.3mm > 50mm m 18 Sàn nhà ban công: Vậy ta chọn chiều dày sàn hb = 100 mm 2.1.2) Xác định sơ kích thước dầm hb = Tiết diện dầm chọn giống cho tầng, kích thước tiết diện dầm chọn sơ bợ theo D 1 1 b = ÷ ÷hd hd = L 2 4 m Chiều rộng dầm: Chiều cao dầm: L: nhịp dầm D = 0.8 – 1.4, hệ số phụ thuộc vào tải trọng m = 12 – 20 tải trọng nhỏ trung bình (dầm phụ) m = – 12 tải trọng lớn (dầm chính) m = – dầm console, mút thừa dầm liên tục h: chiều cao dầm tương ứng * Đối với dầm ngang Nhịp A-B D-E 1 1 hd = ( ÷ ) L1 = ( ÷ )7000 = 583 ÷ 875 h = 600mm 12 12 chọn d 1 1 bd = ( ÷ )hd = ( ÷ )600 = 300 ÷ 150 b = 300mm 4 chọn d Nhịp B-C C-D 1 1 hd = ( ÷ ) L2 = ( ÷ )4500 = 375 ÷ 562 h = 400mm 12 12 chọn d 1 1 bd = ( ÷ )hd = ( ÷ )400 = 200 ÷ 100 b = 200mm 4 chọn d * Đối với dầm dọc Nhịp 3-4 1 1 hd = ( ÷ ) L1 = ( ÷ )7000 = 583 ÷ 875 h = 600mm 12 12 chọn d 1 1 bd = ( ÷ )hd = ( ÷ )600 = 300 ÷ 150 b = 300mm 4 chọn d Nhịp 1-2 ; 2-3 4-5 1 1 hd = ( ÷ ) L2 = ( ÷ )4500 = 375 ÷ 562 h = 400mm 12 12 chọn d 1 1 bd = ( ÷ )hd = ( ÷ )400 = 200 ÷ 100 b = 200mm 4 chọn d Các dầm mơi vị trí đầu console: Chọn h =300 mm , b = 100 mm * Đối với Cột Chọn sơ kích thước tiết diện cột Số tầng: 4, Bê tông B20: Rb = 11.5 MPa, Rbt = 0.9 MPa Theo Mục 2.5.4 TCXD 198:1997: Độ cứng đơn vị cường độ kết cấu nhà cao tầng thiết kế thay đổi giảm dần lên phía trên, tránh thay đổi đột ngột Độ cứng kết cấu tầng không giảm 30% độ cứng kết cấu tầng kề Tính sơ bợ tiết diện cợt: A= kN ; N = m(G t + Gd + Gc + qs S ) Rb A: diện tích tiết diện ngang cợt; k = 1÷1.5 : Hệ số kể đến tác đợng tải ngang, phụ tḥc vị trí cột; N : Lực nén tác dụng lên cột; Rb : Cường độ chịu nén bêtông; m : Số tầng phía tiết diện cợt xét; S : Diện truyền tải sàn tác dụng lên cột; qs : Tổng tải trọng sàn; (kN/m2) Gt, Gd, Gc : trọng lượng thân tường, dầm, cột; Do bước chọn tiết diện sơ bộ nên ta cần tính lực nén N theo cơng thức: N = mq S q : Tổng tải trọng sơ bộ sàn,(kN/m2); q = ~ 15 kN/m2 (chọn theo kinh nghiệm) Kích thước tiết diện cợt chọn theo bợi số 50 mm Đối với cơng trình gồm tầng nên thay đổi tiết diện một lần Mỗi lần giảm tiết diện, không giảm 30% độ cứng *Để hài hòa mặt kiến trúc đơn giản cho việc thi cơng đảm bảo an tồn q trình sử dụng, sinh viên định chọn vùng truyền tải đại diện để thiết kế cho toàn cột: + Chọn A vùng = 33.06 m2 để thiết kế cho cột B3, B4, C2, C3, C4, D2, D3, D4, E3 + Chọn A vùng = 13.5 m2 đề thiết kế cho cột A3, A4, A5, B1, B2, B5, C1,C5, D1, D5, E2, E4 3.1.1) Tính tốn chọn kích thước tiết diện Tổng tải trọng lên sàn: chọn q = 10kN/m2 Tên cột B3, B4, C2, C3, C4, D2, D3, D4, E3 A3, A4, A5, B1, B2, B5, C1,C5, D1, D5, E2, E4 Tầng S (m2) m k N (kN) A (mm2) Chọn tiết diện ( mm x mm) 1, 33.06 1322 114957 350x350 3, 33.06 661 57478 300x350 1, 13.5 540 46957 300x350 3, 13.5 270 23478 300x300 2.2) Thiết lập sơ đồ tính Từ kết chọn sơ bợ, ta có tỷ số chiều cao tiết diện dầm chiều dày sàn lớn 3, sàn có liên kết cạnh ngàm với dầm hd ≥3 hs : liên kết ngàm L2 + Xét sàn có tỉ số cạnh ô sàn : L1 ≤ => Bản thuộc loại kê , làm việc theo hai phương L2 + Xét sàn có tỉ số cạnh ô sàn : L1 > => Bản thuộc loại dầm , làm việc theo một phương cạnh ngắn Bản dầm Bản kê 2.2.1 Phân loại sàn Ô sàn L1 L2 L /L Loại sàn (m) (m) 1 1.5 4.5 Bản dầm 4.5 4.5 Bản kê 4.5 1.56 Bản kê 7 Bản kê 4.5 1.55 Bản kê 2.3)Xác định tải trọng tác dụng lên sàn Tiêu ch̉n (gc) kN/m2 Tính tốn (gs) 3*1.1 kN/m2 Tiêu chuẩn (pc) kN/m2 Hoạt tải Tính toán (ps = pc x np) x 1.2 = 2.4 kN/m2 Tổng tải trọng tính tốn tác dụng lên sàn qstt = gs + ps 3.3 + 2.4 = 5.7 kN/m2 Tổng tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên sàn qtc =gc + pc 3+2= kN/m2 Tỉnh tải qtcdh = 3+ 0.5 x = c (*) c g + 0.5 x p kN/m2 (*): Theo TCVN 2737-1995: sàn văn phòng: hoạt tải dài hạn = 0.5 lần tổng hoạt tải tiêu chuẩn 2.4 )Xác định nội lực sàn 2.4.1) Tính tốn theo phương pháp sơ đồ đàn hồi, ô đơn ( tra bảng) Tổng tải trọng dài hạn tác dụng lên sàn + Ô sàn loại kê cạnh Lt1 MA2 MA1 b=1m Lt2 b=1m M2 M1 MB2 MB1 Tính tốn theo sơ đồ đàn hồi ô đơn : - Tổng tải trọng tác dụng lên ô bản: Qs = qstt x L1 x L2 (kN) L1, L2 khoảng cách từ trục đến trục theo phương cạnh ngắn cạnh dài ô Bản thuộc loại cạnh ngàm: tra ô số ứng với tỉ số L2/L1 ta hệ số m91, m92, k91, k92 Tính giá trị moment theo cơng thức: M1 = M2 = MA1 = MA2 = m91Qs m92Qs k91Qs k92Qs Sơ đồ đàn hồi, đơn Ơ qstt L1 (kN/m ) (m ) L2 (m) L2/L1 Qs (kN) 5.7 4.5 3,5 5.7 5.7 4.5 4.5 7 1.55 Hệ số Moment (kNm/m) 115.43 m91 0.0179 M1 m92 0.0179 M2 k91 0.0417 MA1,B1 -4.8 k92 0.0417 MA2,B2 -4.8 179.55 m91 0.0206 M1 3.7 m92 0.0086 M2 1.5 k91 0.0459 MA1,B1 -8.24 k92 0.0191 MA2,B2 -3.43 m91 0.0179 M1 m92 0.0179 M2 k91 0.0417 MA1,B1 -11.6 k92 0.0417 MA2,B2 -11.6 279.3 Story2 Story2 Story2 Story2 Story2 Story2 Story2 Story2 Story2 Story2 Story2 Story2 Story2 Story2 Story2 Story2 Story2 Story2 Story2 Story2 Story2 Story2 Story2 Story2 Story2 Story2 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 TH5 TH5 TH6 TH6 TH7 TH7 TH8 TH8 TH9 TH9 TH10 TH10 TH11 TH11 TH12 TH12 TH13 TH13 TH14 TH14 TH15 TH15 TH16 TH16 TH17 TH17 TH1 TH1 TH2 TH2 TH3 TH3 TH4 TH4 TH5 TH5 TH6 TH6 TH7 TH7 TH8 TH8 TH9 TH9 TH10 TH10 TH11 TH11 TH12 199.16 187.83 232.25 220.92 183.95 172.62 282.69 271.36 234.39 223.06 240.82 229.49 305.03 293.7 303.67 292.34 242.18 230.85 271.97 260.64 228.52 217.18 317.34 306.01 273.89 262.56 323.15 318.9 235.04 230.79 322.93 318.69 320.88 316.63 237.09 232.85 277.53 273.28 218.3 214.05 339.67 335.43 280.44 276.19 279.18 274.93 358.29 354.04 356.44 35.46 18.34 37.47 29.97 23.1 10.76 37.84 31.7 22.73 9.034 7.826 11.82 8.298 14.01 46.61 38.84 30.49 13.01 35.14 30.46 19.35 6.179 35.47 32.01 19.01 4.63 2.856 7.136 3.035 7.99 2.648 7.479 51.42 17.27 45.74 32.74 37.32 9.761 31.37 25.59 37.05 10.12 31.64 25.23 3.028 7.426 2.68 6.966 46.58 7.309 9.112 19.11 9.198 18.49 10.2 32.24 29.84 32.85 28.84 25.01 12.66 40.36 37.04 7.282 12.83 8.07 11.55 15.7 4.917 15.14 5.818 30.49 30.2 31.05 29.3 4.029 7.433 36.32 25.55 44.4 9.323 3.275 8.248 4.801 7.98 25.04 20.54 23.96 20.35 32.03 4.119 33.11 4.309 32.29 23.19 40.35 8.193 3.343 7.31 35.46 43.05 532 0.562 9.11 18.34 27.86 85 0.090 19.11 37.47 56.90 869 0.920 9.20 29.97 39.40 345 0.365 18.49 23.10 42.48 565 0.598 10.20 10.76 18.52 -60 -0.064 32.24 37.84 69.58 1134 1.200 29.84 31.70 52.86 957 1.032 32.85 22.73 49.77 944 1.018 28.84 9.03 35.61 430 0.464 25.01 7.83 30.80 189 0.203 12.66 11.82 21.48 -139 -0.149 40.36 8.30 46.25 614 0.662 37.04 14.01 47.07 673 0.726 7.28 46.61 53.68 576 0.609 12.83 38.84 51.39 530 0.561 8.07 30.49 38.64 257 0.272 11.55 13.01 21.26 -152 -0.163 15.70 35.14 50.70 559 0.592 4.92 30.46 35.37 101 0.107 15.14 19.35 34.78 175 0.185 5.82 6.18 10.47 -3149 -3.396 30.49 35.47 55.47 943 1.017 30.20 32.01 52.92 870 0.938 31.05 19.01 44.83 639 0.688 29.30 4.63 32.68 198 0.214 4.03 3.77 6.67 -2957 -3.188 7.43 7.14 12.45 -2706 -2.918 36.32 3.03 38.58 508 0.548 25.55 7.99 31.51 247 0.266 44.40 3.77 47.04 603 0.650 9.32 7.48 14.58 -2574 -2.775 3.27 51.42 54.57 565 0.598 8.25 17.27 25.21 -1977 -2.092 4.80 45.74 50.61 654 0.692 7.98 32.74 40.85 355 0.376 25.04 37.32 62.06 907 0.960 20.54 9.76 27.62 -28 -0.030 23.96 31.37 55.95 881 0.933 20.35 25.59 46.52 594 0.629 32.03 37.05 57.72 982 1.059 4.12 10.12 14.04 -2707 -2.864 33.11 31.64 55.95 1053 1.135 4.31 25.23 29.49 -128 -0.135 32.29 3.26 34.65 229 0.247 23.19 7.43 28.58 0.005 40.35 4.18 43.21 382 0.412 8.19 6.97 12.97 -2556 -2.756 3.56 46.58 49.92 345 0.365 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 Story1 TH12 TH13 TH13 TH14 TH14 TH15 TH15 TH16 TH16 TH17 TH17 352.19 281.03 276.78 317.43 313.18 264.14 259.89 373.33 369.08 320.04 315.8 15.31 40.87 29.7 33.87 8.543 27.92 23.26 33.63 8.868 28.17 22.93 7.622 4.716 7.38 22.12 18.68 21.15 18.51 29.21 3.504 30.18 3.675 7.62 15.31 22.47 -2189 -2.316 4.72 40.87 45.52 371 0.392 7.38 29.70 36.99 110 0.116 22.12 33.87 55.16 592 0.626 18.68 8.54 24.71 -242 -0.260 21.15 27.92 49.00 526 0.557 18.51 23.26 41.75 306 0.324 29.21 33.63 51.98 695 0.749 3.69 8.87 12.30 -2652 -2.806 30.18 28.17 49.98 724 0.780 3.67 22.93 26.47 -320 -0.338 Bảng chọn cốt thép cột: Cột C2 C6 C11 C15 C19 Tầng 4 4 d (mm) x 25 x 25 x 25 x 25 x 22 x 22 x 22 x 22 x 22 x 22 x 22 x 22 x 18 x 18 x 18 Ac (mm2) 1963 1963 1963 1963 3041 3041 3041 3041 3041 3041 3041 3041 1018 1018 1018 μc (%) 2.4 2.4 2.1 2.1 3.2 3.2 2.8 2.8 3.2 3.2 2.75 2.75 1.3 1.3 1.1 4 x 18 x 22 x 22 x 22 x 22 1018 1520 1520 1520 1520 1.1 1.9 1.9 1.6 1.6 Nhận xét: Hàm lượng cốt thép cột nằm khoảng hợp ý (1 - 3)%, Không cần chọn lại tiết diện cợt dầm B.Tính tốn cốt đai cột Cốt đai của cột bố trí theo cốt cấu tạo : 2d6 với Sgối=100m Snhịp=200mm PHẦN 3: THIẾT KẾ MÓNG 1.LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN MÓNG: * Giả sử bên cạnh cơng trình tính tốn khơng gian trống Dựa lý thuyết chương sách Cơ Học Đất – PGS.TS Châu Ngọc Ẩn -> Sức chịu tải tiêu chuẩn đất Rc=200kN/m2 => Đất tốt Cơng trình tầng khơng có u cầu đặc biệt ==> Chọn phương án móng nơng cụ thể phương án móng đơn hình vng lệch tâm nhỏ * Vì khoảng trống móng sau tính tốn còn dư nhiều Khơng cần đặt móng băng 2.TIÊU CHUẨN ÁP DỤNG: TCVN 5574:2012 – Kết cấu bê tông bê tông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế Tài liệu tham khảo: + Nền móng (PGS.TS Châu Ngọc Ẩn – Nhà xuất đại học quốc gia thành phố Hồ Chí Minh) + Tập giảng móng (TS Lê Trọng Nghĩa – lưu hành nội bộ) + Tập giảng Kết cấu bê tông cốt thép (TS Hồ Đức Duy – lưu hành nợi bợ) 3.XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN MĨNG: Tính tốn móng với giá trị nợi lực chân cột lấy theo bảng : Các trường hợp nguy hiểm nhất: Giá trị nội lực tính tốn Tổ hợp N tt (kN) N ttmax Mx tt (kNm) My tt (kNm) Hx tt (kN) Hy tt (kN) Mx tt My tt Hx tt Hy tt N tt M ttx.max My tt Hx tt Hy tt N tt Mx tt M tty.max Hx tt Hy tt N tt Mx tt My tt H ttx.max Hy tt N tt Mx tt My tt Hx tt H tty.ma x Kết giá trị nội lực tính tốn chân cột tầng từ kết giải khung etabs: Móng C2 C6 C11 C15 C19 Tổ hợp N (kN) My (kNm) Mx Hx (kN) Hy (kN) (kNm) 9.72 4.35 -20.71 -492.51 -46.53 -492.51 -46.53 9.72 4.35 -20.71 -416.81 -7.15 67.39 32.67 -3.93 -416.81 -7.15 67.39 32.67 -3.93 -441.07 -50.24 10.55 5.06 -21.87 -1139.75 -25.43 15.68 9.66 -17.84 -1114.3 104.16 -24.63 10.36 -48.81 -862.84 -19.55 93.85 46.63 -12.78 -862.84 -19.55 93.85 46.63 -12.78 -1127.52 -91.09 16.83 10.36 -48.81 -1180.55 22.18 17.31 11.16 15.63 -1150.32 -99.78 -27.85 11.42 46.98 -880.05 -28.16 -95.49 47.56 11.51 -880.05 -28.16 -95.49 47.56 11.51 -1150.32 -99.78 -27.85 11.42 46.98 -601.88 0.63 -41.96 -20.28 0.98 -455.51 53.73 -5.09 -2.54 25.44 -496.21 0.37 -44.74 -21.08 0.67 -496.21 0.37 -44.74 -21.08 0.67 -455.51 53.73 -5.09 -2.54 25.44 -306 -32.01 30.2 -15.17 16.87 -267.48 50.20 -6.43 -4.24 22.37 -269 7.63 -43.18 -20.15 4.83 -269 7.63 -43.18 -20.15 4.83 -267.48 50.20 -6.43 -4.24 22.37 Kết giá trị nội lực tiêu chuẩn chân cột: (với hệ số vượt tải trung bình n=1.15) Móng Tổ hợp N (kN) -428.3 -428.3 My Mx Hx (kN) Hy (kN) (kNm) (kNm) -40.46 8.4522 3.7826 -18.01 -40.46 8.4522 3.7826 -18.01 C2 C6 C11 C15 C19 5 5 -362.4 -362.4 -383.5 -991.1 -969 -750.3 -750.3 -980.5 -1027 -1000 -765.3 -765.3 -1000 -523.4 -396.1 -431.5 -431.5 -396.1 -266.1 -232.6 -233.9 -233.9 -232.6 -6.217 -6.217 -43.69 -22.11 90.574 -17 -17 -79.21 19.287 -86.77 -24.49 -24.49 -86.77 0.5478 46.722 0.3217 0.3217 46.722 -27.83 43.652 6.6348 6.6348 43.652 58.6 58.6 9.1739 13.635 -21.42 81.609 81.609 14.635 15.052 -24.22 -83.03 -83.03 -24.22 -36.49 -4.426 -38.9 -38.9 -4.426 26.261 -5.591 -37.55 -37.55 -5.591 28.409 28.409 4.4 8.4 9.0087 40.548 40.548 9.0087 9.7043 9.9304 41.357 41.357 9.9304 -17.63 -2.209 -18.33 -18.33 -2.209 -13.19 -3.687 -17.52 -17.52 -3.687 4.XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC MĨNG 4.1.Xác định sơ kích thước đế móng -Sơ chiều cao móng Hm=0.6m -Chiều sâu móng : Df=1.5+0.6=2.1m -Diện tích đáy móng phải thỏa mãn: N mtc A≥ c R − γ tb D f Trong đó: -Ncm = Nm / 1.15 (1.15: hệ số vượt tải) -Rc = 200kN/m2: Cường độ tiêu chuẩn đất -γtb : Trọng lượng riêng trung bình đất bêtơng ( 20 ~ 22 kN/m3) chọn γtb =20 kN/m3 -3.417 -3.417 -19.02 -15.51 -42.44 -11.11 -11.11 -42.44 13.591 40.852 10.009 10.009 40.852 0.8522 22.122 0.5826 0.5826 22.122 14.67 19.452 4.2 4.2 19.452 -Df = 1.5 + 0.6 = 2.1 m : Độ sâu chơn móng Móng C2 C6 C11 C15 C19 Nmaxtc -428.3 -991.1 -1027 -523.4 -266.1 Af (m2) 2.71 6.27 6.5 3.3 1.68 Af (m) 1.65 2.5 2.55 1.8 1.3 b (m) l (m) 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 4.2.Kiểm tra ổn định -Kiểm tra kích thước đế móng theo điều kiện áp lực nhằm đảm bảo cho vùng biến dạng dẻo bé, coi biến dạng tuyến tính -Theo TCVN 45:78, thiết kế móng đơn phải chịu tải lệch tâm theo phản lực phân bố không dạng hình thang tồn diện tích đáy móng ptbtc ≤ Rtc = 200kN / m tc tc pmax ≤ 1.2R = 240kN / m tc pmin ≥0 *Kiểm tra điều kiện áp lực theo cơng thức: *Có thể xác định ứng suất mợt điểm M đáy móng theo công thức sau: p tc max,min =± N tc F ± M xtc Wx ± M ytc Wy + γ tb D f = N tc F ± M xtc × yM by bx3 ± 12 p tc tb M ytc × xM bx by3 + γ tb D f 12 p tc max + p tc = Giá trị Momen tiêu chuẩn có kể lực ngang, dời xuống tâm đáy móng: Móng C2 Tổ Mđxtc hợp (kNm) Mđytc (kNm) b (m) l (m) -2.354 -38.19 2.5 2.5 c (kN/m2) 126.1 -2.354 56.55 56.55 -2.238 4.329 -46.88 -38.19 10.828 10.828 -41.05 -17.07 95.979 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 126.1 125.86 125.86 119.98 208.79 251.9 Pmaxt tc Pmintc (kN/m2) Ptb (kN/m2) Kết luận 94.959 110.53 thỏa 94.959 74.111 74.111 86.737 192.36 142.18 110.53 99.984 99.984 103.36 200.58 197.04 thỏa thỏa thỏa thỏa thỏa thỏa C6 C11 C15 C19 5 5 74.943 74.943 -10.83 23.207 0.2912 -77.02 -77.02 0.2912 -35.98 8.8472 -38.55 -38.55 8.8472 35.063 6.0802 -35.03 -35.03 6.0802 7.3288 7.3288 -73.8 25.11 -80.81 0.3242 0.3242 -80.81 -10.03 45.397 -10.68 -10.68 45.397 -35.74 41.44 -3.877 -3.877 41.44 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 193.64 193.64 231.38 224.87 233.14 194.15 194.15 233.14 143.41 126.21 129.94 129.94 126.21 111.77 97.464 94.364 94.364 97.464 130.46 130.46 166.38 187.77 170.86 134.75 134.75 170.86 108.08 84.546 92.137 92.137 84.546 57.386 60.968 64.484 64.484 60.968 4.3.Kiểm tra xun thủng Hình 28 Mơ hình tính xuyên thủng 162.05 162.05 198.88 206.32 202 164.45 164.45 202 125.74 105.38 111.04 111.04 105.38 84.576 79.216 79.424 79.424 79.216 thỏa thỏa thỏa thỏa thỏa thỏa thỏa thỏa thỏa thỏa thỏa thỏa thỏa thỏa thỏa thỏa thỏa thỏa -Với bề dày làm việc ho = h – a, a lớp bê tơng lót đáy móng Rbt sức chống cắt bê tơng móng -Tháp xun tính tốn chọn gần diện tích xung quanh hình thang cạnh bc , bc + 2ho, chiều cao ho -Cùng ngun tắc tính tốn trường hợp móng chịu tải tâm, phản lực đáy móng phân bố khơng đều, khả móng bị bẻ khu vực phản lực đáy móng cực đại nhiều hơn, nên cần tính tốn với mợt mặt xun bất lợi thay tính cho tháp xun thủng p -Lực xuyên thủng: tt max = N tt F + M xtt bl + M ytt b 2l + γ tb D f tt p xt = A1 × pmax Trong A1 phần diện tích xuyên thủng nguy hiểm A1 = [b − (bc + 2h0 ) + 2b(a + bc − b − hc ] -Móng cợt 300x350 mm A1=1.01m2 -Móng cợt 350x350 mm A1=1.04 Chọn a = 50 mm => ho = h – a = 600 – 50 = 550mm -Lực chống xiên: (chỉ xét ứng với một mặt tháp quy ước) Pcx = α Rbt um h0 Trong đó: α – hệ số, với bê tông nặng lấy um – giá trị trung bình chu vi đáy đáy tháp nén thủng hình thành bị nén thủng, phạm vi chiều cao làm việc tiết diện um = bc +ho = 0.35 + 0.55 = 0.9 m = 900 mm um = bc +ho = 0.3 + 0.55 = 0.85 m = 850 mm Giá trị Momen tính tốn có kể lực ngang, dời xuống tâm đáy móng: Bảng kết kiểm tra điều kiện xuyên thủng Móng C2 C6 C11 C15 C19 Tổ b (m) hợp 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 l (m) Pmaxtt (kN/m2) 2.5 138.715 2.5 138.715 2.5 138.439 2.5 138.439 2.5 131.677 2.5 233.809 2.5 283.385 2.5 216.386 2.5 216.386 2.5 259.787 2.5 252.301 2.5 261.811 bc (m) 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 hc (m) 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 0.35 um (m) 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 Pxt (kN) 140.102 140.102 139.823 139.823 132.994 243.161 294.72 225.041 225.041 270.178 262.393 272.283 Pcx (kN) 420.75 420.75 420.75 420.75 420.75 445.5 445.5 445.5 445.5 445.5 445.5 445.5 Kết luận thỏa thỏa thỏa thỏa thỏa thỏa thỏa thỏa thỏa thỏa thỏa thỏa 2.5 2.5 216.973 0.35 0.35 0.9 225.651 445.5 thỏa 2.5 2.5 216.973 0.35 0.35 0.9 225.651 445.5 thỏa 2.5 2.5 2.5 2.5 261.811 0.35 0.35 0.9 272.283 445.5 158.622 0.3 0.35 0.85 160.208 445.5 thỏa thỏa 2.5 2.5 138.842 0.3 0.35 0.85 140.23 thỏa 2.5 2.5 2.5 2.5 143.131 143.131 0.3 0.3 0.35 0.85 144.562 420.75 thỏa 0.35 0.85 144.562 420.75 thỏa 2.5 2.5 2.5 2.5 138.842 122.236 0.3 0.3 0.35 0.85 140.23 420.75 thỏa 0.35 0.85 123.458 420.75 thỏa 2.5 2.5 2.5 2.5 105.784 102.219 0.3 0.3 0.35 0.85 106.841 420.75 thỏa 0.35 0.85 103.241 420.75 thỏa 2.5 2.5 102.219 0.3 0.35 0.85 103.241 420.75 thỏa 2.5 2.5 105.784 0.3 0.35 0.85 106.841 420.75 thỏa Nhóm thép Rs Rsc 445.5 Rsw 4.3.Tính tốn bố trí cốt thép 4.3.1 Đặc trưng vật liệu Bê tông cấp đợ bền B20 có: Rb = 11.5 Mpa, Rbt = 0.9 Mpa, Rbt,ser = 1.4 Mpa, Rb,ser = 15 Mpa, Eb = 27000 Mpa Cốt thép: Thép d ≤10mm chọn CI, d >10mm chọn CII Es CI CII (MPa) 225 280 4.3.2 Tính tốn cốt thép móng (MPa) 225 280 (MPa) 175 225 (MPa) 210000 210000 → Tính cốt thép móng theo cấu kiện chịu uốn với d ≥ 10 mm, 100 ≤ a ≤ 200 Kết tính cốt thép móng: * Phương cạnh dài l (hc):Cắt dải có b=1m Tổ Móng hợ p C2 C6 C11 5 l (m) h (m) ho (m ) L1 (m) tt Pmin (kN/m2 p1 (kN/m2) M1 (kNm 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 1.08 1.08 1.08 1.08 1.08 1.08 1.08 1.08 1.08 1.08 1.08 1.08 1.08 1.08 1.08 1.08 102.849 102.849 78.8354 78.8354 93.3838 214.879 157.01 143.607 143.607 184.922 209.559 190.068 148.553 148.553 190.068 117.92 123.293 123.293 112.809 112.809 115.211 225.669 229.044 185.091 185.091 227.595 233.921 230.961 187.552 187.552 230.961 141.12 77.9005 77.9005 75.7552 75.7552 73.593 134.775 154.706 120.113 120.113 145.25 143.569 146.691 120.819 120.819 146.691 89.1058 As (mm2) 511.642 511.642 497.393 497.393 483.041 892.804 1027.98 793.903 793.903 963.738 952.34 973.517 798.658 798.658 973.517 586.215 Chọn d12a190 Ac (mm2 595 d14a150 1026 d14a150 1026 d12a190 595 C15 C19 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 1.08 1.08 1.08 1.08 1.08 1.08 90.8562 99.5814 99.5814 90.8562 59.6021 63.7465 118.208 124.405 124.405 118.208 95.3031 87.7076 76.9612 79.8336 79.8336 76.9612 66.0521 58.179 505.402 524.489 524.489 505.402 433.061 380.999 2.5 2.5 2.5 0.6 0.55 1.08 0.6 0.55 1.08 0.6 0.55 1.08 67.8009 67.8009 63.7465 87.419 87.419 87.7076 56.7368 56.7368 58.179 371.475 371.475 380.999 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 d12a190 * Phương cạnh b (bc):Cắt dải có b=1m Tổ Móng hợ p C2 C6 C11 5 b (m) h (m) ho (m ) L2 (m) Ptb (kN/m2) M2 (kNm 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1 1.08 1.08 1.08 1.08 1.08 1.08 1.08 1.08 1.08 1.08 1.1 1.1 120.782 120.782 108.637 108.637 112.53 224.344 220.197 179.997 179.997 222.355 230.93 225.939 182.763 182.763 225.939 138.271 114.849 73.0732 73.0732 65.7255 65.7255 68.0809 135.728 133.219 108.898 108.898 134.524 139.712 136.693 110.571 110.571 136.693 83.6539 69.4836 As (mm2) 479.592 479.592 430.899 430.899 446.496 899.249 882.291 718.558 718.558 891.112 926.211 905.779 729.784 729.784 905.779 549.9 455.79 Chọn d12a190 Ac (mm2 595 d14a150 1026 d14a150 1026 d12a190 595 595 C15 C19 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.55 0.55 0.55 0.55 0.55 1.1 1.1 1.1 1.1 1.1 121.356 121.356 114.849 90.9188 84.7651 73.4205 73.4205 69.4836 55.0059 51.2829 481.897 481.897 455.79 360.05 335.497 2.5 2.5 2.5 0.6 0.55 0.6 0.55 0.6 0.55 1.1 1.1 1.1 85.0097 85.0097 84.7651 51.4309 51.4309 51.2829 336.473 336.473 335.497 d12a190 595 ... tốn theo sơ đồ đàn hồi ` Biểu đồ moment tính theo sơ đồ đàn hồi Ô sàn L (m) qstt (kN/m2) Mnhịp (kNm) Mgối (kNm) 1.5 5.7 0.534 -1.07 5.5 0.6 1.17 2.5) Tính tốn cốt thép Trình tự tính toán Giả thiết... hay nhiều tải trọng đồng thời, việc tính toán kết cấu phải thực theo tổ hợp bất lợi tải trọng hay nội lực tương ứng chúng Các tổ hợp tải trọng thiết lập từ phương án tác dụng đồng thời tải trọng... 145.732 139.395 1.035 23 22 199.162 190.503 Để dễ dàng gán tải trọng ETABS ta để phần mền tự tính trọng lượng thân sàn dầm cợt Do ta gán tĩnh tải lớp cấu tạo sàn mà khơng có lớp bê tơng Tĩnh