L1=2,6 L2=6,2 Pc=7,5 Gama=1,2  Bêtông có cấp độ bền chịu nén B20 với : Cường độ tính toán chịu nén dọc trục : Rb = 11.5 MPa  Cường độ tính toán chịu kéo dọc trục : Rbt = 0.9 MPa  Môđun đàn hồi : Eb = 27x103 MPa ≤ >  Thép : d 10mm dùng loại CI, Ø 10mm dùng loại CII  Cường độ tính toán chịu kéo dọc trục : R s = 225 MPa (thép CI), R s = 280 MPa (thép CII)  Cường độ tính toán chịu nén dọc trục : R sc = 225 MPa (thép CI), Rsc = 280 MPa (thép CII)  Cường độ tính toán cốt thép ngang (cốt đai, cốt thép xiên) : o Rsw = 175 MPa (thép CI), Rsw = 225 MPa (thép CII)  Môđun đàn hồi : Es = 21x10 MPa (thép CI CII)  II tính toán sàn Phân loại sàn Xét tỉ số hai cạnh ô : ==2.38>2, nên ta kết luận thuộc loại dầm làm việc phương theo cạnh ngắn Chọn sơ kích thước phận sàn Sơ chiều dày sàn : hb = L1=2600=86,67mm>hmin =60mm chọn : hb=90mm xác định sơ kích thước dầm phụ : hdp= (:)Ldp = 387.5 : 516.7 mm chọn : hdp=450mm bdp= (: )hdp=112.5 : 225mm chọn bdp=200mm chọn sơ kích thước dầm : hdc=(: )Ldc= 650:975mm Ldc=3L1 chọn hdc = 750mm bdc=(: )hdc= 200: 400mm chọn bdc=300mm Sơ đồ tính nhịp tính toán bản:  Do sàn thuộc loại dầm, nên ta cắt theo phương cạnh ngắn dải có bề rộng b=1m sơ đồ tính dầm liên tục nhiều nhịp, có gối tựa tường biên dầm phụ  Bản sàn tính theo sơ đồ khớp dẻo, nhịp tính toán lấy theo mép gối tựa  Nhịp biên : chọn đoạn kê lên tường c= 120mm L0b = L1 – bdp = 2600 – 200=2300mm Nhịp L0 = L1 – bdp =2600 – 200=2400mm THÊM SƠ ĐỒ TÍNH VÀO ĐÂY Xác định tải trọng 4.1 tĩnh tải  Tĩnh tải trọng lượng thân lớp cấu tạo sàn Các lớp cấu tạo g s = ∑ ( ni γ i δ i ) Hình Các lớp cấu tạo sàn Kết tính toán : Bảng Tĩnh tải tác dụng lên sàn Lớp cấu tạo Chiều dày m Gạch Vữa lót Bê tông- cốt thép Vữa trát 0.02 0.02 0.09 0.015 Trọng lượng riêng kN/m3 40 20 25 20 Tổng cộng g s = 4.275(kN / m ) Trị tiêu chuẩn kN/m3 0.8 0.2 2.25 0.3 Hệ số tin cậy 1.2 1.2 1.1 1.2 Vậy : Tĩnh tải 4.2 Hoạt tải Hoạt tải tính toán : ps=ɣf,p x pc=1.2x 7.5=9 kN/m2 Trị tính toán 0.96 0.48 2.475 0.36 4.275 kN/m2 4.3 Tổng tải b = 1m Tổng tải tác dụng lên dải ứng với chiều rộng qs =(gs + ps)x b=9+4.275=13.275 kN/m : Xác định nội lực Momen lớn nhịp biên : M = qsLob2 =x 13.275 x2.32=6.38kNm Momen lớn gối thứ hai: M =-qsLo2 = - x 13.275 x 2.42=-6.95 kNm Momen lớn nhịp gối : M = qsL02 = x13.275x 2.42 =4.78 kNm SƠ ĐỒ TÍNH VÀ BIỂU ĐỒ MOMEN BẢN SÀN tính toán cốt thép Tính toán cốt thép theo toán cấu kiện chịu uốn tiết diện chữ nhật bxh = 1000 xh0 (mm) Giả thiết a=15mm , tính cốt thép : h0 = h – a= 75mm ; αm= < αpl=0.3: tính theo sơ đồ khớp dẻo ta có : ξ = − − 2α m ⇒ As= ξγ b Rbbh0 Rs kiểm tra hàm lượng cốt thép µ = 0.05% ≤µ = ≤ µ max ξ pl = γ b Rb Rs Bảng Tính cốt thép sàn Coppy từ excel qua - Kiểm tra lại hàm lượng cố thép: bố trí cốt thép ⇒ 1< Xét tỉ số : = 9/4.275=2.11 ps ≤ ⇒ α = 0.25 gs =0.37 ×× =1.9% Đoạn cốt thép gối lấy : ⇒ α L0 = ⇒ α L0b = 0.25x2400=600mm 0.25x2300=575mm Chọn 650 mm Cốt thép cấu tạo sàn đặt dọc theo gối biên ( mặt cắt C-C) dọc theo dầm ( mặt cắt B-B) hình có tác dụng tránh cho xuất khe nứt chịu tác dụng M âm mà tính toán chưa xét tới làm tang độ cứng tổng thể : ≥ φ Cốt thép cấu tạo : As,ct ( 6a200 , 50%As,goi) mà 50% As gối = 147.5 mm2 φ Chọn : 6a200 (As=141mm2) Cốt thép phân bố 3> ==2.38>2 ⇒ ≥ As,pd 20%Ast=20%x437=87.4mm2 φ Chọn 6a300(Asc=94mm2) Chiều dài đoạn neo cốt thép vùng chịu kéo Chiều dài đoạn neo cốt thép vùng chịu nén Tính toán dầm phụ hdp= (:)Ldp = 387.5 : 516.7 mm chọn : hdp=450mm bdp= (: )hdp=112.5 : 225mm chọn bdp=200mm chọn sơ kích thước dầm : hdc=(: )Ldc= 650:975mm Ldc=3L1 chọn hdc = 800mm bdc=(: )hdc= 200: 400mm chọn bdc=300mm Sơ đồ tính : dầm phụ tính theo sơ đồ khớp dẻo.sơ đồ dầm liên tục nhịp truyền trực tiếp tải trọng lên dầm tường biên Hình : Sơ đồ xác định nhịp tính toán dầm phụ Đoạn dầm phụ kê lên tường chọn Cdp=250mm Nhịp biên : L0b=L2- bdc= 6200 - 300=5750mm Nhịp :L0 = L2 – bdc=6200 – 300=5900mm Hình Sơ đồ tính dầm phụ Xác định tải trọng 2.1 Tĩnh tải Trọng lượng thân dầm phụ : g o = γ f ,g γ bt b dp (h dp − h b ) = 1.1× 25 × 0.2 × (0.45 − 0.09) = 1.98kN / m Tĩnh tải từ sàn truyền vào dầm : g1 = g s L1 = 4.275 × 2.6 = 11.115kN / m Tổng tĩnh tải: gdp=g1+g0=11.115+1.98=13.095kN/m Hoạt tải Hoạt tải sàn truyền vào : pdp=psL1=9x2.6=23.4kN/m 2.2 2.3 tổng tải Tải trọng tổng : qdp=gdp+pdp=13.095+23.4=36.495kN/m Xác định nội lực 3.1 Biểu đồ bao momen p dp g dp = 23.4 = 1.79 13.095 K=0.24 Tung độ tiết diện biểu đồ bao momen tính theo công thức : M = β.q dp L2o (nhịp biên lấy L0=L0b) Kết tính toán bảng M(max)=109.8kN M(min)=-86.27kN M(min)=-79.4kN nhịp biên M âm triệt tiêu tiết diện cách mép gối tựa thứ đoạn : x=k.Lb=0.24x5750=1380mm momen dương triệt tiêu cách mép gối tựa đoạn : Nhịp biên :x2=0.15Lb=0.15x5750=862.5mm Nhịp :x3=0.15L0=0.15x5900=885mm Momen dương lớn cách gối tựa biên đoạn: x4=0.425Lb=0.425x5750=2443.75mm bảng : tung độ biểu đồ momen dầm phụ 3.2 QA= Biểu đồ bao lực cắt: 0.4q dpl0b =82.353kN Gối A biên 83.94 kN Bên trái gối B 125.91 kN Bên phải gối B Bên trái phải gối 107.66 kN 107.66 kN Tính cốt thép Kiểm tra lại kích thước tiết diện 0.5  M  h0 = ×  ÷ = 437 < 450 R × b  b  Kiểm tra Q: Q ≤ ϕ b3 (1 + ϕ f + ϕ n ) Rbt bh0 = 0.6 × 1× 11.5 × 20 × (45 − 5) = 5520 ≥ daN Qmax =12591daN Q Như phải đặt cốt thép theo tính toán 4.1 Cốt dọc 4.1.1 Tiết diện nhịp Xác định Sf : 1  × ( l2 − bdc ) = × ( 6200 − 300 ) = 983.33mm  1 Sf ≤  × (l1 − b dp ) = × ( 2600 − 200 ) = 1200mm 2 ' 6 × h f = × 90 = 540mm   Chọn Sf= 540mm Chiều rộng cánh : b’f=bdp+2Sf=1280 (mm) Kích thước tiết diện chữ T có :(bf’=1280;h’f=90;b=200;h=450mm) Xác định vị trí trục trung hòa: ⇒ Giả thiết a=50mm h0=h-a=400mm Với M dương cốt thép tính theo tiết diện chữ T M f = γ b R b b 'f h 'f (h o − h 'f ) = 11.5 × 103 × 1.28 × 0.09 × (0.4 − 0.09 ) = 470.304kNm Nhận xét : M=109.8 Qbmin bê tông không đủ chịu cắt, phải tính them cốt đai chịu lực cắt Chọn cốt đai φ6(A sw = 28.27mm ) , số nhánh cốt đai n=2 Rb=11.5MPa ;Eb=27x103MPa ;Es=21x104MPa Gt S=150mm µw = nAsw × 0.283 = = 0.0019 bS 0.2 ×150 ϕ w1 = + 5α µ w = 1.074 2h C0 = Qb = Mb = 62.95kN > Q C0 (chonQ b = 62.95kN) Q≤ Mb + q sw 2h ⇒ q sw ≥ 78.7kN C0 s tt = s tt = = R sw n.a sw = 126mm q sw sai) 4ϕ b2 (1 + ϕf + ϕ n ) γ b R bt bh o2 R sw na sw Q2 × × (1 + + 0) × 0.9 × 200 × 400 × 175 × × 28.27 = 236mm (125.91× 103 ) s max = ϕb (1 + ϕn )γ b R bt bh o2 1.5 × (1 + 0) × 0.9 × 200 × 400 = = 350mm Q 123.53 ×103  h dp 450 = = 150mm  sct ≤  3 500mm  Chọn s= 150mm Chọn s = 120mm bố trí đoạn Đoạn dầm nhịp : đoạn L L2 = 1475 đoạn đầu dầm  3h 3.450 = 338mm  = sct ≤  4 500mm Chọn s = 300mm bố trí dầm Biểu đồ vật liệu 5.1 Tính khả chịu lực tiết diện: Tại tiết diện xét, cốt thép bố trí có diện tích As Chọn chiều dày lớp bê tông bảo vệ cốt thép dọc: a0 = 25 mm Khoảng cách thông thủy hai thép theo phương chiều cao dầm t: t = 30 mm Xác định abt: h0 = hdp - abt Tính khả chịu lực theo công thức sau: ξ= R s As → α m = ξ(1 − 0.5ξ) R b bh [ M ] = α m R b bh 02 5.2 Xác định tiết diện cắt lý thuyết Tiết diện Thanh thép Vị trí điểm cắt lý thuyết Q (kN) Nhịp bên trái 2Ø16 65.96 Nhịp bên phải 2Ø16 55.87 Nhịp bên trái 1Ø16 65.99 Tiết diện Thanh thép Nhịp bên phải 1Ø16 Gối A bên trái Gối A bên phải Gối A bên trái 1Ø14 1Ø14 2Ø14 Vị trí điểm cắt lý thuyết Q (kN) 55.84 52.32 41.08 52.31 Tiết diện Thanh thép Vị trí điểm cắt lý thuyết Q (kN) Gối A bên phải 2Ø14 41.11 Gối A bên trái 1Ø14 52.28 Gối A bên phải 1Ø14 21.96 Nhịp bên trái ( bên phải lấy đối xứng) 2Ø14 41.76 Tiết diện Thanh thép Gối B bên Trái 2Ø14 37.43 Gối B bên Trái 2Ø14 37.61 4.1 Vị trí điểm cắt lý thuyết Q (kN) Xác định đoạn kéo dài W: Đoạn kéo dài W xác định theo công thức w= 0.8Q − Qs,inc + 5d ≥ 20d 2q sw Trong Q: lực cắt thiết diện cắt lý thuyết, giá trị Q lấy độ dốc biểu đồ bao momen Qs,inc: khả chịu lực cắt cốt xiên nằm vùng cắt cốt dọc ( cốt xiên qua thiết diện cắt lý thuyết) d: đường kính cốt thép cắt qsw: khả chịu lực cắt cốt đai thiết diện cắt lý thuyết q sw = R sw na sw s Trong đoạn dầm có cốt đai Ø6a150 q sw = R sw na sw 175 × × 28.27 = = 66 s 150 kN/m Trong đoạn dầm có cốt đai Ø6a300 q sw = R sw na sw 175 × × 28.27 = = 33 s 300 kN/m Kết tính W tính bảng sau: EXCEl Kiểm tra đoạn neo thép vào gối tựa: Ở nhịp biên bố trí 5Ø16 có As = 10.05 cm2, neo vào gối tựa 2Ø16 có As = 4.02 cm2 4.1 Theo yêu cầu cấu tạo diện tích cốt thép nhịp neo vào góc không nhỏ 1/3 tổng diện tích cốt thép nhịp không As = 6.15 cm2 > 9.55 cm2 = 3.18 cm2 Tính toán tương tự , cốt thép nhịp thỏa điều kiện Theo yêu cầu cấu tạo chiều dài đoạn neo vào gối biên ( hay gối tự do) không nhở 10d vào gối không nhở 20d Chọn chiều dài đoạn neo cốt thép chịu moment âm neo vào gối tựa: lan ≥ 30d = 30 × 12 = 360mm Chọn chiều dài đoạn neo cốt thép chịu moment dương neo vào gối tựa là: lan ≥ 20d = 20 × 16 = 320mm TÍNH TOÁN DẦM CHÍNH Sơ đồ tính: Dầm dầm liên tục nhịp tựa lên cột tính theo sơ đồ đàn hồi I Kích thước dầm thiết kế: bdc = 300mm h dc = 750mm ; Giả thiết tiết diện cột: b c = 300mm h c = 300mm ; Nhịp tính toán: Đối với nhịp giữa: L0 = 3L1 = 7800mm L0b = 3L1 − Đối với nhịp biên: bc = 7650mm Xác định tải trọng: Tải trọng từ sàn truyền xuống dầm phụ từ dầm phụ truyền xuống dầm dạng tải tập trung 2.1 Tĩnh tải: Do trọng lượng thân dầm phụ sàn truyền xuống: G = g dp L2 = 13.095 × 6.2 = 81.189kN Do trọng lượng thân dầm quy lực tập trung: G = n.γ b dc S0 = 1.1× 25 × 0.3 × ((0.75 − 0.09) × 2.6 − (0.45 − 0.09) × 0.2) = 13.563kN Tổng tĩnh tải tập trung: G = G1 + G = 81.189 + 13.563 = 94.752kN 2.2 Hoạt tải: Từ dầm phụ truyền lên dầm chính: P = pdp × L2 = 23.4 × 6.2 = 145.08kN Xác định nội lực: 3.1 Vẽ biểu đồ bao moment: 3.1.1.Xác định biểu đồ moment cho trường hợp tải: Tung độ biểu đồ moment thiết diện trường hợp đặt tải xác định theo công thức: M G = α G.L0 (L0b ) M pi = α P.L0 (L0b ) Do tính chất đối xứng nên cần tính cho nhịp: XÁC ĐỊNH BIỂU ĐỒ BAO LỰC CẮT Tính thép dọc cốt Bê tông có cấp độ bền chịu nén B20 có: Rb = 11.5 Mpa ; Rbt = 0.95 Mpa Cốt thép dọc dầm phụ sử dụng loại AII: Rs = 280 Mpa Cốt thép đai dầm phụ sử dụng loại AI: Rsw = 175 Mpa Tại tiết diện nhịp Tương ứng với giá trị momoen dương, cánh chịu nén, tiết diện tính toán tiết diện chữ T - Xác định Sf : 1 − 3L = × × 2600 = 1300(mm) 6  1 Sf ≤  ( L − b dc ) = ( 6200 − 300 ) = 2950(mm) 2 6h f ' = × 90 = 540(mm)   Chọn Sf = 540 mm b f ' = bdp + 2Sf = 300 + × 540 = 1380(mm) - Chiều rộng cánh: - Kích thước tiết diện chữ T có: hf’ = 90 mm bf’ = 1380 mm hdc = 750 mm - Xác định vị trí trục trung hòa: Giả thuyết anhịp = 55 mm  - h = h dc − a nhip = 750 − 55 = 695mm Tính: h '  M f = R b × bf '× h f '×  h − f ÷ = 11.5 ×1380 × 90 × ( 695 − 0.5 × 90 ) = 928.395(kN.m)   Nhận xét: nhật M < Mf (bf '× h dc ) = (1380 × 750)(mm) αm = - nên trục trung hòa qua cánh, tính cốt thép theo tiết diện chữ Tính: ξR b bf' h M → ξ = − − α → A = m s R b b f 'h 02 Rs Tại tiết diện gối: - Tương ứng với giá trị mo-men âm, cánh chịu kéo, tính cốt thép theo tiết diện chữ nhật có kích thước tiết diện: bdc = 300 (mm) hdc = 750 (mm) - Giả thiết: agối = 80mm  αm = - Tính: h = h dc − a goi = 750 − 80 = 670mm ξR b bdp h M → ξ = − − α → A = m s R b bdp h 02 Rs Kết tính cốt thép dọc dầm chính, xem bảng : 1.1 Tính cốt thép ngang: - Lực cắt lớn gối: o QA = 192,16 (kN) o o o o - Q Btr = 313.62(kN) Q ph B = 288.49(kN) QCtr = 258.26(kN) QCph = 258.36(kN) Kiểm tra điều kiện tính toán: ϕ b3 (1 + ϕ f + ϕ n ).R bt b.h = 0.6 × × 0.75.10−3 × 300 × 670 = 90.45(kN) < Q - Do cần tính cốt thép ngang chịu lực cắt - Chọn cốt đai Ø8, số nhánh đai n = 2, asw = 0.503(cm2) - Xác định bước cốt đai theo điều kiện cấu tạo:  h 750 SCT ≤  = = 250(mm) 500(mm) - Chọn bước cốt đai S bố trí đoạn 1/3 nhịp dầm gần gối tựa: Giả thuyết S = 200 (mm), L1 = 2600 (mm) - Kiểm tra : φ b1 = 1β.R − E s n.a sw 21.10 × 50.3 ϕW1 = + × =1+ × = 1.065 ≤ 1.3 Eb b.s 27.10 300 × 200 b 1= 0.01 − 11.5 × =0.885 0.3φ w1.φ b1.R b b.h = 0.3 × 1.065 × 0.885 × 11.5 × 300 × 670 = 653.6(kN) > Q Vậy dầm không bị phá hoại tiết diện ngang ứng suất nén gây - Khả chịu cắt cốt đai: q sw = - R sw × n × a sw 175 × × 50.3 = = 88.025(kN / m) S 200 Khả chịu cắt cốt đai bê tông tiết diện nghiêng nguy hiểm nhất: Q bsw = 4ϕb2 × (1 + ϕf + ϕn ) × R bt × b × h o2 × q sw = × × × 0.9 × 10 −6 × 300 × 670 × 88.025 = 292.15(kN) Q Atr ,Q Aph ,Q Bph ,QCtr < Q bsw - Vì nên không cần tính cốt xiên - Cho gối A,C biên phải gối B có cốt xiên uốn cốt dọc nhịp lên để chịu momen âm gối Q Btr > Qbsw - Vì - Xác định bước cốt đai lớn cho phép: Smax - nên cân tính cốt xiên chịu kéo cho bên trái gối B ϕb4 × ( + ϕn ) R bt × b × h 02 1.5 ×1× 0.9 × 300 × 670 = = = 579.7mm Q max 313.62 ×10 Để đảm bảo điều kiện cường độ tiết diện ngang theo lực cắt, khoảng cách xi không lớn Smax Do đoạn dầm (L1 =2600 mm) có lực cắt số ta bố trí lớp cốt xiên Diện tích lớp cốt xiên xác định sau: A s,inc 103 × ( 313.62 − 292.15 ) Q Btr − Q bsw = = = 134.95mm R bsw × sin α 225 × sin 45 Tận dụng cốt dọc chịu M dương nhịp uốn lên gối để chịu M âm làm cốt xiên chịu lực cắt bên trái B uốn 2d22 2d25 - Bố trí cốt đai cho đoạn dầm nhịp:  3h × 750 = 562.5mm  = SCT ≤  4  500mm Chọn bước cốt đai S bố trí đoạn 1/3 nhịp dầm đoạn dầm: S = 300mm 1.2 Tính cốt thép treo: - - Lực tập trung dầm phụ truyền lên dầm : F = P +G – G0 = 145.08+94.752-13.563 = 226.269 kN - Sử dụng cốt treo dạng đai, chọn Ø8, số nhánh cốt đai n =2, asw = 0.503(cm2) Số lượng cốt treo cần thiết: -  h  F 1 − s ÷ h0  x≥  n × a sw × R sw o o - =Y Với hs khoảng cách từ vị trí đặt lực tập trung đến trọng tâm cốt thép dọc Hs = h0 - hdp ( h0 chiều cao có ích tiết diện )=>h0 = 750 - 60 = 690 (mm) => hs = 690- 450 = 240 (mm) Chọn x =8 (đai), bố trí bên dầm phụ đai, đoạn hs = 240 mm khoảng cách cốt treo 60 mm Biểu Đồ Vật liệu Biểu đồ vật liệu: Tính khả chịu lực tiết diện: - Chọn chiều dày lớp bê tông bảo vệ cốt thép dọc là: Ao,nhịp = 25 (mm) Ao,gối = 40 (mm) - Khoảng cách thông thủy hai thép theo phương chiều cao dầm là: t = 30 (mm) - Xác định abt  ho = hdc - abt - Tính khả chịu lực theo công thức sau: ξ= R s As → α m = ξ ( − 0.5ξ ) → [ M ] = α m R b bh 20 R b bh 1.3 Xác định tiết diện cắt lý thuyết: - Vị trí tiết diện cắt lý thuyết xác định theo tam giác đồng dạng - Lực cắt tiết diện cắt lý thuyết Q lấy độ dốc biểu đồ bao momen 1.4 Xác định đoạn kéo dài W: - Đoạn kéo dài W xác định theo công thức: W= • - 0.8Q − Qs,inc + 5d ≥ 20d Trong đó: Q lực cắt tiết diện cắt lý thuyết, giá trị Q lấy độ dốc biểu đồ bao mô-men Qs,inc khả chịu cắt cốt xiên nằm vùng cắt bớt cốt dọc: Q s,inc = Rsw.As,inc.sinx qsw khả chịu cắt cốt đai tiết diện cắt lý thuyết: q sw = - 2q sw R sw nA sw 175 × × 50.3 = = 88.03(kN / m) S 200 d đường kính cốt thép cắt Kiểm tra neo cốt thép Nhịp biên bố trí 4Ø25 + 2Ø22 có AS = 27.24 (cm2), neo vào gối 2Ø25 có AS = 9.82 (cm2) phải thỏa điều kiện: 1 AS ≥ × A nhip = × 27.24 = 9.08(cm ) 3 - Nhịp thứ bố trí 2Ø25+2Ø22 có AS = 17.42 (cm2), neo vào gối 2Ø25 có AS = 12.315 (cm2) phải thỏa điều kiện: 1 AS ≥ × A nhip = × 19.63 = 5.807(cm ) 3 Chọn chiều dài đoạn neo vào gối biên 225(mm) vào gối 500(mm) - - a) g) f) e) d) c) b) M M M M M M M P P P P P P G A P P P G P P P G B P P P G P P P G C P P P G P P P G P P P G P P P G P P P G P P P G [...]... m = ξ (1 − 0.5ξ) R b bh 0 [ M ] = α m R b bh 02 5.2 Xác định tiết diện cắt lý thuyết Tiết diện Thanh thép Vị trí điểm cắt lý thuyết Q (kN) Nhịp 1 bên trái 2 16 65.96 Nhịp 1 bên phải 2 16 55.87 Nhịp 1 bên trái 1 16 65.99 Tiết diện Thanh thép Nhịp 1 bên phải 1 16 Gối A bên trái Gối A bên phải Gối A bên trái 1 14 1 14 2 14 Vị trí điểm cắt lý thuyết Q (kN) 55.84 52.32 41. 08 52. 31 Tiết diện Thanh thép Vị... - Xác định bước cốt đai theo điều kiện cấu tạo:  h 750 SCT ≤  3 = 3 = 250(mm) 500(mm) - Chọn bước cốt đai S bố trí trong đoạn 1/ 3 nhịp dầm gần gối tựa: Giả thuyết S = 200 (mm), L1 = 2600 (mm) - Kiểm tra : φ b1 = 1 .R − E s n.a sw 21. 10 4 2 × 50.3 ϕW1 = 1 + 5 × =1+ 5 × = 1. 065 ≤ 1. 3 3 Eb b.s 27 .10 300 × 200 b 1= 0. 01 − 11 .5 × =0.885 0.3φ w1.φ b1.R b b.h 0 = 0.3 × 1. 065 × 0.885 × 11 .5 × 300 × 670... lý thuyết Q (kN) 55.84 52.32 41. 08 52. 31 Tiết diện Thanh thép Vị trí điểm cắt lý thuyết Q (kN) Gối A bên phải 2 14 41. 11 Gối A bên trái 1 14 52.28 Gối A bên phải 1 14 21. 96 Nhịp 2 bên trái ( bên phải lấy đối xứng) 2 14 41. 76 Tiết diện Thanh thép Gối B bên Trái 2 14 37.43 Gối B bên Trái 2 14 37. 61 4 .1 Vị trí điểm cắt lý thuyết Q (kN) Xác định đoạn kéo dài W: Đoạn kéo dài W được xác định theo công thức... BAO LỰC CẮT Tính thép dọc cốt Bê tông có cấp độ bền chịu nén B20 có: Rb = 11 .5 Mpa ; Rbt = 0.95 Mpa Cốt thép dọc của dầm phụ sử dụng loại AII: Rs = 280 Mpa Cốt thép đai của dầm phụ sử dụng loại AI: Rsw = 17 5 Mpa Tại tiết diện ở nhịp Tương ứng với giá trị momoen dương, bản cánh chịu nén, tiết diện tính toán là tiết diện chữ T - Xác định Sf : 1 1 − 3L = × 3 × 2600 = 13 00(mm) 1 6 6  1 1 Sf ≤  ( L 2... quả tính W được tính trong bảng sau: EXCEl Kiểm tra đoạn neo thép vào gối tựa: Ở nhịp biên bố trí 5 16 có As = 10 .05 cm2, neo vào gối tựa 2 16 có As = 4.02 cm2 4 .1 Theo yêu cầu cấu tạo thì diện tích cốt thép ở nhịp neo vào bản góc không được nhỏ hơn 1/ 3 tổng diện tích cốt thép ở giữa nhịp và không ít hơn 2 thanh As = 6 .15 cm2 > 1 9.55 3 cm2 = 3 .18 cm2 Tính toán tương tự , cốt thép ở nhịp giữa cũng thỏa... n.a sw = 12 6mm q sw cái này có thể sai) 4ϕ b2 (1 + ϕf + ϕ n ) γ b R bt bh o2 R sw na sw Q2 4 × 2 × (1 + 0 + 0) × 0.9 × 200 × 400 2 × 17 5 × 2 × 28.27 = 236mm (12 5. 91 10 3 ) 2 s max = ϕb 4 (1 + ϕn )γ b R bt bh o2 1. 5 × (1 + 0) × 0.9 × 200 × 400 2 = = 350mm Q 12 3.53 10 3  h dp 450 = = 15 0mm  sct ≤  3 3 500mm  Chọn s= 15 0mm Chọn s = 12 0mm bố trí trong đoạn Đoạn dầm giữa nhịp : đoạn 5 L 2 L2 = 14 75 4... giữa: L0 = 3L1 = 7800mm L0b = 3L1 − Đối với nhịp biên: 2 bc = 7650mm 2 Xác định tải trọng: Tải trọng từ bản sàn truyền xuống dầm phụ rồi từ dầm phụ truyền xuống dầm chính dưới dạng tải tập trung 2 .1 Tĩnh tải: Do trọng lượng bản thân dầm phụ và bản sàn truyền xuống: G 1 = g dp L2 = 13 .095 × 6.2 = 81. 189kN Do trọng lượng bản thân của dầm chính quy về lực tập trung: G 0 = n.γ b dc S0 = 1. 1× 25 × 0.3 ×... h 02 Rs Kết quả tính cốt thép dọc của dầm chính, xem bảng : 1. 1 Tính cốt thép ngang: - Lực cắt lớn nhất tại gối: o QA = 19 2 ,16 (kN) o o o o - Q Btr = 313 .62(kN) Q ph B = 288.49(kN) QCtr = 258.26(kN) QCph = 258.36(kN) Kiểm tra điều kiện tính toán: ϕ b3 (1 + ϕ f + ϕ n ).R bt b.h 0 = 0.6 × 1 × 0.75 .10 −3 × 300 × 670 = 90.45(kN) < Q - Do đó cần tính cốt thép ngang chịu lực cắt - Chọn cốt đai Ø8, số nhánh... Qs,inc: khả năng chịu lực cắt của cốt xiên nằm trong vùng cắt của cốt dọc ( cốt xiên đi qua thiết diện cắt lý thuyết) d: đường kính cốt thép được cắt qsw: khả năng chịu lực cắt của cốt đai tại thiết diện cắt lý thuyết q sw = R sw na sw s Trong đoạn dầm có cốt đai Ø6a150 q sw = R sw na sw 17 5 × 2 × 28.27 = = 66 s 15 0 kN/m Trong đoạn dầm có cốt đai Ø6a300 q sw = R sw na sw 17 5 × 2 × 28.27 = = 33 s 300 kN/m... = 562.5mm  = SCT ≤  4 4  500mm Chọn bước cốt đai S bố trí trong đoạn 1/ 3 nhịp dầm đoạn giữa dầm: S = 300mm 1. 2 Tính cốt thép treo: - - Lực tập trung do dầm phụ truyền lên dầm chính : F = P +G – G0 = 14 5.08+94.752 -13 .563 = 226.269 kN - Sử dụng cốt treo dạng đai, chọn Ø8, số nhánh cốt đai n =2, asw = 0.503(cm2) Số lượng cốt treo cần thiết: -  h  F 1 − s ÷ h0  x≥  n × a sw × R sw o o - =Y Với ... trái 1 14 1 14 2 14 Vị trí điểm cắt lý thuyết Q (kN) 55.84 52.32 41. 08 52. 31 Tiết diện Thanh thép Vị trí điểm cắt lý thuyết Q (kN) Gối A bên phải 2 14 41. 11 Gối A bên trái 1 14 52.28 Gối A bên... n=2 Rb =11 .5MPa ;Eb=27x103MPa ;Es=21x104MPa Gt S =15 0mm µw = nAsw × 0.283 = = 0.0 019 bS 0.2 15 0 ϕ w1 = + 5α µ w = 1. 074