ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP II GVHD: Th.S Đoàn Kiều Văn Tâm PHẦN THUYẾT MINH TÍNH TOÁN VÀ THUYẾT KẾ KHUNGPHẲNG Nội dung: Thiết kế khung ngang (khung trục 3), trường học với mặt mặt cắt hình hình SỐ LIỆU THIẾT KẾ Số tầng L1(m) L2(m) 6,5 B(m) Ht(m) 3,6 pc(daN/m2) 200 Hình Mặt cắt A-A SVTH: Lớp: Địa điểm xây dựng Tp Quy Nhơn ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP II GVHD: Th.S Đoàn Kiều Văn Tâm Hình Mặt tầng tầng điển hình I LỰA CHỌN GIẢI PHÁP KẾT CẤU Chọn vật liệu sử dụng: Sử dụng bêtông cấp độ bền B15 có: Rb=8,5MPa; Rbt=0,75MPa Sử dụng thép: + Nếu dùng thép AI có: Rs=Rsc=225MPa + Nếu dùng thép AII có: Rs=Rsc=280MPa Lựa chọn giải pháp kết cấu cho sàn: Chọn giải pháp sàn sườn toàn khối, không bố trí dầm phụ,chỉ có dầm qua cột, kết cấu bao che tường dày 200mm Chọn kích thước chiều dày sàn: Ta chọn chiều dày sàn theo công thức tác giả Lê Bá Huế SVTH: Lớp: ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP II GVHD: Th.S Đoàn Kiều Văn Tâm với Trong đó: + Lngan: Cạnh ngắn tính toán ô + Ldai: Cạnh dài tính toán ô  Với sàn phòng học: - Hoạt tải tính toán: ps=pc.n=200.1,2=240(daN/m2) - Tĩnh tải tính toán(chưa kể trọng lượng sàn BTCT), tính bảng sau: Bảng 1.1 Cấu tạo tải trọng lớp vật liệu sàn - Các lớp vật liệu Gạch ceramic dày 8mm, γ0=2000daN/m3 - 0,008.2000=16daN/m2 Vữa lát dày 30mm, γ0=2000daN/m3 - 0,03.2000=60daN/m2 Vữa trát dày 20mm, γ0=2000daN/m3 0,02.2000=40daN/m2 Tiêu chuẩn n Tính toán 16 1,1 17,6 60 1,3 78 40 1,3 52 Cộng 147,6 Do tường xây trực tiếp sàn nên tĩnh tải tính toán: g0=147,6(daN/m ) Vì tải trọng phân bố tính toán sàn: q0=g0+ps=147,6+240=387,6(daN/m2) Ta có: q0 < 400(daN/m2) → k=1 Ô sàn phòng có: + B=Lngắn=5m + L2=Ldài=6,5m → Chiều dày sàn phòng: → Chọn hs1=12cm Vậy kể tải trọng thân sàn BTCT thì: + Tĩnh tải tính toán ô sàn phòng: gs=g0+ =147,6+2500.0,12.1,1=477,6(daN/m2) SVTH: Lớp: ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP II + GVHD: Th.S Đoàn Kiều Văn Tâm Tổng tải trọng phân bố tính toán sàn phòng: qs = ps+gs=240+477,6=717,6(daN/m2)  Với sàn hành lang: + Hoạt tải tính toán: phl = pc.n=300.1,2 =360(daN/m2) + Tĩnh tải tính toán(chưa kể trọng lượng sàn BTCT): g0=147,6(daN/m2) Vì tải trọng phân bố tính toán sàn: qhl=g0+phl=147,6 + 360=507,6(daN/m2) Ta có: qhl > 400daN/m2 → Ô sàn hành lang có: + L1=Lngắn=2m + B=Ldài=5m → Chiều dày sàn hành lang: → Chọn hs2=8cm Vậy kể tải trọng thân sàn BTCT thì: + Tĩnh tải tính toán ô sàn hành lang: ghl = g0 + + =147,6+2500.0,08.1,1=367,6(daN/m2) Tổng tải trọng phân bố tính toán sàn hành lang: qhl = ghl + phl=367,6+360=727,6(daN/m2)  Với sàn mái: + Hoạt tải tính toán : pm = pc n =75.1,3 = 97,5 (daN/m2) + Tĩnh tải tính toán(chưa kể trọng lượng sàn BTCT), tính bảng sau: SVTH: Lớp: ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP II GVHD: Th.S Đoàn Kiều Văn Tâm Bảng 1.2 Cấu tạo tải trọng lớp vật liệu sàn mái Các lớp vật liệu Tiêu chuẩn n Tính toán 60 1,3 78 40 1,3 52 - Vữa chống thấm dày 30mm, 0,03.2000=60daN/m2 - Vữa trát dày 20mm, 0,02.2000=40daN/m2 Cộng 130 Do tường xây trực tiếp sàn nên tĩnh tải tính toán: g0=130(daN/m2) Vì tải trọng phân bố tính toán sàn: q = g0 + pm=130+97,5=227,5(daN/m2) Do tải trọng mái nhỏ nên ta chọn chiều dày ô sàn lớn chiều dày ô sàn bé mái nhau: hs3 =8 (cm) Vậy kể tải trọng thân sàn BTCT coi tải trọng mái ngói, xà gồ phân bố sàn thì: + Tĩnh tải tính toán ô sàn mái: gm = g0 + gmáingói + + Tổng tải trọng phân bố tính toán sàn mái: qm = pm + gm = 97,5 + 428 = 525,5(daN/m2)  Với sàn sê nô: + Hoạt tải tính toán: psn = pc n =75.1,3 = 97,5(daN/m2) + Tĩnh tải tính toán(chưa kể trọng lượng sàn BTCT), tính bảng sau Bảng 1.3 Cấu tạo tải trọng lớp vật liệu sàn sê nô Các lớp vật liệu Tiêu chuẩn n Tính toán 60 1,3 78 40 1,3 52 - Vữa chống thấm dày 30mm, 0,03.2000=60daN/m2 - Vữa trát dày 20mm, 0,02.2000=40daN/m2 SVTH: Lớp: ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP II GVHD: Th.S Đoàn Kiều Văn Tâm Cộng Do tường xây trực tiếp sàn nên tĩnh tải tính toán: g0 = 130 (daN/m2) Vì tải trọng phân bố tính toán sàn sê nô là: qsn = g0 + psn = 97,5 + 130 = 227,5 (daN/m2) Do tải trọng sê nô nhỏ nên chiều dày ô sàn bé Ta chọn chiều dày sàn sê nô là: hs4=8 (cm) Vậy kể tải trọng thân sàn BTCT thì: + Tĩnh tải tính toán ô sàn sê nô: gsn = g0 + + Tổng tải trọng phân bố tính toán sàn sê nô: qsn = psn + gsn= 97,5 + 350 = 447,5 (daN/m2) Lựa chọn kết cấu mái: Kết cấu mái dùng hệ mái ngói gác lên xà gồ, xà gồ gác lên tường thu hồi Lựa chọn kích thước tiết diện phận:  Kích thước tiết diện dầm: a Dầm DC(dầm phòng học): Nhịp dầm L=L2= 6,5 (m) = d h Chọn chiều cao dầm: hd =600 (mm) = 0,6 (m) Bề rộng dầm là: Ta chọn bề rộng dầm là: bd = 250(mm) = 250 (m) Với dầm mái, chịu tải trọng nhỏ nên ta chọn chiều cao nhỏ Ta chọn chiều cao dầm mái hdm= 0,5 (m) Bề rộng dầm mái: bdm = (0,3÷0,5).hdm= (150÷250)mm Ta chọn bdm= 250(mm) = 0,25(m) b Dầm BC (dầm hành lang): Nhịp dầm L=L1=2 (m) nhỏ SVTH: Lớp: 130 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP II GVHD: Th.S Đoàn Kiều Văn Tâm = d h Chọn chiều cao dầm: hd =300 (mm) = 0,3(m) Bề rộng dầm hành lang: bd = 250 (mm) = 0,25 (m) Bề rộng dầm hành lang mái chọn: bdhlm= 0,25(m) c Dầm dọc nhà: Nhịp dầm L=B=5m hd= Chọn chiều cao dầm dọc nhà: hd = 300 (mm) =0,3 (m) Bề rộng dầm dọc nhà: bd =250(mm) = 0,25 (m)  Kích thước tiết diện cột: Diện tích tiết diện cột xác định theo công thức: Trong đó: + k: Hệ số tải trọng, k=1,0÷1,3 + N: Tổng lực dọc + Cường độ chịu nén tính toán bê tông a Cột trục C: + Diện tích truyền tải cột trục C (hình 1.1): SC = ( + ).5 =21,25 (m2) ).B = ( Lực dọc tải phân bố sàn: N1 = + (daN) Lực dọc tải trọng tường ngăn dày 200mm: N2 = gt.lt.ht = 514.( + ).3,6 = 15265,8 (daN) (ở chọn sơ chiều cao tường chiều cao tầng nhà h t = Ht) SVTH: Lớp: ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP II + GVHD: Th.S Đoàn Kiều Văn Tâm Lực dọc tường thu hồi: N3 = gt.lt.ht= (daN) (tường thu hồi trục C có chiều dày 110mm) + Lực dọc tải phân bố sàn mái: N4 = qm SC = 525,5.21,25 = 11166,875 (daN) + Với nhà bốn tầng có ba sàn học sàn mái nên ta có tổng lực dọc là: 3.(14080,25 + 15265,8) + 1.(1509,6 + 11166,875) = 100714,625 (daN) Để kể đến ảnh hưởng mômen ta chọn k=1,1 → = Vậy ta chọn kích thước cột bcxhc = 30x45cm có A =1350(cm2) b Cột trục D: Cột trục D có diện tích chịu tải SD nhỏ diện tích chịu tải cột trục C (hình 1.1), để thiên an toàn định hình hóa ván khuôn, ta chọn kích thước tiết diện cột trục D (bcxhc=30x45cm), với cột trục C c Cột trục B: + Diện tích truyền tải cột trục B (hình 1.1): SB= B= =5 (m2) + Lực dọc tải phân bố sàn hành lang: N1 = qhl.SB = 727,6 = 3638 (daN) + Lực dọc tải trọng lan can (tường lan can dày 110mm): N2 = gt.llc.hlc = 296.5.1 = 1480(daN) (ở chiều cao lan can 1m) + Lực dọc tường thu hồi: SVTH: Lớp: ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP II GVHD: Th.S Đoàn Kiều Văn Tâm N3 = gt.lt.ht = 296.(2/2).1,2= 355,2(daN) + Lực dọc tải phân bố sàn mái: N4 = qm.SB = 525,5.5 = 2627,5(daN) + Lực dọc tải phân bố sàn sê nô: N5 = qsn.Ssn = 447,5.(0,9.5 + 0,4.5) = 2908,75 (daN) Với nhà tầng có ba sàn hành lang sàn mái nên tổng lực dọc là: 3.(3638 +1480) +1.(355,2 + 2627,5) +2908,75 =21245,75(daN) + Do lực dọc bé nên kể đến ảnh hưởng tải trọng ta chọn k =1,3 → = Diện tích A nhỏ nên chọn kích thước cột B là: bcxhc =25x25 cm có A = 625 (cm2) >324,9 (cm2) + Cột trục D cột trục C có kích thước: - bcxhc = 30x45 (cm) Cho cột tầng - bcxhc = 30x35 (cm) Cho cột tầng + Cột trục B có kích thước bcxhc = 25x25(cm), từ cột tầng đến tầng 5000 110 2000 6500 110 5000 Hình 1.1:Diện tích chịu tải cột Mặt bố trí kết cấu theo hình 1.2: SVTH: Lớp: ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP II GVHD: Th.S Đoàn Kiều Văn Tâm C-30x45 C-25x25 C-30x45 11 5000 C?u thang h =8cm hl C-25x25 C-30x45 C-30x45 5000 10 hs=12cm h =8cm hl C-25x25 C-30x45 C-30x45 5000 hs=12cm h =8cm hl C-25x25 C-30x45 C-30x45 5000 hs=12cm h =8cm hl C-25x25 C-30x45 C-30x45 5000 hs=12cm h =8cm hl C-25x25 C-30x45 C-30x45 5000 C?u thang h =8cm hl C-25x25 C-30x45 C-30x45 5000 h =8cm hs=12cm hl C-30x45 C-25x25 C-30x45 5000 hs=12cm h =8cm hl C-30x45 C-25x25 C-30x45 5000 hs=12cm h =8cm hl C-30x45 C-25x25 C-30x45 5000 hs=12cm h =8cm hl C-30x45 C-25x25 C-30x45 110 D 6500 C 2000 Hình 1.2 Mặt kết cấu tầng điển hình II SƠ ĐỒ TÍNH TOÁN KHUNG PHẲNG: Sơ đồ hình học: 10 SVTH: Lớp: B 110 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP II - GVHD: Th.S Đoàn Kiều Văn Tâm Kiểm tra hàm lượng cốt thép: Hàm lượng cốt thép tổng - Ta thấy, không nhiều Tuy nhiên Nên ta bố trí cốt thép theo hàm lượng tối thiểu c Tính cốt thép đối xứng cho cặp 2: M = 18,68 (kN.m) = 186800 (daN.cm) N = 311,03 (kN) = 311,03 (daN) + Xét hệ số uốn dọc : Giả thiết 59 SVTH: Lớp: ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP II GVHD: Th.S Đoàn Kiều Văn Tâm Với =1, y = 0,5.h = 0,5.0,25 = 0,125 (m) + Mdh, Ndh: nội lực tải trọng tác dụng dài hạn gây (có thể lấy gần nội lực tĩnh tải gây ra), Mdh=-0,53kN.m, Ndh=-170,88kN + M, N: nội lực tải trọng tính toán gây ra, lấy bảng tổ hợp tải trọng + : hệ số xét đến ảnh hưởng cốt thép ứng lực trước, =1 (đối với bê tông bình thường) Cốt thép Rs = Rsc, tính: 60 SVTH: Lớp: ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP II GVHD: Th.S Đoàn Kiều Văn Tâm Xảy trường hợp x > , nén lệch tâm bé + Xác định lại x công thức gần đúng: Tính thông số: - Kiểm tra hàm lượng cốt thép: - Hàm lượng cốt thép tổng - Ta thấy, không nhiều Tuy nhiên Nên ta bố trí cốt thép theo hàm lượng tối thiểu d.Tính toán cốt thép đối xứng cho cặp 3: M = 19,98 (kN.m) = 199800 (daN.cm) N = 302,34 (kN) = 30234 (daN) + Xét hệ số uốn dọc : 61 SVTH: Lớp: ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP II GVHD: Th.S Đoàn Kiều Văn Tâm Giả thiết Với =1, y = 0,5.h = 0,5.0,25 = 0,125 (m) + Mdh, Ndh: nội lực tải trọng tác dụng dài hạn gây (có thể lấy gần nội lực tĩnh tải gây ra), Mdh=-0,53kN.m, Ndh=-170,88kN + M, N: nội lực tải trọng tính toán gây ra, lấy bảng tổ hợp tải trọng + : hệ số xét đến ảnh hưởng cốt thép ứng lực trước, =1 (đối với bê tông bình thường) 62 SVTH: Lớp: ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP II GVHD: Th.S Đoàn Kiều Văn Tâm Cốt thép Rs = Rsc, tính: → Xảy trường hợp , nén lệch tâm lớn thông thường - Kiểm tra hàm lượng cốt thép: Ta thấy không nhiều → Hàm lượng cốt thép hợp lý (As=1,22cm2) Ta thấy lượng thép nhỏ ,chọn cốt thép theo hàm lượng tối thiểu : Chọn 2φ16 có As = 4,02 (cm2) >1,1 cho phần tử cột +Các phần tử cột 10,11,12 bố trí thép giống phần tử 63 SVTH: Lớp: ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP II GVHD: Th.S Đoàn Kiều Văn Tâm 250 ∅16 ∅6 250 4.Tính toán cốt thép cho phần tử cột 4, bxh = 30x35cm: a Số liệu tính toán: Chiều dài tính toán l0 = 0,7.H = 0,7.3,6 = 2,52 (m) = 252 (cm) Giả thiết a = a’ = 4cm → h0 = 35 – a = 35 – = 31 (cm) Za = h0 – a = 31 – a’= 31 – = 27 (cm) Độ mảnh → Xét đến hệ số uốn dọc Độ lệch tâm ngẫu nhiên: ea = max ( Nội lực chọn từ bảng tổ hợp nội lực ghi chi tiết bảng TABLE: Element Forces Frames Frame Text Station m OutputCase Text COMB1 3.6 COMB1 COMB2 3.6 COMB2 COMB3 3.6 COMB3 COMB4 CaseType Text Combinatio n Combinatio n Combinatio n Combinatio n Combinatio n Combinatio n Combinatio n P KN V2 KN M3 KN-m -127.842 -28.52 -51.5672 -117.447 -28.52 51.1038 -138.436 -27.512 -43.9094 -128.041 -27.512 55.1344 -120.103 -10.57 -27.8657 -109.708 -26.554 38.9558 -126.204 -37.851 -55.7613 64 SVTH: Lớp: ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP II 3.6 COMB4 COMB5 3.6 COMB5 COMB6 3.6 COMB6 COMB7 3.6 COMB7 COMB8 3.6 COMB8 COMB9 3.6 COMB9 COMB10 3.6 COMB10 COMB11 3.6 COMB11 GVHD: Th.S Đoàn Kiều Văn Tâm Combinatio n Combinatio n Combinatio n Combinatio n Combinatio n Combinatio n Combinatio n Combinatio n Combinatio n Combinatio n Combinatio n Combinatio n Combinatio n Combinatio n Combinatio n -115.809 -25.863 58.9249 -143.161 -30.759 -53.0587 -132.766 -30.759 57.6721 -124.657 -14.962 -37.5553 -114.262 -29.347 42.2008 -130.148 -39.515 -62.6613 -119.753 -28.726 60.1729 -134.192 -14.055 -30.6633 -123.797 -28.44 45.8283 -139.682 -38.608 -55.7694 -129.287 -27.819 63.8005 -138.444 -16.977 -38.8977 -128.049 -31.362 48.1123 -143.935 -41.53 -64.0038 -133.54 -30.741 66.0844 Nội lực độ lệch tâm cột Ký hiệu Đặc cặp nội điểm cặp lực nội lực Mmax Nmax M (kN.m) N (kN) ea (cm) 133,54 49 1,17 49 64 143,94 44 1,17 44 143,16 45 1,17 45 M = 66,08 (kN.m) = 660800(daN.cm) N = 133,54 (kN) = 13354 (daN) Xét hệ số uốn dọc 65 SVTH: (cm) 66,08 M,N Lớn 64 b Tính cốt thép đối xứng cho cặp 1: + e0=max(e1,ea) Lớp: ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP II GVHD: Th.S Đoàn Kiều Văn Tâm Giả thiết Với =1, y = 0,5.h = 0,5.0,35= 0,175 (m) + Mdh, Ndh: nội lực tải trọng tác dụng dài hạn gây (có thể lấy gần nội lực tĩnh tải gây ra), Mdh=-42,41kN.m, Ndh=-123,12kN + M, N: nội lực tải trọng tính toán gây ra, lấy bảng tổ hợp nội lực + : hệ số xét đến ảnh hưởng cốt thép ứng lực trước, =1 (đối với bê tông bình thường) 66 SVTH: Lớp: ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP II GVHD: Th.S Đoàn Kiều Văn Tâm Cốt thép Rs = Rsc , tính → Xảy trường hợp x < , nén lệch tâm lớn - Kiểm tra hàm lượng cốt thép: - Ta thấy → Hàm lượng cốt thép hợp lý, (As=6,23cm2) , không nhiều d Tính cốt thép đối xứng cho cặp 2: M = 64 (kN.m) = 640000(daN.cm) N = 143,94 (kN) = 14394 (daN) +Xét hệ số uốn dọc: Giả thiết 67 SVTH: Lớp: ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP II GVHD: Th.S Đoàn Kiều Văn Tâm Với =1, y = 0,5.h = 0,5.0,35= 0,175 (m) + Mdh, Ndh: nội lực tải trọng tác dụng dài hạn gây (có thể lấy gần nội lực tĩnh tải gây ra), Mdh=-42,41kN.m, Ndh=-123,12kN + M, N: nội lực tải trọng tính toán gây ra, lấy bảng tổ hợp nội lực + : hệ số xét đến ảnh hưởng cốt thép ứng lực trước, =1 (đối với bê tông bình thường) 68 SVTH: Lớp: ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP II GVHD: Th.S Đoàn Kiều Văn Tâm Cốt thép Rs= Rsc , tính → Xảy trường hợp x < , nén lệch tâm lớn - Kiểm tra hàm lượng cốt thép: - Ta thấy → Hàm lượng cốt thép hợp lý, (As=5,78cm2) , không nhiều e.Tính cốt thép đối xứng cho cặp 3: M = 64(kN.m) =640000 (daN.cm) N = 143,16 (kN) = 14316 (daN) + Xét hệ số uốn dọc 69 SVTH: Lớp: ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP II GVHD: Th.S Đoàn Kiều Văn Tâm Giả thiết Với =1, y = 0,5.h = 0,5.0,35= 0,175 (m) + Mdh, Ndh: nội lực tải trọng tác dụng dài hạn gây (có thể lấy gần nội lực tĩnh tải gây ra), Mdh=-42,41kN.m, Ndh=-143,12kN + M, N: nội lực tải trọng tính toán gây ra, lấy bảng tổ hợp nội lực + : hệ số xét đến ảnh hưởng cốt thép ứng lực trước, =1 (đối với bê tông bình thường ) 70 SVTH: Lớp: ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP II GVHD: Th.S Đoàn Kiều Văn Tâm Cốt thép Rs = Rsc , tính → Xảy trường hợp x< , nén lệch tâm lớn - Kiểm tra hàm lượng cốt thép: - Ta thấy → Hàm lượng cốt thép hợp lý, (As=5,83cm2) , không nhiều Nhận xét: • Cặp nội lực thứ đòi hỏi lượng thép bố trí lớn Vậy ta bố trí cốt thép cột theo A s=6,23 (cm2) Vậy ta chọn 2φ20 có As = 6,28 (cm2), để bố trí Các phần tử cột 3,7,8 bố trí thép giống phần tử cột 4 Tính toán cốt thép đai cho cột: + Đường kính cốt đai: 71 SVTH: Lớp: ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP II + Khoảng cách cốt đai s: → Trong đoạn nối chồng cốt thép dọc: GVHD: Th.S Đoàn Kiều Văn Tâm Ta chọn cốt đai φ6 nhóm AI Chọn s = 100 (mm) → Các đoạn lại: Chọn s = 200 (mm) Tính toán cấu tạo nút góc cùng: Nút góc nút giao giữa: + Phần tử dầm 19 phần tử cột + Phần tử dầm 20 phần tử cột 12 Chiều dài neo cốt thép nút góc phụ thuộc vào tỉ số + Dựa vào bảng tổ hợp tải trọng cột, ta chọn cặp nội lực M, N phần tử cột số 12 có độ lệch tâm e0 đầu cột lớn có M = -6,47 (kN.m), N = -66,68 (kN), có e0 = 10 (cm) → + < 0,5 Vậy ta cấu tạo cốt thép nút góc theo trường hợp có Dựa vào bảng tổ hợp tải trọng cột, ta chọn cặp nội lực M, N phần tử cột số có độ lệch tâm e0 đầu cột lớn có M = 66,08 (kN.m), N = -143,94 (kN), có e0=46 (cm) → > 0,5 Vậy ta cấu tạo cốt thép nút góc theo trường hợp có 72 SVTH: Lớp: ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP II GVHD: Th.S Đoàn Kiều Văn Tâm 73 SVTH: Lớp: [...]...ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP II D -25 x30 3600 +14.400 D -25 x30 D -25 x50 D -25 x30 D -25 x30 D -25 x30 C -25 x25 C-30x35 C-30x35 +10.800 D -25 x30 D -25 x60 D -25 x30 D -25 x30 C -25 x25 3600 C-30x35 C-30x35 D -25 x30 D -25 x30 D -25 x30 D -25 x30 D -25 x60 +7 .20 0 C -25 x25 3600 C-30x45 C-30x45 D -25 x30 +3.600 D -25 x30 D -25 x60 D -25 x30 D -25 x25 3600 C -25 x25 C-30x45 C-30x45 ±0.00 500 450 -0.60 GVHD: Th.S Đoàn Kiều Văn Tâm 6500 20 00 D C... 1.0 125 BAO Max 4.704 18 2. 025 BAO Max 18 0 BAO Min 18 1.0 125 BAO Min 18 2. 025 BAO Min 19 0 BAO Max 19 3 .22 5 BAO Max 19 6.45 BAO Max 19 19 0 3 .22 5 BAO BAO Min Min 4.704 4.113 4.113 4.113 15. 12 15. 12 15. 12 30.76 - 32 SVTH: Lớp: 20 .97 2 23.06 25 .14 8 25 . 72 23.63 21 .54 70.05 12. 93 6 116.7 4 117.3 13.73 70.13 2 11.44 7 13.53 5 15. 62 3 14.36 12. 27 10.19 55. 62 4 .26 73.47 1 70.03 - 19.191 1.3901 20 .676 27 .171... 1 .28 3 14 0 BAO Min 0.163 14 1.0 125 BAO Min 0.163 14 2. 025 BAO Min 15 0 BAO Max 15 3 .22 5 BAO Max 15 6.45 BAO Max 15 0 BAO Min 15 3 .22 5 BAO Min 15 6.45 BAO Min 0.163 10.69 10.69 10.69 20 .46 20 .46 20 .46 31 SVTH: Lớp: V2 KN 44.03 38.95 1 140.1 2 141.3 40.55 43.31 33 .27 7 35.36 5 37.45 4 32. 59 30.51 28 . 42 57.33 25 .65 5 128 .3 128 .4 26 .15 57.71 5 M3 KN-m 36.189 110 .26 47.996 22 3.33 77.6 42 225 .29 28 .636 -0 .25 4... 28 .636 -0 .25 4 29 .391 32. 3 82 7. 425 3 42. 979 5.07 42 109. 92 0.4674 183.11 78.01 185.99 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP II GVHD: Th.S Đoàn Kiều Văn Tâm 16 0 BAO Max 1.446 16 1.0 125 BAO Max 1.446 16 2. 025 BAO Max 16 0 BAO Min 16 1.0 125 BAO Min 16 2. 025 BAO Min 1.446 0.6 72 0.6 72 0.6 72 17 0 BAO Max 7.796 17 3 .22 5 BAO Max 7.796 17 6.45 BAO Max 7.796 17 0 BAO Min 1.9 82 17 3 .22 5 BAO Min 1.9 82 17 6.45 BAO Min 1.9 82 18 0 BAO... 20 .676 27 .171 4. 829 7 28 .916 37.137 121 .19 32. 568 136.39 87.481 136.71 8.3537 2. 4891 7. 021 18.439 7.3374 20 .23 9 38.956 80.513 47.754 66.084 66.439 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP II GVHD: Th.S Đoàn Kiều Văn Tâm 19 6.45 BAO Min 30.76 30.76 20 0 BAO Max 8.495 20 20 1.0 125 2. 025 BAO BAO Max Max 20 0 BAO Min 20 1.0 125 BAO Min 20 2. 025 BAO Min 8.495 8.495 1.795 1.795 1.795 Nội lực tính dầm 33 SVTH: Lớp: 1.8 92 58.55 4 4.538... 438,75 2 Trường hợp hoạt tải 2: p = 360 110 2 5000 s 22 0 5000 3 4 6500 20 00 D C B Hình 5.4.Sơ đồ phân hoạt tải 2 – Tầng 2 hoặc tầng 4 Bảng 5.4 Hoạt tải 2 – Tầng 2 hoặc tầng 4 Sàn HOẠT TẢI 2- TẦNG 2, 4 Loại tải trọng và cách tính Kết quả PBll = PCll (daN)Sàn 23 SVTH: Lớp: ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP II GVHD: Th.S Đoàn Kiều Văn Tâm tầng 2 Do tải trọng sàn hành lang truyền vào: hoặc 28 80 360.[5+(5 -2) ] .2/ 2= 28 80... hdhl /2 = 3,6 + 0,6 + 1 – 0,3 /2 = 5,05 (m).Chọn ht1 =5,1m (với Z = 0,6m là khoảng cách từ cốt 0.00 đến mặt đất tự nhiên) + Xác định chiều cao của cột tầng 2, 3, 4: ht2=ht3=ht4 = 3,6 (m) Ta có sơ đồ kết cấu được thể hiện như hình 2. 2: D -25 x30 3600 D -25 x50 C-30x35 C-30x35 C -25 x25 3600 D -25 x60 D -25 x30 C-30x35 C -25 x25 C-30x35 D -25 x60 D -25 x30 C-30x45 3600 C-30x45 C -25 x25 D -25 x30 D -25 x60 C-30x45 C -25 x25 5500... trọng - Cách 2: Quy đổi tải trọng thành phân bố đều 1 Tĩnh tải tầng 2, 3, 4: ghl= 367,6 110 2 5000 gs = 422 ,6 5000 3 4 6500 D 22 0 gs = 422 ,6 g hl GD 20 00 C GC B g hc GB Cách 1 6500 D GD 20 00 C GC g1 B g2 GB Cách 2 6500 D 20 00 C Hình 4.1.Sơ đồ phân tĩnh tải sàn tầng 2, 3, 4 14 SVTH: Lớp: B ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP II GVHD: Th.S Đoàn Kiều Văn Tâm Bảng 4.1.Tĩnh tải tập trung và phân bố đều tầng 2, 3, 4 TĨNH... 6450 20 25 C D B Hình 2. 2:Sơ đồ kết cấu khung ngang III XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG ĐƠN VỊ 12 SVTH: Lớp: ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP II GVHD: Th.S Đoàn Kiều Văn Tâm 1 Tĩnh tải đơn vị: + Tĩnh tải sàn phòng học: gs = 422 ,6 (daN/m2) + Tĩnh tải sàn hành lang: ghl = 367,6 (daN/m2) + Tĩnh tải sàn mái: gm= 428 (daN/m2) + Tĩnh tải sàn sê nô: gsn = 350 (daN/m2) + Tường xây 20 0mm: gt1 = 514 (daN/m2) + Tường xây 110mm: gt2 = 29 6... dạng hình thang có tung Sàn tầng 2 độ lớn nhất là: p1ht= 24 0 5 = 120 0 Quy đổi ra phân bố đều với k=0,76: 120 0.0,76=9 12 Sàn tầng 4 21 12 P1C =P1D(daN) Do tải trọng sàn phòng học truyền vào: 24 0 5.5/4=1500 1500 p = 360 110 2 5000 s 5000 3 22 0 4 6500 20 00 D C B 21 SVTH: Lớp: ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP II GVHD: Th.S Đoàn Kiều Văn Tâm Hình 5 .2. Sơ đồ phân hoạt tải 1 – Tầng 3 Bảng 5 .2 Hoạt tải 1 – tầng 3 HOẠT TẢI