ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY Chương I: SỐ LIỆU I.1 SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT: -Theo kết thí nghiệm đòa chất hố khoan số (HK1) tính chất lý sau: CAO ĐỘ MIỆNG HỐ:+1.05(m) CAO ĐỘ ĐÁY HỐ:-18.95(m) MỰC NƯỚC NGẦM Ở CAO ĐỘ -0.10(m) lớp 1:0.9 m lớp 2: 2.13m lớp 3: 4.97mlớp 4:10m Lớp 1: Bề dày 0.9m – Đất san lấp hỗn hợp cát lẫn đá gạch vỡ Lớp 2: Bề dày 2.1m Thành phần bùn Á sét màu vàng xám trắng trạng thái chảy: Độ ẩm tự nhiên: W =44.74% Dung trọng ướt: γw =1.644(g/cm3) Dung trọng khô: γđn =1.138(g/cm3) Tỷ trọng hạt: ∆ =2.6754 Độ rỗng: n =57.55% Tỷ số rỗng: ε =1.356 Giới hạn chảy: Wc =36.09% Giới hạn dẻo: Wd =26.32% Chỉ số dẻo: Wn =9.77% Độ chặt : B =1.89 Lực dính đơn vò: C =0.144(kg/cm2) Góc ma sát trong: Ф =6.16 º Lớp 3: Bề dày lớp 5.0m Thành phần bủn Á sét màu xám xi măng Trạng thái chảy Độ ẩm tự nhiên: W =67.27% Dung trọng ướt: γw =1.482(g/cm3) Dung trọng khô: γk =0.886(g/cm3) Tỷ trọng hạt: ∆ =2.653 SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) -1- ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY Độ rỗng: n =66.66% Tỷ số rỗng: ε =1.999 Giới hạn chảy: Wc =59.16% Giới hạn dẻo: Wd =36.42% Chỉ số dẻo: Wn =22.74% Độ chặt : B =1.36 Lực dính đơn vò: C =0.112(kg/cm2) Góc ma sát trong: Ф =4.32 º Lớp 4: Bề dày lớp 10.0m Thành phần sét mầu xám trắng nâu đỏ,nâu → nâu vàng xám trắng Trạng thái cứng Độ ẩm tự nhiên: W =26.45% Dung trọng ướt: γw =1.894(g/cm3) Dung trọng khô: γk =1.498(g/cm3) Tỷ trọng hạt: ∆ =2.720 Độ rỗng: n =44.93% Tỷ số rỗng: ε =0.816 Giới hạn chảy: Wc =44.36% Giới hạn dẻo: Wd =20.72% Chỉ số dẻo: Wn =23.64% Độ chặt : B =0.24 Lực dính đơn vò: C =0.475(kg/cm2) Góc ma sát trong: Ф =14.53 º Lớp 5: Chưa xác đònh bề dày Thành phần Á sét màu xám trắng Trạng thái dẻo cứng Độ ẩm tự nhiên: W =20.65% Dung trọng ướt: γw =2.006(g/cm3) Dung trọng khô: γk =1.662(g/cm3) Tỷ trọng hạt: ∆ =2.689 SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) -2- ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY Độ rỗng: n =38.18% Tỷ số rỗng: ε =0.618 Giới hạn chảy: Wc =31.56% Giới hạn dẻo: Wd =16.57% Chỉ số dẻo: Wn =14.99% Độ chặt : B =0.27 Lực dính đơn vò: C =0.403(kg/cm2) Góc ma sát trong: Ф =15.69 º SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) -3- ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY Chương II: THIẾT KẾ MÓNG BĂNG II.1 TẢI TRỌNG THIẾT KẾ: Với giá trò nội lực sau: Lực dọcN(T): Momen M(T.m) Lực ngang Q(T): N1tt =43.1(T) M1tt = 3.2(T.m) Q1tt =3.5(T) N2tt =47.3(T) M2tt = (T.m) Q2tt =3.6(T) N3tt =47.5(T) M3tt = 3.5(T.m) Q3tt =2.7(T) N4tt =43.3(T) M4tt = 3(T.m) Q4tt =3.6(T) Từ suy giá trò tiêu chuẩn sau (với hệ số vượt tải n=1.15) Ntc =Ntt/n Mtc =Mtt/n Qtc =Qtt/n N1tc =37.5(T) M1tc = 2.8(T.m) Q1tc =3(T) N2tc =41(T) M2tc = 2.6 (T.m) Q2tc =3.1(T) N3tc =41.3(T) M3tc = 3(T.m) Q3tc =2.3(T) N4tc =37.7(T) M4tc = 2.6(T.m) Q4tc =3.1(T) L1 =4.9(m) L2 =5.4(m) SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) L3 =5.9(m) -4- L4 =3.9(m) ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY 53.5(T) 58.6(T) 3.0(T.m) 3.1(T.m) 3.2(T) 2.9(T) II.2 XÁC ĐỊNH SƠ BỘ KÍCH THƯỚC MÓNG BĂNG: Tổng chiều dài móng: L = 2L3 + L4 +consol(1.2m) = 18.1(m) Chọn độ sâu chôn móng là: D f = 1.5(m) Chiều rộng móng băng : b = 2.0(m) Trọng lượng đơn vò thể tích trung bình bê tông móng đất móng: γ = 2.0 ÷ 2.2(T / m ) II.3 TÍNH TOÁN THIẾT KẾ MÓNG BĂNG DƯỚI CỘT: II.3.1.Kiểm tra điều kiện để làm việc vật thể đàn hồi: - Với điều kiện: Ptc ≤ Rtc ≡ R II Ptcmax ≤ 1.2 * Rtc ≡ 1.2 * R II Ptcmin ≥ Tổng lực dọc tiêu chuẩn trọng tâm đáy móng: ∑N tc = N tt 43.1 + 47.3 + 47.5 + 43.3 = = 157.6(T ) 1.15 1.15 Diện tích tiết diện đáy móng: F = b * L = 2.0 * 18.1 = 36.2( m ) SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) -5- ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY p lực tiêu chuẩn gần đáy móng: Ptc = ∑ N tc 157.6 + γ tb D f = + 2.0 * 1.5 = 7.35(T / m ) F 36.2 - Chọn chiều momen lực cắt hình vẽ : Tổng momen tính toán trọng tâm đáy móng: ∑M tt = M 1tt + M 2tt − M 3tt − M 4tt − N 1tt * e1 − N 2tt * e2 + N 3tt * e3 + N 4tt * e4 + (Q1tt + Q2tt − Q3tt − Q4tt ) * h = 3.2 + 3.1 − 2.9 − 53.5 * 4.25 − 58.6 * 0.25 + 51.2 * 4.25 + (3.2 − 2.9 + 3.2) * = −17.725(T m )( nguocvoichieuduongdachon ) Tổng momen tiêu chuẩn trọng tâm đáy móng: ∑M tc =∑ M tt 17.725 = = 15.413(T / m ) 1.15 1.15 Momen chống uốn tiết diện móng: W= b * L2 2.0 * 8.5 = = 24.08(m ) 6 p lực tiêu chuẩn lớn đáy móng: Ptcmax = ∑ N tc M 141.74 15.413 + γ tb * D f + ∑ tc = + 2.0 * 1.5 + = 11.98(T / m ) F W 17 24.08 p lực tiêu chuẩn nhỏ đáy móng: Ptcmin = ∑ N tc M 141.74 15.413 + γ tb * D f − ∑ tc = + 2.0 * 1.5 − = 10.7(T / m ) F W 17 24.08 - Sức chòu tải tiêu chuẩn sức chòu tải tính toán theo giới hạn II: Rtc ≡ R II = m( A * b * γ + B * D f * γ + D * C = 1(0.1032 * * 0.644 + 1.4028 *1.5 *1.644 + 3.7276 *1.44 = 8.973(T / m ) Kiểm tra điều kiện để làm việc vật thể đàn hồi:  Ptc = 11.338(T / m )  Rtc = 8.937(T / m )  Ptcmax = 11.98(T / m )  1.2 * Rtc = 8.973 * 1.2 = 10.7676(T / m )  Ptcmin = 10.7(T / m )  SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) -6- ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY ⇒ [ĐẤT DƯỚI MÓNG BĂNG KHÔNG THOẢ ĐIỀU KIỆN VỀ ĐẤT NỀN] ĐỂ SỬ LÝ LỚP ĐẤT ĐẤT YẾU DƯỚI MÓNG BĂNG TA DÙNG PHƯƠNG ÁN CỌC CÁT DƯỚI MÓNG BĂNG II.3.2 Tính toán thiết kế cọc cát móng băng: Xác đònh ε nc dùng cọc cát: ε nc = ∆ (Wd + 0.5I p ) = 2.675 ( 26.32 + 0.5 * 9.77) = 0.835 γ n * 100 * 100 Xác đònh diện tích nén chặt: Fnc = 1.4 * b( L + 0.4 * b) = 1.4 * * (8.5 + 0.4 * 2) = 26.04( m ) Chiều rộng nén chặt là: bnc = Fnc = 26.04 = 5.1(m) Xác đònh số lượng cọc cát: Chọn cọc có đường kính d c = 0.4(m) Ω= n= ε − ε nc 1.356 − 0.835 = 0.221 1+ ε0 + 1.356 Ω * Fnc 0.221 * 26.04 ≈ 45coc fc 3.14 * 0.4 Bố trí cọc cát: L = 0.952 * d c 1+ ε0 + 1.356 = 0.952 * 0.4 ≈ 0.8(m) ε − ε nc 1.356 − 0.835 Chọn cát làm cọc có thông số lý sau: Cát dùng làm cọc cát trung có; Wtn = 15.5% ε = 0.6 ∆= 0.7 * ε * ∆ n 0.7 * 0.6 * = = 2.71(T / m ) Wtn 15.5%  15.5  γ = δ * (1 + W ) = 1.65 * 1 +  = 1.905(T / m ) 100   Xác đònh trọng lượng cát 1m dài: SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) -7- ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY 3.14 * 0.4 * 2.71 f *∆  W   15.5  G= c * 1 + 1 +  =  = 0.214(T ) + ε nc  100  + 0.835 100   Xác đònh chiều sâu nén chặt: p dụng phương pháp lớp tương đương ta có: cát móng tuyệt đối cứng tiết diện hình chữ nhật tra bảng ta Aω const = 1.8425 ứng với ( µ = 0.25, l = 4.25) b Chiều dày lớp đất tương dương: hs = Aω * b = 1.8425 * = 3.685(m) Chiều dày vùng chòu nén kể từ đế móng: H = * hs = * 3.685 = 7.37(m) ≈ 7.5(m) Để xét đến tượng đất bò tơi phần đóng cọc cát chiều dài toàn cọc cát lấy từ mặt đất tự nhiên đến giới hạn chiều sâu vùng chòu nén là: l c = H + 1(m) = 7.5 + 1.0 = 8.5(m) Kiểm tra sức chòu tải đế móng sau nén chặt cọc cát: Dụa vào bảng 4-4b hệ số ε nc = 0.835 ta xác đònh gần giá trò số c, ϕ , E lớp cát đế móng sau đóng cọc cát Khi ε nv = 0.835 ⇒c tc = 1.1, ϕ = 19 Rtc = m( A * b + B * D f ) * γ + D * C = * ((0.47 * + 2.89 * 1.5) * 1.905 + 5.395 * 1.1) = 15.957(T / m )  Ptc = 11.338(T / m )  Rtc = 15.957(T / m )  Ptcmax = 11.98(T / m )  1.2 * Rtc = 15.957 * 1.2 = 19.148(T / m )  Ptcmin = 10.7(T / m )  II.3.3.Kiểm tra biến dạng độ lún tâm móng s sau nén chặt cọc cát: n S =∑ i =1 Ta có : α = β σ gl * hi E 0i β 0.80 = = 2.67 x10 − (m / T ) E 300 SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) -8- ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY Xác đònh áp lực gây lún : σ gl = 11.338 − 1.644 * 1.5 = 8.872(T / m ) S c = 0.000267 * 3.685 * 8.872 = 0.00873(m) S c = 0.873(cm)  S gh = 8.0(cm) ⇒ OK II.3.4 Chiều cao móng băng: Sử dụng bê tông : Mac 250 có : Rb =1150(T/m2) Sử dụng thép : AII có : Rs =28000(T/m2) Diện tích tiết diện cột: Fc = N ttmax 58.6 * 1.2 = * 1.2 = 0.0612(m ) Rb 1150 Chọn tiết cột :bc x hc = 0.25 x 0.3(m) Chọn chiều cao dầm móng : hs = 0.8(m) Lực gây xuyên thủng tính lực dọc tính toán lớn chân cột: ⇒Pxt =58.6T Chọn chiều dày lớp bê tông bảo vệ làù: a = 5(cm) Bề dày ho: Ta có: hs = h0 + a ⇒ h0 = hs − a = 70 − = 65(cm) Lực chống xuyên thủng: Pcx = 0.75 * Rbt * [ * ( bc + h0 ) * h0 ] = 0.75 * 90 * [ * ( 0.25 + 0.65) * 0.65] = 157.95(T ) Vậy: Pxt = 58.6(T )  Pcx = 157.95(T ) ⇒Vậy chiều cao móng băng : hs = 0.7(m) II.4 TÍNH TOÁN CỐT THÉP MÓNG BĂNG: II.4.1 Tính toán cốt thép cánh móng: Tính cốt thép cho m dài móng: p lực tính toán đáy móng: Ptt = Ptc * 1.15 = 11.338 * 1.15 = 13.039(T / m ) Xem cánh móng bảng console ngàm mép dầm momen tác động lên mặt là: SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) -9- ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY M I − I = Ptt * 0.125 * l * (b − bc ) = 13.039 * 0.125 * 8.5 * ( − 0.25) = 42.43(T m) Diện tích cốt thép tính theo công thức gần sau: As = = M I −I ( 0.9 * R s * h0 ) 42.43 = 3.742 x10 −3 (m ) ( 0.9 * 28000 * 0.45) = 37.42(cm ) Chọn Ф10 a 150 (44.745 cm ) Phương cạnh dài cần thép :Ф10 a 200 II.4.2 Tính cốt thép dầm móng phương pháp dầm lật ngược: SƠ ĐỒ TÍNH TOÁN NỘI LỰC BIỂU ĐỒ LỰC CẮT TRONG DẦM MÓNG BĂNG SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) -10- ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY BIỂU ĐỒ MOMEN TRONG DẦM MÓNG BĂNG TABLE: Element Forces – Frames Frame Station OutputCase CaseType V2 M3 Text m Text Text Ton Ton-m DEAD LinStatic 16.34919182 1.33227E-15 0.5 DEAD LinStatic 10.68419182 -6.756887576 DEAD LinStatic 5.05419182 -10.69002515 1.5 DEAD LinStatic -0.54080818 -11.81691273 DEAD LinStatic -6.10080818 -10.15505031 2.5 DEAD LinStatic -11.62580818 -5.721937882 DEAD LinStatic -17.11580818 1.464924541 3.5 DEAD LinStatic -22.57080818 11.38803697 DEAD LinStatic -27.99080818 24.02989939 DEAD LinStatic 29.17872764 24.02989939 0.5625 DEAD LinStatic 23.12306358 9.322097024 1.125 DEAD LinStatic 17.11169639 -1.991852802 1.6875 DEAD LinStatic 11.14462608 -9.936867081 SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) -11- ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY 2.25 DEAD LinStatic 5.221852642 -14.53786281 2.8125 DEAD LinStatic -0.656623921 -15.81975697 3.375 DEAD LinStatic -6.490803608 -13.80746656 3.9375 DEAD LinStatic -12.28068642 -8.525908573 4.5 DEAD LinStatic -18.02627236 -7.40337E-15 II.4.2.1.Tính toán thép dọc dầm móng băng: BTMAC: 250 b Rb = h 115 M Kg/cm2 a h0 (cm) (cm) (kg.m) cm cm Gối 30 70 Nhòp 30 70 Gối 30 70 Nhòp Gối 30 30 70 70 4,728 11,82 24,03 15,82 6,328 TD THÉP: AII As Rs = Bố trí thép 2800 As chọn (KG/cm2) µ (cm2) (%) am ξ 63 0.035 0.035 2.73 Þ 18 5.09 0.27 63 0.086 0.090 7.02 Þ 18 7.63 0.40 63 0.175 0.194 15.09 Þ 18 15.26 0.81 7 63 63 0.116 0.046 0.123 0.047 9.56 3.67 Þ Þ 18 18 10.17 5.09 0.54 0.27 (cm2) tối thiểu II.4.2.2 Tính toán cốt đai cho dầm móng băng: BT MAC ĐOẠN DẦM Rb= 09 (KG/cm2) THÉP: b h a ho Q cm cm cm cm Kg 30 70 67 16350 30 70 67 5054 30 70 67 30 70 67 Đai fđ 2250 (KG/cm2) u max u cm2 cm cm cm cm Þ 0.503 148 15 15 Þ a 150 Þ 0.503 66 68 480 50 50 Þ a 200 29180 Þ 0.503 21 83 15 15 Þ a 150 17379 Þ 0.503 58 139 50 50 Þ a 200 -12- u Rs= tt SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) nđ AII u ct chọn u bố trí ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU 30 70 67 18026 GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY Þ 0.503 54 134 15 15 Chương III: THIẾT KẾ MÓNG CỌC KHOAN NHỒI III.1 TẢI TRỌNG THIẾT KẾ MÓNG CỌC: Phương án thiết kế móng cọc khoan nhồi với mặt 3-C: Với giá trò nội lực cột : N tt 512.0 N = 512(T ) ⇒ N = = = 445.22(T ) 1.15 1.15 M tt 14.5 M tt = 14.5(T m) ⇒ M tc = = = 12.61(T m) 1.15 1.15 Q tt 16.0 tt tc Q = 16(T ) ⇒ Q = = = 13.91(T ) 1.15 1.15 tt tc III.2 VẬT LIỆU: II.1.Bê tông: BETON Mac 350 có Rb = 14.5( MPa) = 1450(T / m ) II.2.Cốt thép: Thép AIII có R s = 365( MPa) = 36500(T / m ) R sw = 290( MPa) = 29000(T / m ) III.3 TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CỌC KHOAN NHỒI: SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) -13- Þ a 150 ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY Chiều sâu chôn móng: hđ = 1.5(m) Chiều sâu mũi cọc: hc = 40.0(m) III.3.1.Sức chiu tải cọc theo vật liệu: QVL = ϕ ( Ru * Fb + R s * As ) ϕ =1 3.14 * 0.6 = 0.2826(m ) Chọn đường kính cọc là: d p = 0.6(m) = 600(mm) ⇒ A p = Thép dọc cọc có: As = 32.176(cm ) = 16Φ16 Ru = Rb 1450 = = 322.22(T / m ) 4.5 4.5 QVL = ϕ ( Ru * Fb + R s * As ) = 1* ( 322.22 * 0.2826 + 36500 * 0.0032176) = 208.5(T ) III.3.2 Sức chiu tải cọc theo đất nền:(phụ lục A-TCVN) Qa = Qtc K tc Qa: Sức chòu tải cho phép Qtc = m * (m R * q p * A p + u ∑ m f * f i * l i K tc = 1.75 m : hệ số điều kiện làm việc G = 0.88 ⇒ m = 0.8 m R : hệ số điều kiện làm việc đất mũi cọc.( m R = 0.9 ) A p :diện tích tiết diện ngang cọc Ap = 3.14 * 0.6 = 0.2826(m ) q p :cường độ đất mũi cọc hc = 40.0(m) ⇒ q p = 315(T / m ) m f :hệ số làm việc đất mặt bên cọc ⇒ m f = BẢNG TÍNH LỰC MA SÁT BÊN CỦA CỌC: SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) -14- ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU STT L(m) Z(m) SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY I -15- mf f l*mf*f ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 Σl 1.5 1.25 1.25 1.25 1.25 2 2 2 2 2 2 2 2 38.5 m 2.25 3.625 4.875 6.125 7.375 10.25 11 13 15 17 19 21 23 25 27 29 31 33 35 37 39 GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY 1.89 1.36 1.36 1.36 1.36 0.24 0.24 0.24 0.24 0.24 0.27 0.27 0.27 0.27 0.27 0.27 0.27 0.27 0.27 0.27 0.27 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0.4025 0.37325 0.49975 0.522 0.522 5.771 5.864 6.112 6.36 6.608 6.304 6.402 6.626 6.85 6.966 7.082 7.292 7.596 7.9 8.037 8.12 Σl*mf*f = 0.60375 0.466563 0.624688 0.6525 0.6525 11.542 11.728 12.224 12.72 13.216 12.608 12.804 13.252 13.7 13.932 14.164 14.584 15.192 15.8 16.074 16.24 222.78 ⇒ Qtc = m * (m R * q p * A p + u ∑ m f * f i * l i = 0.8 * (0.9 * 315 * 0.2826 + 222.78) = 242.32(T ) ⇒ Sức chòu tải cho phép cọc: Qa = Qtc 242.32 = = 146.86(T ) K tc 1.65 ⇒ Sức chòu tải thiết kế: Qtk = 146.86(T ) III.3.3 Xác đònh số lượng cọc: Cọc đài bố trí cách nhau: * d p = * 0.6 = 1.8(m) p lực tính toán giả đònh tác dụng lên đế cọc phản lực đầu cọc gây ra: p tt = Qtk 146.86 = = 45.33(T / m ) 3.24 (3 * d p ) Diện tích sơ đáy đài: SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) -16- ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU Fđ = GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY N tt 512 = = 12.1(m ) tt p − γ tb * D f 45.33 − * 1.5 Trọng lượng đài đất đài: Qđ = Fđ * D f * γ tb = 12.1 * 1.5 * = 36.3(T ) Tổng lực dọ tính toán tác dụng đế đài: ∑N n= tt = N tt + Qd = 512 + 36.3 = 548.3(T ) N 548.3 * 1.2 = * 1.2 = 4.48 (cọc) Qtk 146.86 Chọn số lượng cọc: n = cọc ⇒ Fđ = B * L = 3.0 * 4.8 = 14.4(m ) III.3.4 Kiểm tra Pmax , Pmim : hd = * d + 10(cm) = * 60 + 10 = 130(cm) = 1.3(m) M x = M + Q y * hđ = 12.61 + 13.91 * 1.3 = 30.1(T m) Pmax = Mx N 548.3 30.1 + * y max = + * 1.8 = 92.43(T ) n ∑ yi (4 * 1.8) Pmin = Mx N 548.3 30.1 − * y max = − * 1.8 = 90.33(T ) n ∑ yi (4 * 1.8) W = Ap * 38.5 * 2.5 = 0.2826 * 40 * 2.5 = 27.2(T ) W : Trọng lượng cọc:  P + W  Qtk 92.43 + 27.22 = 119.63  146.86(T ) ⇒  max ⇒ 90.33   Pmin  ⇒ Thoả điều kiện III.3.5.Kiểm tra lại chiều cao đài: Giả đònh tiết diện cột: Fc = N 512 * 1.2 = * 1.2 = 0.423(m) Rb 1450 ⇒ bc * hc = 0.7 * 0.7 = 0.49(m) Pct ≤ 0.75 * Rbt * h0 * btk SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) -17- ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY b yk = (bc + bc + * h0 ) = bc + h0 = 0.7 + 1.25 = 1.95(m) Pct ≤ 0.75 * Rbt * h0 * btk = 0.75 * 105 * 1.25 * 1.95 = 191.95(T ) Pct = * Pmax = 92.43 * = 184.86 ≤ 191.95(T ) III.3.6.Tính lún móng cọc: ∑ϕ * h ∑h i ϕ tb = i = i α= 1.5 * 6.16 + * 4.32 + 10 * 14.53 * 12 * 15.69 = 9.47 38.5 ϕ tb 9.47 = = 2.37 4 Kích thước móng khối qui ước: B qu = B + * tgα * L1 = + 3.2 = 6.2(m) Lqu = L + * tgα * L1 = 4.8 + 3.2 = 8.0(m) Fqu = Bqu * Lqu = 6.2 * 8.0 = 49.6(m ) Wqu = Bqu * L2qu = 6.2 * 8.02 = 66.13(m3 ) N qu = N + Wd + Wcoc + Wdat γ tb = ∑γ * h ∑h i i i = 1.15 *1.644 + 1.85 * 0.644 + 5.0 * 0.482 + 10.0 * 0.894 + 12.0 *1.006 = 0.663 40.0 Wd = Fd * hd * 2.5 = 14.4 *1.3 * 2.5 = 46.8(T ) π *d2 * n * Lc * 2.5 = 14.4 *1.3 * 2.5 = 0.2826 * * 38.7 * 2.5 = 164.05(T )    π *d2 Wdat =  Fqu * ( L1 + D f ) −  Fd * hd + * n * L1   * γ tb = ( 49.6 * 40 − (18.72 + 65.3) ) * 0.663    = (1984 − 84.02 ) * 0.663 = 1259.7(T ) Wcoc = ⇒ N qu = N tt + Wd + Wcoc + Wdat = 548.3 + 46.8 + 164.05 + 1259.7 = 2018.85(T ) ⇒ M qu = M + Q * hd = 30.1(T m) ng suất móng khối qui ước: SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) -18- ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY δ max x N M qu 2018.85 30.1 = + = + = 41.16(T m) Fqu Wqux 49.6 66.13 δ x N M qu 2018.85 30.1 = − = − = 40.25(T m) Fqu Wqux 49.6 66.13 Rtc = m( A * Bqu * γ + B( L1 + hm ) * γ + C * D ϕ = 15.69 ⇒ A = 0.34915; B = 2.3897; C = 4.952 Rtc = m( A * Bqu * γ + B ( L1 + hm ) * γ + C * D = 1* (0.34915 * 6.2 *1.006 + 2.3897 * 40.0 * 0.663 + 4.03 * 4.952) = 85.51(T / m ) δ max = 41.16(T / m )  1.2 * Rtc = 1.2 * 85.51 = 102.6(T / m ) δ = 40.25(T / m )  41.16 + 40.25 δ tb = = 40.705(T / m )  85.51(T / m ) Tính lún: Độ lún: S = ∑ S i  ε − ε 2i   * hi S i =  1i  + ε 1i  hi = ( 0.2 ÷ 0.4 ) * Bqu ng suất trọng lượng bẩn thân gây ra: δ zbt = ∑ γ i * hi = 1.15 * 1.644 + 1.85 * 0.644 + * 0.482 + 10 * 0.894 + 12 *1.006 = 26.504(T / m ) ng suất tải trọng gây ra: δ zgl = N tt + Wd + Wcoc 548.3 + 46.8 + 164.05 N = = = 15.305(T / m ) Fqu Fqu 49.6 BẢNG TÍNH LÚN MÓNG CỌC KHOAN NHỒI LỚP ĐIỂ M Z(m) 2Z/b K0 δglz(T/m2) δbtz(T/m2) 0.000 0.000 1.0000 15.305 26.504 SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) -19- P1i(T/m2 ) 27.128 P2i(T/m2 ) 42.201 e1i e2i S(m) 0.549 0.52769 0.0171 ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU 3 4 1.240 2.480 3.720 4.960 6.200 0.400 0.800 1.200 1.600 2.000 0.9698 0.8380 0.6655 0.5123 0.3950 14.843 12.826 10.185 7.841 6.045 GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY 27.751 28.375 42.209 0.547 0.52768 0.0158 29.622 41.127 0.546 0.52882 0.0135 30.869 39.882 0.544 0.53018 0.0111 32.116 39.059 0.542 0.53141 0.0085 28.998 30.245 31.492 32.739 S = ΣSi = 0.0659(m) ⇒ S = 0.0659( m) ≤ S gh = 0.08(m) ⇒ Thoả điều kiện lún III.4 TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CỐT THÉP CHO ĐÀI MÓNG: Dưới tác dụng phản lực đầu cọc đài bò uốn Do cần phải tính cốt thép vùng chòu uốn Sơ đồ tính: Xem đài cọc dầm console tải trọng phản lực đầu cọc III.4.1 Tính toán cốt thép theo phương cạnh dài: M 1−1 = ∑ Pi * l i = * Pmax * l i = * 92.43 * 1.45 = 268.047(T m) = 26804700( Kg cm) Asi −i = M 1−1 26804700 = = 65.28(cm ) 0.9 * R s * h0 0.9 * 3650 * 125 Chọn 21Φ 20 = 65.982(cm ) = Φ 20a150 III.4.2 Tính toán cốt thép theo phương cạnh ngắn: M − = ∑ Pi * l i = ( Pmax + Ptb + Pmin ) * l i = ( 92.43 + 91.38 + 90.33) * 0.55 = 150.777(T m) = 15077700( Kg cm) M 1−1 15077700 As2 − = = = 36.72(cm ) 0.9 * R s * h0 0.9 * 3650 * 125 SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) -20- ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY Chọn 25Φ14 = 38.475(cm ) = Φ14a 200 SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) -21- [...]... m f :hệ số làm việc của đất ở mặt bên của cọc ⇒ m f = 1 BẢNG TÍNH LỰC MA SÁT BÊN CỦA CỌC: SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) -14- ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU STT L(m) Z(m) SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY I -15- mf f l*mf*f ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 Σl 1.5 1.25 1.25 1.25 1.25 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 38.5 m 2.25... ra: p tt = Qtk 146.86 = = 45.33(T / m 2 ) 2 3.24 (3 * d p ) Diện tích sơ bộ của đáy đài: SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) -16- ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU Fđ = GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY N tt 512 = = 12.1(m 2 ) tt p − γ tb * D f 45.33 − 2 * 1.5 Trọng lượng đài và đất trên đài: Qđ = Fđ * D f * γ tb = 12.1 * 1.5 * 2 = 36.3(T ) Tổng lực dọ tính toán tác dụng tại đế đài: ∑N n= tt = N tt + Qd = 512 + 36.3... 8 0.503 66 68 7 480 50 50 Þ 8 a 200 29180 2 Þ 8 0.503 21 83 15 15 Þ 8 a 150 17379 2 Þ 8 0.503 58 139 50 50 Þ 8 a 200 -12- u Rs= tt SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) nđ AII u ct chọn u bố trí ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU 5 30 70 3 67 18026 2 GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY Þ 8 0.503 54 134 15 15 Chương III: THIẾT KẾ MÓNG CỌC KHOAN NHỒI III.1 TẢI TRỌNG THIẾT KẾ MÓNG CỌC: Phương án thiết kế móng cọc khoan nhồi... m ) II.2.Cốt thép: Thép AIII có R s = 365( MPa) = 36500(T / m 2 ) R sw = 290( MPa) = 29000(T / m 2 ) III.3 TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CỌC KHOAN NHỒI: SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) -13- Þ 8 a 150 ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY Chiều sâu chôn móng: hđ = 1.5(m) Chiều sâu mũi cọc: hc = 40.0(m) III.3.1.Sức chiu tải của cọc theo vật liệu: QVL = ϕ ( Ru * Fb + R s * As ) ϕ =1 3.14 * 0.6...ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY BIỂU ĐỒ MOMEN TRONG DẦM MÓNG BĂNG TABLE: Element Forces – Frames Frame Station OutputCase CaseType V2 M3 Text m Text Text Ton Ton-m 7 0 DEAD LinStatic 16.34919182... 24.02989939 8 0.5625 DEAD LinStatic 23.12306358 9.322097024 8 1.125 DEAD LinStatic 17.11169639 -1.991852802 8 1.6875 DEAD LinStatic 11.14462608 -9.936867081 SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) -11- ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY 8 2.25 DEAD LinStatic 5.221852642 -14.53786281 8 2.8125 DEAD LinStatic -0.656623921 -15.81975697 8 3.375 DEAD LinStatic -6.490803608 -13.80746656 8 3.9375 DEAD... tra lại chiều cao đài: Giả đònh tiết diện cột: Fc = N 512 * 1.2 = * 1.2 = 0.423(m) Rb 1450 ⇒ bc * hc = 0.7 * 0.7 = 0.49(m) Pct ≤ 0.75 * Rbt * h0 * btk SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) -17- ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY b yk = (bc + bc + 2 * h0 ) = bc + h0 = 0.7 + 1.25 = 1.95(m) Pct ≤ 0.75 * Rbt * h0 * btk = 0.75 * 105 * 1.25 * 1.95 = 191.95(T ) Pct = 2 * Pmax = 92.43 * 2 =... Wcoc = ⇒ N qu = N tt + Wd + Wcoc + Wdat = 548.3 + 46.8 + 164.05 + 1259.7 = 2018.85(T ) ⇒ M qu = M + Q * hd = 30.1(T m) ng suất dưới móng khối qui ước: SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) -18- ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY δ max x N M qu 2018.85 30.1 = + = + = 41.16(T m) Fqu Wqux 49.6 66.13 δ min x N M qu 2018.85 30.1 = − = − = 40.25(T m) Fqu Wqux 49.6 66.13 Rtc = m( A * Bqu *... LỚP 1 ĐIỂ M 0 Z(m) 2Z/b K0 δglz(T/m2) δbtz(T/m2) 0.000 0.000 1.0000 15.305 26.504 SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) -19- P1i(T/m2 ) 27.128 P2i(T/m2 ) 42.201 e1i e2i S(m) 0.549 0.52769 0.0171 ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU 1 2 3 2 3 4 4 5 1.240 2.480 3.720 4.960 6.200 0.400 0.800 1.200 1.600 2.000 0.9698 0.8380 0.6655 0.5123 0.3950 14.843 12.826 10.185 7.841 6.045 GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY 27.751 28.375... Pmin ) * l i = ( 92.43 + 91.38 + 90.33) * 0.55 = 150.777(T m) = 15077700( Kg cm) M 1−1 15077700 As2 − 2 = = = 36.72(cm 2 ) 0.9 * R s * h0 0.9 * 3650 * 125 SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) -20- ĐỒ ÁN : MÓNG TRÊN NỀN ĐẤT YẾU GVHD:Th.S: NGUYỄN QUANG HUY 2 Chọn 25Φ14 = 38.475(cm ) = Φ14a 200 SVTH: Trần Văn Quang(XD307.05) -21-