Trường Đại Học Điện Lực GVHD: PGS.TS: Phạm Văn Hòa PHẦN MỞ ĐẦU Điện nguồn lượng quan trọng hệ thống lượng quốc gia, sử dụng rộng rãi hầu hết lĩnh vực như: sản xuất kinh tế, đời sống sinh hoạt, nghiên cứu khoa học… Hiện nước ta phát triển theo hướng công nghiệp hóa, đại hóa, nên nhu cầu điện đòi hỏi ngày cao số lượng chất lượng Để đáp ứng số lượng ngành điện nói chung phải có kế hoạch tìm khai thác tốt nguồn lượng biến đổi chúng thành điện năng.Mặt khác, để đảm bảo chất lượng có điện cần phải xây dựng hệ thống truyền tải, phân phối điện đại, có phương thức vận hành tối ưu đảm bảo yêu cầu kỹ thuật kinh tế Xuất phát từ điều đó, bên cạnh kiến thức giảng dạy giảng đường, sinh viên ngành Hệ thống điện giao đồ án môn học thiết kế điện cho mạng điện khu vực Quá trình thực đồ án giúp hiểu biết tổng quan mạng lưới điện khu vực, hiểu biết nguyên tắc chủ yếu để xây dựng hệ thống điện xác định hướng thông số đường dây, chọn hệ thống điện áp cho mạng điện chính…những nguyên tắc tổ chức điều khiển hệ thống, tổng vốn đầu tư nguồn nguyên vật liệu để phát triển lượng … Em xin chân thành gửi lời cảm ơn đến thầy PGS-TS Phạm Văn Hòa, toàn thể thầy cô khoa Hệ thống Điện tận tình hướng dẫn giúp em hoàn thành đồ án Hà Nội, ngày 23 tháng năm 2011 Sinh viên Nguyễn Văn Hiệp Đồ án môn học lưới điện Hiệp Sv :Nguyễn Văn Trường Đại Học Điện Lực GVHD: PGS.TS: Phạm Văn Hòa NHIỆM VỤ THIẾT KẾ ĐỒ ÁN MÔN HỌC LƯỚI ĐIỆN Họ tên sinh viên : Nguyễn Văn Hiệp Lớp : Đ3-H1 Giáo viên hướng dẫn : PGS-TS PHẠM VĂN HÒA Đầu đề thiết kế đồ án: Thiết kế hệ thống cung cấp điện cho nhóm gồm sáu phụ tải, nguồn điện nguồn công suất vô lớn Sơ đồ mặt vị trí nguồn điện phụ tải: Nội dung phần thuyết minh tính toán: Tính toán cân công suất, xây dựng phương án Tính toán kinh tế kỹ thuật, chọn phương án tối ưu Chọn máy biến áp sơ đồ nói điện Đồ án môn học lưới điện Hiệp Sv :Nguyễn Văn Trường Đại Học Điện Lực GVHD: PGS.TS: Phạm Văn Hòa Tính toán chế độ xác lập lưới điện Tính toán lựa chọn đầu phân áp Tính toán tiêu kinh tế kỹ thuật Các số liệu phụ tải: Các số liệu Các phụ tải Phụ tải cực đại (MW) 15 20 35 20 25 30 Phụ tải cực tiểu (MW) 10,7 14 24,5 14 17,5 21 Loại hộ I II I I II I cosϕ 0,85 0,85 0,85 0,85 0,85 0,85 Trong đó: Điện áp nguồn điện phụ tải cực đại, cố nặng nề là: UA=1,1Udm ; phụ tải cực tiểu UA=1,05Udm Phụ tải cực tiểu 70% phụ tải cực đại Thời gian sử dụng công suất cực đại Tmax=5000 Giá kWh điện tổn thất: 700 đ/kWh Giá kVAR thiết bị bù: 150 đ/ kVAR Hệ số dồng thời m=1; Jkt=1,1A/mm2 Đồ án môn học lưới điện Hiệp Sv :Nguyễn Văn Trường Đại Học Điện Lực GVHD: PGS.TS: Phạm Văn Hòa THIẾT KẾ MẠNG LƯỚI ĐIỆN ************************************** CHƯƠNG TÍNH TOÁN CÂN BẰNG CÔNG SUẤT, XÂY DỰNG PHƯƠNG ÁN Phân tích nguồn phụ tải Việc định sơ đồ nối dây mạng điện phương thức vận hành nhà máy điện hoàn toàn phụ thuộc vào vị trí tính chất nguồn cung cấp điện Nguồn cung cấp điện cho hộ phụ tải nguồn có công suất vô lớn, hệ số công suất nguồn cos =0,85 Tổng công suất tính toán phụ tải tính bảng sau, với Smin=70%Smax: Thứ tự phụ tải Loại phụ tải Smax ( MVA) Smin ( MVA) cos I 15 + j9,3 10,7 + j6,634 0,85 II 20 + j12,4 14 + j8,68 0,85 I 35 + j21,7 24,5 + j15,19 0,85 I 20 + j12,4 14 + j8,68 0,85 II 25 + j15,5 17,5 + j10,85 0,85 I 30 + j18,6 21 + j13,02 0,85 145 + j89,9 101,7 + j63,054 ∑ Đồ án môn học lưới điện Hiệp Sv :Nguyễn Văn Trường Đại Học Điện Lực GVHD: PGS.TS: Phạm Văn Hòa Trong sáu phụ tải này, có bốn phụ tải loại I (các phụ tải 1,3,4,6), phụ tải quan trọng, cần cấp điện liên tục trường hợp, điện gây hậu nghiêm trọng kinh tế, trị… Còn lại hai phụ tải loại hai(phụ tải 5) có mức yêu cầu độ tin cậy cung cấp điện thấp hơn, không gây thiệt hại lớn điện Thời gian sử dụng công suất cực đại phụ tải Tmax=5000h Tính toán cân công suất II.1 Cân công suất tác dụng Đặc điểm hệ thống điện chuyển tải tức thời điện từ nguồn tới hộ tiêu thụ khả tích trữ lại điện với lượng lớn, có nghĩa trình sản xuất tiêu thụ điện xảy đồng thời theo nguyên tắc đảm bảo cân công suất Tại thời điểm chế độ xác lập hệ thống điện, nguồn phát điện phải phát công suất công suất tiêu thụ, bao gồm tổn thất công suất lưới điện Giả sử nguồn điện cung cấp đủ công suất tiêu thụ cho phụ tải, cân thể phương trình cân công suất sau: ∑PF=m.∑Ppt+∑∆P+∑Ptd +Pdp Trong đó: ∑PF: tổng công suất tác dụng phát từ nguồn ∑Ppt: tổng công suất tác dụng phụ tải chế độ cực đại m : hệ số đồng thời xuất phụ tải cực đại, m=1 →m.∑Ppt = m.(P1 + P2 + P3 + P4 + P5 + P6) = 145 (MW) ∑∆P: tổng công suất tác dụng đường dây máy biến áp, tính theo số % phụ tải cực đại: ∑∆P=5%∑Ppt = 0,05.145 = 7,25 (MW) ∑Ptd Pdp tổng công suất tác dụng tự dùng dự phòng mạng,ở đây, điện cấp từ TBA nên ∑Ptd = Pdp = Vậy ∑PF = m.∑Ppt + ∑∆P + ∑Ptd + Pdp = 145 + 7,25 = 152,25 (MW) II.2 Cân công suất phản kháng bù công suất cưỡng Đồ án môn học lưới điện Hiệp Sv :Nguyễn Văn Trường Đại Học Điện Lực GVHD: PGS.TS: Phạm Văn Hòa Như biết, việc sản xuất tiêu thụ điện dòng điện xoay chiều không liên quan đến công suất tác dụng mà liên quan đến công suất phản kháng Hay công suất phản kháng mạng điện xoay chiều có ảnh hưởng lớn đến chất lượng điện độ lớn điện áp U tần số làm việc f hệ thống Sự thiếu hụt công suất phản kháng làm U giảm ngược lại Do đó, việc cân công suất tác dụng, ta cần phải cân công suất phản kháng lưới để giữ cho chất lượng điện áp ổn định Sự cân công suất phản kháng thể phương trình cân công suất sau: ∑QF + Qb∑ = m∑Qpt + ∑∆QB + ∑∆QL - ∑∆QC + ∑Qtd + Qdp Trong đó: ∑QF: tổng công suất phản kháng nguồn phát ra, TBA cung cấp ∑QF = tgφF ∑PF = 0,62.152,25 = 94,395 (MVAR) Với cosφF = 0,85 ⟹tgφF = 0,62 m: hệ số đồng thời, m = ∑Qpt: tổng công suất phản kháng phụ tải chế đọ cực đại m ∑Qpt = m tgφHT ∑Ppti = 1.0,62.145 = 89,9 (MVAR) ∑∆QL; ∑∆QC tổng tổn thất công suất phản kháng đường dây tổng công suất phản kháng đường dây sinh ra, hai đại lượng tương dương coi gần là: ∑∆QL - ∑∆QC = ∑Qtd ; Qdp : công suât phản kháng tự dùng dự phòng , coi chúng gần ∑Qtd = Qdp = ∑∆QB : tổng tổn thất công suất phản kháng TBA, có gia trị 15% m∑Qpt =0,15.89,9 = 13,485 (MVAR) Vậy ta có: 94,395 + Qb∑ = 89,9 + 13,485 ⇒ Qb∑ = 8,99 (MVAR) Đó lượng công suất phản kháng sơ cần bù để đảm bảo cân công suất phản kháng lưới Vậy ta tiến hành bù công suất phản khángtaij điểm tải theo nguyên tắc phụ tải có cosφ thấp nơi xa chia bù nhiều công suất phản kháng, phải đảm bảo cosφ≤0,95 Đồ án môn học lưới điện Hiệp Sv :Nguyễn Văn Trường Đại Học Điện Lực GVHD: PGS.TS: Phạm Văn Hòa Công thức bù sau: Qbi = Qi – Pi tgϕi Trong đó: Pi, Qi : công suất hộ tiêu thụ trước bù tgφimới : Được tính theo cosφmới hệ số công suất hộ thứ i sau bù Ta chọn bù sơ cho vị trí tải Bù MVAR phụ tải 1: Spt1 = 15 + j (9,3 – 3) = (40 + j6,3) MVA Cosφmới = 0,922 Còn lại 5,99 MVAR bù phụ tải 5: Spt = 25 + j (15,5 – 5,99) = (25 + j11,51) MVA Cosφmới = 0,935 Kết bù sơ sau: Đồ án môn học lưới điện Hiệp Sv :Nguyễn Văn Trường Đại Học Điện Lực GVHD: PGS.TS: Phạm Văn Hòa Phụ tải Pmax (MW) 15 20 35 20 25 30 Qmax (MVAR) 9,3 12,4 21,7 12,4 15.5 18,6 Cosϕ 0,85 0,85 0,85 0,85 0,85 0,85 Q’max(MVAR) 6,3 12,4 21,7 12,4 9,51 18,6 Cosϕmới 0,922 0,85 0,938 0,85 0,935 0,85 Xây dựng phương án nối dây Dự kiến phương án nối dây Trong hệ thống cần cung cấp điện (CCĐ), có phụ tải loại I loại II, đó, nhu cầu CCĐ phụ tải khác Vì vậy, ta thiết kế hệ thống CCÐ ðảm bảo yêu cầu cõ nhý: Độ tin cậy CCĐ phải cao, đảm bảo chất lượng điện Phải đảm bảo CCĐ liên tục cho phụ tải loại I Giá thành thiết kế hệ thống, tổn thất điện phải nhỏ An toàn người thiết bị trinh vận hành Linh hoat vận hành phải có khả mở rộng đáp ứng phát triển phụ tải tương lai Dựa vào vị trí địa lý, tính chất phụ tải điều kiện trên, ta có phương án nối dây sau: Phương án 1: Đồ án môn học lưới điện Hiệp Sv :Nguyễn Văn Trường Đại Học Điện Lực GVHD: PGS.TS: Phạm Văn Hòa Phương án 2: Đồ án môn học lưới điện Hiệp Sv :Nguyễn Văn Trường Đại Học Điện Lực GVHD: PGS.TS: Phạm Văn Hòa Phương án 3: Phương án 4: Đồ án môn học lưới điện Hiệp Sv :Nguyễn Văn Trường Đại Học Điện Lực Khoa Điện " ' GVHD: PGS.TS: Phạm Văn Hòa Q 'C −03 Q"C −32 ⇒ S 0−3 = S 3− + S qd − j −j 2 = (20, + j15,15 + 35, + j 24, 74) − j 0,68 − j 0,57 = 55,8 + j38, 64( MVA) ∆ S −3 = ' 55,82 + 38, 642 (5,38 + j13) = 2, 05 + j 4,95( MVA) 1102 " S 0−3 = S 0−3 + ∆ S 0−3 = 57,85 + j 43,59( MVA) Tính xuôi: ∆U − = 57,85.5,38 + 43,59.13 = 7,3( kV ) 121 ⇒ U = U − ∆U 0−3 = 121 − 7,3 = 113, 7(kV ) ∆U 3− = 20, 6.10 + 15,15.17, = 4, 2(kV ) 113, ⇒ U = U − ∆ U 3− = 113, − 4, = 109,5( kV ) Vậy tổn hao điện áp lúc cố là: ∆U bt = ∆U 0−3 + ∆U 3− = 11,5(kV ) Đoạn 0-4 Thông số máy biến áp B4: Sđm = 25 MVA; K=115/10,5; ∆P0=29 kW; ∆PN=120kW; UN%=10,5; I0%=0,8 Vậy ta tính được: RB = ∆PNđm U2 U Nđm %.U 120.10−3.1152 10,5.1152 = = 2,54( Ω ) X = = = 55,545(Ω) B S đm 252 100 S 100.25 đm ; ∆Q0 B = I %.Sđm 0,8.25 = = 0, 2(MVAR ) ∆P = 2.∆P = 0, 058MW 100 100 ; 0B Đồ Án Môn Học Lưới Điện SV: Nguyễn Văn Hiệp Trường Đại Học Điện Lực Khoa Điện ∆ S cu = , GVHD: PGS.TS: Phạm Văn Hòa 202 + 12, 42 (2,54 + j 55,545) = 0,12 + j 2,54 MVA 1102 ; S B = S + ∆ S Cu = (20 + j55,545) + (0,12 + j 2,54) = (20,12 + j14,94) MVA ∆ S B = ∆P0 B + j ∆Q0 B = (0, 058 + j 0, 2) MVA , ⇒ S qd = S B + ∆ S B = (20,178 + j15,14) MVA Sơ đồ thay tính toán chế độ xác lập: U = 121 kV Q"C −04 B = j 0− 04 U dm = j 53,8.10 −6.1152 = j 0, 7( MVAR ) 2 j có " Q"C − 04 = 20,178 + j14, 44( MVA) 20,1782 + 14, 442 = (2, + j 4, 23) = (0,14 + j 0, 22) MVA 1102 S 0− = S qd − j ∆ S 0− ' " S 0− = S 0− + ∆ S 0− = 20,32 + j14, 66( MVA) ∆U − = 20,32.2,7 + 14, 66.4, 23 = 0,98( kV ) 121 ⇒ U = U − ∆U 0− = 121 − 0,98 = 120( kV ) Tính điện áp phía hạ máy biến áp: ∆U B = ⇒ U H' 20,12.2,54 + 14,94.55,545 = 7,3( kV ) 120 = U − ∆U B = 120 − 7,3 = 112, 7(kV ) Đồ Án Môn Học Lưới Điện SV: Nguyễn Văn Hiệp Trường Đại Học Điện Lực Khoa Điện ⇒ UH GVHD: PGS.TS: Phạm Văn Hòa U H' 112,7.10,5 = = = 10, 29kV K 115 Lúc cố: j QC'' −04 B' = j 0−04 U dm = j.26,9.10−6.1152 = j.0,36(MVAR ) 2 '' S 0−4 QC'' −04 = S qd − j = 20,178 + j14, 44 − j.0,36 = 20,178 + j.14, 08( MVA) ∆ S 0−4 ' 20,1782 + 14, 082 = (2, + j 4, 23) = 0,14 + j 0, 21( MVA) 1102 '' S 0− = S −4 + ∆ S 0−4 = 20,318 + j14, 29( MVA) ∆U − = 20,318.2, + 14, 29.4, 23 = 0,95( kV ) 121 → U = U − ∆U −4 = 121 − 0,95 = 120, 05(kV ) Đoạn 0-6 Tính toán công suất quy đổi máy biến áp: Thông số B6: Sđm = 32 MVA; K=115/10,5; ∆P0=35 kW; ∆PN=145kW; UN %=10,5; I0%=0,75 Vậy ta tính được: Đồ Án Môn Học Lưới Điện SV: Nguyễn Văn Hiệp Trường Đại Học Điện Lực Khoa Điện GVHD: PGS.TS: Phạm Văn Hòa U2 %.U ∆PNđm 145.10 −3.1152 U Nđm 10,5.1152 RB = = = 0,936 Ω X = = = 21, 70Ω B 2 S đm 322 100.Sđm 100.32 ; ∆P0 B = 2.∆P0 = 2.0, 035 = 0, 07 MW ∆ S cu = , ∆Q0 B = ; I %.Sđm 0, 75.32 = = 0, 48MVAR 100 100 ; 302 + 18, 62 (0,936 + j 21, 7) = 0, 096 + j 2, 23MVA 110 S B = S + ∆ S cu = (30, 096 + j 20,83) MVA ∆ S B = ∆P0 B + j∆Q0 B = (0, 07 + j 0, 48) MVA , ⇒ S qd = S B + ∆ S B = (30,166 + j 21,31) MVA Sơ đồ thay thế: Lúc bình thường: j Q"C −06 B = j 0−06 U dm = j85, 64.10 −6.1152 = j1,13( MVAR) 2 " Q"C − 06 = 30,166 + j 20,18( MVA) 30,1662 + 20,182 = (2, + j 6, 46) = (0, 294 + j 0, 7) MVA 1102 S 0−6 = S qd − j ∆ S 0−6 Đồ Án Môn Học Lưới Điện SV: Nguyễn Văn Hiệp Trường Đại Học Điện Lực Khoa Điện ' " GVHD: PGS.TS: Phạm Văn Hòa S 0−6 = S 0−6 + ∆ S 0−6 = 30, 46 + j 20,88( MVA) 30, 46.2, + 20,88.6, 46 = 1, 79(kV ) 121 ∆U 0−6 = ⇒ U = U − ∆U −6 = 121 − 1, 79 = 119, 21(kV ) Tính điện áp phía hạ máy biến áp: ∆U B = ⇒ U H' 30,096.0,936 + 20,83.21, = 4,03(kV ) 119, 21 = U − ∆U B = 115,18(kV ) ⇒ UH6 = U H' 115,18.10,5 = = 10,52(kV ) K 115 Lúc cố: Q"C −06 B' = j 0−06 U dm = j 42,82.10−6.1152 = j 0,57(MVAR ) 2 " Q"C −06 S 0−6 = S qd − j = 30,166 + j 20,53( MVA) j ∆ S 0−6 = ' " 30,1662 + 20,532 (2, + j 6, 46) = (0,3 + j 0, 71) MVA 1102 S 0− = S 0− + ∆ S 0−6 = 30, 466 + j 21, 24( MVA) ∆U 0−6 = 30, 466.2, + 21, 27.6, 46 = 1, 64(kV ) 121 ⇒ U = U − ∆U −6 = 121 − 1, 64 = 119,36(kV ) CHƯƠNG TÍNH TOÁN LỰA CHỌN ĐẦU PHÂN ÁP Chọn trạm biến áp B6 để tính toán chọn đầu phân áp Số liệu máy biến áp: Đồ Án Môn Học Lưới Điện SV: Nguyễn Văn Hiệp Trường Đại Học Điện Lực Khoa Điện GVHD: PGS.TS: Phạm Văn Hòa Sđm = 32 MVA; K=115/10,5; ∆P0=35 kW; ∆PN=145kW; UN%=10,5; I0%=0,75; Có UN%=10,5 nên tính Ukt=1,1UđmB6=1,1.10,5=11,55 (kV) Điện trở trạm: RB=0,5.1,87=0,935Ω; XB=0,5.43,5=21,75 Ω Khi phụ tải cực đại, ta tính thông số sau (tính trên): Công suất phụ tải cực đại quy đổi phía cao áp: S2=Sqd6=30,166+j21,31(MVA) Tổn hao điện áp máy biến áp phụ tải cực đại:∆UB2=∆UB6=4,03(kV) Điện áp cao áp lúc phụ tải cực đại: U2=U6=119,36(kV) Điện áp yêu cầu phía hạ áp lúc phụ tải cực đại: UB2=1,025.10,5=10,763(kV) Vậy điện áp phân áp yêu cầu phụ tải cực đại là: U pa = U kt (U − ∆U B ) 11,55(119,36 − 4, 03) = = 123,8(kV ) U B2 10,763 (1) Khi phụ tải cực tiểu: Công suất phụ tải cực tiểu: S6min=21 + j13,02 (MVA) Tính toán quy đổi phía cao áp: RB = U2 ∆PNđm 145.10−3.1152 = = 0,936Ω 2 S đm 322 ; %.U U Nđm 10,5.1152 XB = = = 21, 70Ω 100.Sđm 100.32 ∆P0 B = 2.∆P0 = 2.0, 035 = 0, 07 MW ∆ S cu = ∆Q0 B = ; I %.Sđm 0, 75.32 = = 0, 48MVAR 100 100 ; 212 + 13, 02 (0, 936 + j 21, 7) = 0, 047 + j1, 095( MVA) 1102 Đồ Án Môn Học Lưới Điện SV: Nguyễn Văn Hiệp Trường Đại Học Điện Lực Khoa Điện , GVHD: PGS.TS: Phạm Văn Hòa S B = S + ∆ S cu = (21 + j13, 02) + (0,047 + j1, 095) = (21, 047 + j14,115) MVA ∆ S B = ∆P0 B + j∆Q0 B = (0, 07 + j 0, 48) MVA , ⇒ S qd = S B + ∆ S B = (21,117 + j14,595) MVA Tính toán chế độ xác lập lưới: Sơ đồ thay : j Q"C −06 B = j 0−06 U dm = j85, 64.10−6.1152 = j1,13( MVAR ) 2 " S 0− = S qd − j ∆ S A6 ' Q"C − 06 = 21 + j11,89( MVA) " ( S A6 ) 212 + 11,89 = Z = (2, + j 6, 46) = (0,13 + j 0,31) MVA − U đm 1102 " S 0−6 = S −6 + ∆ S −6 = 21,13 + j12, 2( MVA) ∆U 0−6 = 21,13.2, + 12, 2.6, 46 = 1,12(kV ) 121 Đồ Án Môn Học Lưới Điện SV: Nguyễn Văn Hiệp Trường Đại Học Điện Lực Khoa Điện GVHD: PGS.TS: Phạm Văn Hòa ⇒ U = U − ∆ U 0− = 121 − 1,12 = 119,88(kV ) Tính điện áp phía hạ máy biến áp: ∆U B = ⇒ U H' ⇒ UH6 = 21, 047.0,936 + 14,115.21, 70 = 2, 72(kV ) 119,88 = U − ∆U B = 117,16(kV ) U H' 117,16.10,5 = = 10, 7( kV ) K 115 Tóm lại, phụ tải cực tiểu mạch có thông số: Công suất phụ tải cực tiểu quy đổi phía cao áp: S1=Sqd6=21+j13,02(MVA) Tổn hao điện áp máy biến áp phụ tải cực tiểu:∆UB1=∆UB6=2,72(kV) Điện áp cao áp lúc phụ tải cực tiểu: U1=U6=119,88(kV) Điện áp yêu cầu phía hạ áp lúc phụ tải cực tiểu: UB1=1,075.10,5=11,288(kV) Vậy điện áp phân áp yêu cầu phụ tải cực đại là: U pa1 = U kt (U1 − ∆U B1 ) 11,55(119,88 − 2,72) = = 119, 4(kV ) U B1 11, 288 (2) Vậy từ (1) (2) tính điện áp phân áp trung bình là: tb U pa = U pa1 +U pa2 = 121,6 (kV) Máy biến áp có đầu phân áp : 115±6.2%∕10,5 kV nên ta tính độ lớn điện áp nấc: Đồ Án Môn Học Lưới Điện SV: Nguyễn Văn Hiệp Trường Đại Học Điện Lực Khoa Điện Nấc Điện áp(kV) -6 101,2 -5 103,5 -4 105,8 -3 108,1 -2 110,4 -1 112,7 115 117,3 119,6 121,9 124,2 126,5 128,8 GVHD: PGS.TS: Phạm Văn Hòa Vậy ta chọn điện áp phân áp là: Upachọn=121,9 (kV) Thử lại: U B1 = UB2 = (119,88 − 2, 72).11,55 = 11,1(kV ) 121,9 (119,36 − 4, 03).11, 55 = 10,93( kV ) 121,9 So sánh với điện áp định mức: Đồ Án Môn Học Lưới Điện SV: Nguyễn Văn Hiệp Trường Đại Học Điện Lực Khoa Điện d ∆U1 = GVHD: PGS.TS: Phạm Văn Hòa 11,1 − 10,5 100% = 5, 7% 10,5 d ∆U = 10,93 − 10,5 100% = 4,1% 10,5 1 Thấy d∆U < 7,5%; d∆U > 2,5 % nên việc chọn đầu phân áp chấp nhận điện áp phân áp phụ tải max hay không chênh lệch nhiều so với điện áp định mức máy CHƯƠNG 6: TỔNG KẾT CÁC CHỈ TIÊU KINH TẾ KỸ THUẬT CỦA PHƯƠNG ÁN VỪA TÍNH TOÁN 1, Tổng công suất phụ tải cực đại: 145 (MW) 2, Tổng chiều dài đường dây: 237,2 (km) 3, Tổng công suất máy biến áp hạ áp :317 (MVA) 4, Tổng vốn đầu tư đường dây (Vd): Vd= 18600.106 (đ) 5,Tổng vốn đầu tư trạm biến áp : Giá máy biến áp loại 25 MVA 19.109 đ; loại 32 MVA 22.109 đ Nếu trạm có hai máy giá tăng lên 1,8 lần Vậy tổng vốn đầu tư trạm biến áp mạng điện là: (VB) Trạm Công suất Giá(109đ) Tổng(.109đ) B1 2.25 1,8.19 206,2 B2 1.25 19 Đồ Án Môn Học Lưới Điện B3 2.32 1,8.22 B4 2.25 1,8.19 B5 2.32 1,8.22 B6 2.32 1,8.22 SV: Nguyễn Văn Hiệp Trường Đại Học Điện Lực Khoa Điện GVHD: PGS.TS: Phạm Văn Hòa 6, Tổng vốn đầu tư mạng điện :VΣ=Vd + VB =(18,6 + 206,2).109 = 224,8.109 đ 7, Tổng điện phụ tải tiêu thụ: AΣ =∑P.Tmax =145.5000 = 725000 (MWh) 8, Tổn thất điện áp lớn lúc tải bình thường: ΔUbt% = 6,8% 9, Tổn thất điện áp lớn lúc tải có cố: ΔUsc% = 8,6% 10, Tổng tổn thất công suất đường dây : ΔPdΣ = 2,66 MW 11, Tổng tổn thất công suất máy biến áp: ∆P0 =0,355 (MW) ∆Pcu = 0,55 (MW) ∆PBΣ = ∑(∆P0+∆Pcu) =0,905 (MW) 12, Tổng tổn thất công suất toàn lưới: ΔPlướiΣ = ΔPdΣ + ∆PBΣ = 3,571 (MW) 13, Tổng tổn thất điện đường dây: ∆AdΣ = ΔPdΣ.τ = 2,666.3411 = 9093,73 (MWh) 14, Tổng tổn thất điện MBA: ∆ABΣ = ∆P0.8760 + ∆Pcu.τ = 0,355.8760 + 0,55.3411 = 4985,85(MWh) 15,Tổng tổn thất điện toàn lưới: ∆AlướiΣ = ∆AdΣ+ ∆ABΣ=14079,58 (MWh) 16, Tổng chi phí vận hành hàng năm: ZvhΣ = atc.VΣ + c.∆AlướiΣ = 0,125.224,8.109 + 700.14079,58.103= 37,96.109 (đ) 17, Giá thành truyền tải điện tính là: Z vhΣ 37,96.109 = = 52, 36 AΣ 725.106 (đ/kWh) 18, Giá thành xây dựng MW điện phụ tải cực đại: Đồ Án Môn Học Lưới Điện SV: Nguyễn Văn Hiệp Trường Đại Học Điện Lực Khoa Điện VΣ 224,8.109 = = 1550.106 ΣPpt 145 GVHD: PGS.TS: Phạm Văn Hòa (đ/MW) BẢNG TỔNG HỢP: TT Chỉ tiêu Tổng công suất phụ tải cực đại Đồ Án Môn Học Lưới Điện Số liệu 145 Đơn vị MW SV: Nguyễn Văn Hiệp Trường Đại Học Điện Lực Khoa Điện 10 11 12 13 14 15 16 17 18 GVHD: PGS.TS: Phạm Văn Hòa Tổng chiều dài đường dây Tổng công suất MBA hạ áp Tổng vốn đầu tư đường dây Tổng vốn đầu tư trạm biến áp Tổng vốn đầu tư mạng Tổng điện phụ tải tiêu thụ Tổn thất điện áp bình thường max Tổn thất điện áp cố max Tổng tổn thất công suất dây Tổng tổn thất công suất MBA Tổng tổn thất công suất toàn lưới Tổn thất điện đường dây Tổn thất điện MBA Tổng tổn thất điện toàn mạng Tổng chi phí hàng năm Giá thành truyền tải điện Giá thành xây dựng 1MW phụ tải cực đại Đồ Án Môn Học Lưới Điện 273,2 317 18600 206,2 224,8 725000 6,8 8,6 2,66 0,905 3,571 9093,73 4985,85 14079,58 37,96 52,36 1550 Km MVA 106 đ 109 đ 109 đ MWh % % MW MW MW MWh MWh MWh 109 đ đ/kWh 106 đ/MW SV: Nguyễn Văn Hiệp Trường Đại Học Điện Lực Khoa Điện Đồ Án Môn Học Lưới Điện GVHD: PGS.TS: Phạm Văn Hòa SV: Nguyễn Văn Hiệp Trường Đại Học Điện Lực Khoa Điện Đồ Án Môn Học Lưới Điện GVHD: PGS.TS: Phạm Văn Hòa SV: Nguyễn Văn Hiệp