Đang tải... (xem toàn văn)
CHƯƠNG 3: QUY TRÌNH THI CÔNG CỌC ỨNG SUẤT TRƯỚC I. Quy trình gồm những bước chính sau: Bước 1: Trọng bê tông Bước 2: Làm sạch ván khuôn Bước 3: Cắt thép Bước 4: Xử lý đầu thép Bước 5: Định hình và cuốn thép đai Bước 6: Lắp bản ốp Bước 7: Đổ bê tông Bước 8: Lắp ván khuôn Bước 9: Kéo cáp ứng lực Bước 10: Quay ly tâm Bước 11: Bảo dưỡng hơi nước Bước 12: Tháo ván khuôn Bước 13: Kiểm tra cường độ
LỜI NĨI ĐẦU Trong kỷ trước, cơng tác xây dựng phát triển , tốc độ xây dựng chậm chưa có phương pháp xây dựng tiên tiến, chủ yếu thi cơng thủ cơng, ngun nhân quan trọng cơng nghiệp sản xuất vật liệu xây dựng chưa phát triển Những năm 30 - 40 kỷ 19, cơng nghiệp sản xuất xi măng pclăng đời tạo chuyển biến xây dựng Nhưng năm 70÷80 kỷ 19 bêtơng cốt thép sử dụng vào cơng trình xây dựng thời gian tương đối ngắn, loại vật liệu có nhiều tính ưu việt phát triển nhanh chóng chiếm vị quan trọng loại vật liệu xây dựng Trong q trình sử dụng, với phát minh nhiều loại bêtơng bêtơng cốt thép mới, phương pháp tính tốn kết cấu, bê tơng cốt thép hồn thiện phát huy tính ưu việt hiệu sử dụng, mở rộng phạm vi sử dụng loại vật liệu Đồng thời với việc sử dụng bêtơng bêtơng cốt thép tồn khối, đổ chỗ, khơng sau xuất bêtơng cốt thép, cấu kiện bêtơng đúc sẵn đời Trong mười năm (1930÷1940) việc sản xuất cấu kiện bêtơng cốt thép thủ cơng thay phương pháp giới việc nghiên cứu thành cơng dây chuyền cơng nghệ sản xuất cấu kiện bêtơng cốt thép áp dụng tạo điều kiện đời nhà máy sản xuất cấu kiện bêtơng cốt thép đúc sẵn Trong năm gần đây, thành tựu nghiên cứu lý luận phương pháp tính tốn bêtơng cốt thép thúc đẩy ngành cơng nghiệp sản xuất cấu kiện bêtơng cốt thép phát triển đặc biệt thành cơng việc nghiên cứu bêtơng ứng suất trước áp dụng vào sản xuất cấu kiện thành tựu có ý nghĩa to lớn Nó cho phép sử dụng có hiệu bêtơng mác cao, cốt thép cường độ cao, tiết kiệm bêtơng cốt thép, giảm nhẹ khối lượng, nâng cao khả chống nứt cấu kiện bêtơng cốt thép Và số cơng nghệ móng ứng dụng cọc li tâm ứng suất trước trở nên sử dụng rộng rãi phổ biến nhiều cơng trình Ngày với trang bị kỹ thuật đại giới hố tự động hố nhiều khâu dây truyền cơng nghệ sở sản xuất cấu kiện cọc li tâm ứng suất trước đáp ứng nhu cầu to lớn xây dựng Là sinh viên ngành kĩ thuật xây dựng việc nắm bắt hiểu biết cơng nghệ cọc li tâm ứng suất trước cần thiết, song khơng phải hiểu biết cơng nghệ chế tạo loại cọc nhóm chúng em định nghiên cứu cơng nghệ chế tạo loại cọc li tâm ứng suất trước Sau tuần làm việc, thành viên nhóm nỗ lực với giúp đỡ Cơng ty Bê Tơng 602, Cơng ty PHAN VŨ, chúng em hồn thành đề tài nghiên cứu: “Tìm hiểu quy trình cơng nghệ sản xuất cọc li tâm ứng suất trước” Chúng em xin chân thành cảm ơn Cơng ty Bê Tơng 602, Cơng ty Phan Vũ Thầy Nguyễn Đình Hùng tận tình giúp đỡ chúng em hồn thành đề tài Chúng em mong nhận góp ý Thầy để báo cáo hồn thiện TP Hồ Chí Minh, ngày 26 tháng 12 năm 2014 NHĨM SINH VIÊN THỰC HIỆN ĐỀ TÀI SỐ GIỚI THIỆU CHUNG Trên giới, móng cọc ống li tâm ứng lực trước áp dụng từ 60 năm trước Việt Nam khoảng 20 năm gần phát triển áp dụng rộng rãi Các nhà khoa học Nga có cơng lớn việc phát triển loại móng lý thuyết kỹ thuật thi cơng Móng cọc li tâm tiền áp phát triển gắn liền với tên tuổi nhà khoa học Nga K.X Xilin, N.M Glotov, V.I Karpinski Trước cọc BTCT thường làm đặc có nhược điểm khơng kinh tế, vừa tốn bê tơng, thép lại vừa nặng, gây khó khăn cho việc treo cọc vận chuyển cọc, năm gần người ta thường chế tạo cọc ống rỗng có căng thép ứng lực trước Với việc ứng suất trước cọc làm cho cọc cứng hơn, khả chịu kéo bê tơng tăng nên làm cho cọc khơng nứt tăng khả ăn mòn cọc sử dụng cốt thép cường độ cao nên tiết diện cốt thép giảm dẫn đến giảm chi phí Mặt khác cọc có khả đóng sâu vào đất cọc bê tơng cốt thép thường tận dụng khả chịu tải đất nên làm giảm số lượng cọc đài, giảm kích thước đài dẫn đến giảm chi phí cho móng cọc chi phí thi cơng ép cọc Đặc biệt cơng trình cảng, cơng trình gần biển có mơi trường ăn mòn cao việc sử dụng cọc bê tơng cốt thép thường khơng đảm bảo làm giảm tuổi thọ cơng trình Vì việc sử dụng cọc bê tơng ly tâm ứng lực trước hiệu cọc bê tơng ly tâm ứng lực trước bê tơng nén trước điều kiện làm việc làm cho bê tơng cọc tăng khả chống thấm, chống ăn mòn Trong thi cơng cọc bê tơng cọc bê tơng ly tâm ứng suất trước đảm bảo u cầu kỹ thuật có giá thành thấp sử dụng vật liệu Nếu làm bảng so sánh giá cọc bê tơng đúc cơng trường bê tơng ly tâm ứng suất trước có chênh lệch giá khoảng 25% giá trị (bê tơng ly tâm ứng suất trước rẻ hơn) Khác với cọc bê tơng cốt thép thường cọc bê tơng ly tâm ứng lực trước sử dụng bê tơng mác cao từ B40 – B60 Cọc bê tơng ly tâm ứng lực trước sản xuất nhà máy quy trình khép kín nên chất lượng cọc ổn định Sử dụng bê tơng thép cường độ cao nên tiết diện cốt thép giảm dẫn đến giảm chi phí Cọc bê tơng ly tâm ứng lực trước có chiều dài lớn nên ép độ sâu so với cọc bê cốt thép thường nên có mối nối Sử dụng bê tơng thép cường độ cao nên tiết diện cốt thép giảm dẫn đến giảm chi phí Cọc ống bê tơng ly tâm dự ứng lực sản xuất theo tiêu chuẩn Việt Nam TCVN: 7888: 2008 thỏa mãn tiêu chuẩn JIS A 5335-1987 Nhật sản xuất theo tiêu chuẩn khách hàng Với loại cọc có đường kính D ≤ 300 mm sản xuất theo tiêu chuẩn Malaysia MS: 1314:04 Cọc ống bê tơng ly tâm dự ứng lực loại cọc sử dụng phổ biến năm gần đây, dự án xây dựng cầu cảng, cơng trình biển, kè bờ, cơng trình dân dụng cơng nghiệp Việt Nam, thay chịu tải cho loại cọc khác như: Cọc nhồi, cọc vng BTCT… với ưu điểm tính ưu việt sau: Giá thành hạ so với loại cọc BTCT vng đổ chỗ tiết diện Chất lượng đồng dễ kiểm sốt chất lượng sản xuất dây chuyền cơng nghệ nhà máy Sử dụng bê tơng mác cao từ 60-80 N/mm² với cơng nghệ quay ly tâm, tác động ứng suất trước làm cải thiện kết cấu chịu lực cọc như: I Tải dọc trục, moment uốn khả chịu kéo cao Chống nứt cọc Khơng xuất ứng suất gây xoắn nứt q trình đóng búa ép robot - Chống ăn mòn sunfat phá hủy bê tơng cốt thép cọc bê tơng - Cho phép xun qua lớp địa chất cứng Cọc bê tơng ly tâm dự ứng lực sản xuất dài 16m cho đoạn, mối lắp ghép nhanh kinh tế, trọng lượng đơn vị chiều dài thấp dẫn đến giá thành vật tư thấp Vòng quay sản xuất sản phẩm nhanh, đạt cường độ cao, dễ dàng cung ứng với số lượng lớn, đảm bảo tiến độ giao hàng Ở Việt Nam có nhiều cơng ty chế tạo cọc ly tâm ứng lực trước như: nhà máy PVC - FECON lớn miền Bắc, nhà máy sản xuất bê tơng ly tâm Dung Quất – Quảng Ngãi, cơng ty cổ phần bê tơng ly tâm Thủ Đức, Evernew Holding Joint Stock Company… Lý thuyết bê tơng ứng lực trước cọc bêtơng ly tâm ứng lực trước Bê tơng ứng lực trước bê tơng thơng qua lực nén trước để tạo phân bố phần ứng suất bên phù hợp nhằm cân với lượng ứng suất tải trọng ngồi gây Với cấu kiện bê tơng ứng lực trước (ULT), ứng suất tạo cách kéo thép cường độ cao Trong cấu kiện bê tơng ULT, nhờ tính đàn hồi cốt thép có xu hướng co lại tạo nên lực nén trước, lực nén gây nên ứng suất bê tơng triệt tiêu hay giảm ứng suất kéo tải trọng sử dụng gây Sự kết hợp hiệu tận dụng tính chất đặc thù hai vật liệu, thép có tính đàn hồi cường độ chịu kéo cao bê tơng lại dòn có cường độ chịu kéo nhỏ so với cường độ chịu nén Như ứng lực trước việc tạo cho kết cấu cách có chủ ý ứng suất tạm thời nhằm tăng cường làm việc vật liệu điều kiện sử dụng khác Chính bê tơng ULT trở thành kết hợp lý tưởng hai loại vật liệu đại có cường độ cao Ứng suất thép thơng thường giảm từ 100Mpa đến 240Mpa, để phần ứng suất bị phần nhỏ ứng suất ban đầu ứng suất thép ban đầu phải cao vào khoảng 1200Mpa đến 2000Mpa Để đạt điều việc sử dụng thép cường độ cao thích hợp Cọc ly tâm ứng suất trước loại cọc sử dụng dây chuyền sản xuất giới hóa hồn tồn từ khâu tạo hình cốt thép đến khâu đổ bê tơng, cốt thép cọc gia cường thêm sợi cáp ứng lực trước sử dụng cơng nghệ quy ly tâm để tạo hình khối cho cọc, nhờ đặc điểm mà cọc thường chế tạo rỗng bên nên tiết kiệm vật liệu loại cọc truyền thống vật liệu bê tơng nén chặc - II QUI TRÌNH THIẾT KẾ CỌC: Vật liệu sử dụng: 1.1 Cốt liệu cho hỗn hợp bê tơng: Thỏa mãn TCVN 7570: 06 tiêu chuẩn tương đương 1.1.1 Cốt liệu nhỏ: Là cát sơng sạch, cát khai thác qua sàng cát nghiền, thuộc loại cát thơ phải làm Theo TCVN 7570-2006 cần phải thỏa mãn u cầu kỹ thuật sau: - Mơ đun độ lớn khoảng đến 3.3 ( cát thơ) - Thành phần hạt cát biểu thị qua lượng sót tích lũy sàng, quy định bảng sau: Bảng1: Thành phần hạt cát Kích thước lỗ sàng (mm) Lượng sót tích lũy sàng, %khối lượng - 2.5 1.25 0.63 0.315 0.14 0÷20 15÷45 35÷70 65÷90 90÷100 Hàm lượng tạp chất cát : Bảng 2: Hàm lượng tạp chất cát Hàm lượng tạp chất, %khối lượng, khơng lớn Tạp chất Sét cục tạp chất dạng cục Hàm lượng bùn, bụi, sét Bê tơng mác lớn Bê tơng mác nhỏ hơn M40 M40 Khơng có 0.25 0.5 1.5 10 Vữa Hàm lượng tạp chất hữu cát xác định theo phương pháp so màu, khơng thẫm màu chuẩn - Hàm lượng Clorua cát, tính theo ion Cl- tan axit qui định sau: + Bê tơng dùng kết cấu bê tơng cốt thép ứng suất trước hàm lượng ion Cl khơng lớn 0.01% + Bê tơng dùng kết cấu bê tơng, bê tơng cốt thép thường, vữa xây dựng, hàm lượng ion Cl- khơng lớn 0.05% + Cát có hàm lượng ion Cl- lớn giá trị qui định sử dụng tổng hàm lượng ion Cl- 1m3 bê tơng từ tất loại ngun vật liệu chế tạo khơng vượt q 0.6 Kg 1.1.2 Cốt liệu lớn: Máy rửa đá Nhà máy sử dụng loại đá dăm có kích thước hạt từ đến 20mm Theo tiêu chuẩn TCVN 7570 – 2006 cần thỏa mãn u cầu kỹ thuật sau: Thành phần hạt đá, biểu thị lượng sót tích lũy sàng, qui định bảng sau: - Bảng 3: Thành phần hạt đá Kích thước lỗ sàng (mm) Lượng sót tích lũy sàng, % khối lượng, ứng với kích thước hạt cốt liệu nhỏ lớn nhất,( mm ) 5÷10 5÷20 5÷40 5÷70 10÷40 10÷70 20÷70 100 - - - - 0 70 - - 0-10 0-10 0-10 40 - 0-10 40-70 0-10 40-70 40-70 20 0-10 40-70 - 40-70 - 90-100 10 0-10 40-70 - - 90-100 90-100 - 90-100 90-100 90-100 90-100 - - - Chú thích: sử dụng cốt liệu lớn với kích thước cỡ hạt nhỏ đến 3mm, theo thỏa thuận - Hàm lượng bùn, bụi, sét đá tùy theo mác bê tơng: + Mác bê tơng lớn M40, lượng bùn, bụi, sét khơng lớn 1% khối lượng + Mác bê tơng từ M20 đến M40, hàm lượng bùn, bụi, sét khơng lớn 2% khối lượng + Mác bê tơng nhỏ M20, lượng bùn, bụi, sét khơng lớn 3% khối lượng Đá phải có cường độc thử mẫu ngun khai độ nén dập xi lanh lớn lần cường độ bê tơng dùng đá gốc phún xuất, biến chất; lớn 1.5 lần cường độ bê tơng dùng đá gốc trầm tích - Độ hao mòn va đập đá thí nghiệm máy mài mòn va đập Los Angeles khơng lớn 50% khối lượng - Hàm lượng hạt thoi dẹt đá khơng vượt q 15% với bê tơng mác M40 khơng vượt q 35% bê tơng mác nhỏ M40 - Hàm lượng ion Cl- tan axit đá, khơng vượt q 0.01% 1.1.3 Nước nhào trộn hỗn hợp bê tơng - Để chế tạo hổn hợp bê tơng phải sử dụng loại nước sử dụng sinh hoạt, khơng nên sử dụng loại nước ao, hồ, cống rãnh, loại nước cơng nghiệp Nước khơng chứa loại muối, axít, chất hữu cao lượng cho phép cụ thể: Tổng số loại muối có nước khơng lớn 5000 mg/l Trong loại muối sunfats khơng lớn 2700 mg/l, lượng ngậm axit pH >4 Để đảm bảo chất lượng nhà máy phải có trạm bơm lọc bể chứa riêng kiểm tra phòng thí nghiệm Phù hợp với tiêu chuẩn TCXD VN 302-2004 “Nước trộn bê tơng vữa - u cầu kỹ thuật” 1.1.4 Xi măng: Xi măng Pooclăng hỗn hợp PCB 40 trở lên đảm bảo tiêu chuẩn TCVN 2682:2009 tiêu chuẩn tương đương Bảng 4:Các tiêu chất luợng xi măng pooclăng theo TCVN 2682:2009 Tên tiêu Mức 1.Cường độ nén (Mpa), khơng nhỏ - ngày - 28ngày ± 21 45 ± 40 8h Thời gian đơng kết (min) - Bắt đầu, khơng nhỏ 45 - Kết thúc, khơng nhỏ 375 Độ nghiền mịn xác định theo - Phần lại sàng kích thước lỗ 0.09mm,(%) khơng lớn - Bề mặt riêng , phương pháp Blanie (cm2/g), khơng nhỏ 10 2800 Độ ổn định thể tích xác định theo phương pháp LeChatelier (mm), khơng lớn 10 Hàm lượng anhydric sunphuric (SO3), % khơng lớn 3.5 Hàm lượng magie oxit (MgO), % khơng lớn 5.0 Hàm luợng nung (MKN), % khơng lớn 3.0 Hàm luợng cặn khơng tan % khơng lớn 1.5 0.6 (1) Hàm lượng kiềm quy đổi Na2O(2) % khơng lớn Chú thích: (1) Quy định xi măng pooc lăng sử dụng với cốt liệu có khả xảy phản ứng kiềm silic (2) Hàm lượng kiềm quy đổi Na2Oqđ = % Na2O + 0.658% K2O Cường độ bê tơng Cường độ bê tơng tuổi 28 ngày: - Với cọc bê tơng ly tâm ứng lực trước thường (PC) PC : R28 ≥ 60 Mpa (B40) - Với cọc bê tơng ly tâm ứng lực trước cường độ cao (PHC): R28 ≥ 80 Mpa (B60) 1.1.5 Phụ gia: Nhà máy sử dụng phụ gia tăng dẻo, hay siêu dẻo Sika R4 Các loại phụ gia sử dụng có đủ chứng kỹ thuật quan quản lí Nhà nước cơng nhận phải phù hợp tiêu chuẩn ASTM C494 1.2 Vật liệu thép: Thép ứng suất trước sợi, cáp thép hợp kim 1.2.1 Thép ứng suất trước: Có thể sợi, cáp thép hợp kim Thỏa mãn TCVN 6284-4:97, JIS 3137:94 tiêu chuẩn tương đương Thép sợi sử dụng cho bê tơng ULT nói chung tn theo TCVN 6284-4 thép cốt bê tơng ứng lực trước Sợi thép quấn thành cuộn cắt lắp nhà máy hay trường Trước thi cơng, sợi thép cần vệ sinh bề mặt để tăng lực dính kết với bê tơng Cáp ứng suất trước phổ biến loại cáp sợi, có cường độ chịu kéo tới hạn Puf 1720Mpa 1860Mpa, kết dính khơng kết dính 1.2.2 Thép cốt thép đai xoắn : Sợi thép tuốt nguội độ cứng cao.Thỏa mãn tiêu chuẩn JIS G3532 tiêu chuẩn tương đương 1.2.3 Tấm đế cọc (mặt bích đầu cọc) Ta thấy lổ cáp ốp gồm phần bên có đường kính lớn dùng để luồn đầu cáp xử lý xong (đầu neo ) sau đẩy qua phần lổ có đường kính nhỏ cố đònh lại Tất sản phẩm cọc kết nối với đầu cọc đế điểm kết nối cọc theo thiết kế cho chủng loại cọc khác Phù hợp tiêu chuẩn JIS G3101 tương đương Ngồi mũi cọc ta hàn thêm mũi thép hình mũi tên để cọc dễ xun vào đất để bịt đầu cọc lại khơng cho đất vào bên cọc đóng (ép) cọc vào đất Tài liệu trích nguồn cho “ Vật liệu sản xuất cọc” TCVN 7888 : 2008 trang 9, TCVN 7570-2006 trang 9, 10 TCVN 2682:2009 trang TCX- DVN 302-2004 trang 5, TCVN 6284-4:1997 trang http://betonghathanh.com.vn/san-pham-hathanh/190 Ngun tắc phân loại thiết kế cọc li tâm ứng suất trước: 2.1 Phân loại cọc: - Cọc bê tơng ly tâm ứng lực trước thường (PC) cọc bê tơng ly tâm ứng lực trước sản xuất phương pháp quay ly tâm có cấp độ bền chịu nén bê tơng khơng nhỏ B40 - Cọc bê tơng ly tâm ứng lực trước cường độ cao (PHC) cọc bê tơng ly tâm ứng lực trước sản xuất phương pháp quay ly tâm có cấp độ bền chịu nén bê tơng khơng nhỏ B60 Phân loại cọc ống theo khả chịu lực: a Loại A: Là cọc mà có khả kháng moment nứt nhỏ, khơng dùng cọc cho cơng trình có tác dụng ngang lớn, loại cọc chủ yếu dùng chịu tải trọng đứng thường dùng cho cơng trình dân dụng b Loại B Là loại cọc mà giá trị moment kháng nứt trung bình, tức chịu tải trọng ngang trung bình, loại cọc thường dùng cho cơng trình bờ kè…… c Loại C Loại cọc có khả chịu moment kháng nức cao nhất, tức chịu tải trọng ngang lớn, loại cọc thường dùng cơng trình có đài móng cao như: cầu tàu, cầu cảng,… chịu va chạm ngang lớn (NGHIÊN CỨU ỨNG DỤNG MĨNG CỌC ỐNG BÊ TƠNG LY TÂM TIỀN ÁP CHO CƠNG TRÌNH TRÊN NỀN ĐẤT YẾU KHU VỰC THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH VÀ VÙNG PHỤ CẬN_Trang 7-8) (Tiêu chuẩn Việt Nam 7888-2008 trang 6-7) Theo Tiêu chuần VN 7888-2008 có bảng sau : Đường kính ngồi (D, mm) 300 350 Chiều dày thành cọc (D, mm) 60 65 Cấp tải Mơ men uốn nứt (kN.m) Ứng suất hữu hiệu Khả bền cắt (kN) Chiều dài cọc (L, m) (N/mm2) A 24,5 3,92 99,1 B 34,3 7,85 125,6 C 39,2 9,81 136,4 A 34,3 3,92 118,7 B 49,0 7,85 150,1 C 58,9 9,81 162,8 Từ 6m đến 13m Từ 6m đến 13m 400 450 500 600 700 800 75 80 90 100 110 120 A 54,0 3,92 148,1 B 73,6 7,85 187,4 C 88,3 9,81 204,0 A 73,6 3,92 180,5 B 107,9 7,85 227,6 C 122,6 9,81 248,2 A 103,0 3,92 228,6 B 147,2 7,85 288,4 C 166,8 9,81 313,9 A 166,8 3,92 311,0 B 245,2 7,85 392,4 C 284,5 9,81 427,7 A 264,9 3,92 406,1 B 372,8 7,85 512,1 C 441,4 9,81 557,2 A 392,4 3,92 512,1 B 539,6 7,85 646,5 C 637,6 9,81 704,4 Từ 6m đến 16m Từ 6m đến 16m Từ 6m đến19m Từ 6m đến 19m Từ 6m đến 24m Từ 6m đến 24m Hình ảnh sơ đồ thí nghiệm độ bền uốn nứt thân cọc PC, PHC Chú thích: L: chiều dài cọc, m; P : Tải trọng uốn, kN Thí nghiệm kiểm tra khả chịu uốn cọc Phan Vũ Hình ảnh thí nghiệm kiểm tra khả chịu uốn mối nối Phan Vũ Bên quy trình đầy đủ cơng đoạn sản xuất cọc ly tâm mơ tả biểu đồ : Tài Liệu Tham Khảo cho “QUY TRÌNH SẢN XUẤT CỌC ỨNG SUẤT TRƯỚC” Giới thiệu cọc Bê tơng ứng lực trước – ĐH Sư Phạm Kĩ thuật Sản xuất cọc ly tâm ứng lực trước Cơng Ty Phương Minh http://www.phuongminh.com.vn/c30/coc-ong-be-tong-ly-tam-ung-luc-truoc.html Quy trình sản xuất cọc từ wed side Cocbetong.vn http://www.cocbetong.vn/quy-trinh-san-xuat-coc-be-tong-ly-tam.html Đề tài thi cơng cọc bê tơng ly tâm ứng lực trước http://doc.edu.vn/tai-lieu/de-tai-thi-cong-coc-be-tong-ly-tam-ung-luc-truoc-5745/ Sản xuất cọc ly tâm ứng suất trước Cơng ty cổ phần Bê tơng ly tâm thủ đức long an http://thuduclongan.com/danh-muc-tin-tuc/90_coc-ong-be-tong-ly-tam-ung-suat-truoc.html Sản xuất cọc ly tâm cơng ty cổ phần bê tơng ly tâm thủ đức http://betongthuduc1.com/sanpham/show/1 Products pre-stressed concrete spun pile _Southern Engineering Cổpration http://www.kynghemiennam.com/en/service-maintenance.php Pre-stressed concrete spun pile _ Fecon Mining http://www.feconmining.com.vn/san-pham-dich-vu/coc-be-tong-ly-tam-du-ung-luc/ ICP-spun pile manufacturing process http://www.ijm.com/testing/industry/ICPB/html/companyProfiles/manuProcess.html 10 Quy trình sản xuất trích từ Video sau: https://www.youtube.com/watch?v=JSue41jOOC0 https://www.youtube.com/watch?v=Nr_hi4zHiyQ https://www.youtube.com/watch?v=bvzQhaA0J04 https://www.youtube.com/watch?v=xVFDyEW1Qr8 https://www.youtube.com/watch?v=PIyQt8zOl1E https://www.youtube.com/watch?v=DjHMecOtEOo https://www.youtube.com/watch?v=xVFDyEW1Qr8 https://www.youtube.com/watch?v=H5fhrCiBEbQ https://www.youtube.com/watch?v=RFJlp1R0N70 https://www.youtube.com/watch?v=yOhgMpk9Zu4 https://www.youtube.com/watch?v=fY4hirhg3c4 IV CÁC VẤN ĐỀ LIÊN QUAN ĐẾN CỌC LY TÂM ƯST TRONG THI CƠNG VÀ CÁCH PHỊNG TRÁNH Một số cố thường gặp q trình thi cơng 1.1 Cọc bị nứt, gãy cẩu chuyển: - Trên thực tế, số Đơn vị thi cơng cho cơng nhân dùng móc cẩu móc trực tiếp đầu cọc để cẩu chuyển (hình1) mà khơng tính tốn kiểm tra nghĩ cọc ống BTCT ƯST có độ cứng lớn, cọc khơng thể bị tổn hại Ở số cơng trình xảy tượng gãy cọc cẩu cách này, vừa gây tổn thất lớn vật tư, vừa gây nguy hiểm cho thiết bị (cần cẩu, xà lan) người bên Nhiều trường hợp cọc bị nứt cách cẩu chuyển, tổn hại khơng lớn ảnh hưởng đến tuổi thọ cọc, tuổi thọ cấu kiện cơng trình cảng thường nhân tố định đến tuổi thọ cơng trình 1.2 Cọc bị nứt dọc theo thân: - Trong q trình đóng cọc, cọc có mũi hở, thân cọc chìm nước, thấy có tượng cọc bị nứt dọc theo thân cọc, nước bên trào theo khe nứt búa nện vào đầu cọc (hình 2) Hình 1: Cẩu chuyển cọc ống cách móc vào đầu Hình 2: Vết nứt dọc (nhìn bên ngồi bên lòng cọc) 1.3 Cọc bị vỡ đầu q trình đóng cọc: - Hiện tượng gặp phổ biến, sau cọc đóng sâu vào nền, mức độ vỡ từ nhẹ (chỉ bị vỡ phần BT đầu cọc - hình 3a) đến nặng (tồn đầu cọc vỡnát, chí bung vòng thép đầu cọc - hình 3b) Hình 3a,b – Cọc bị vỡ đầu sau đóng 1.4 Cọc bị nghiêng lệch q mức cho phép q trình đóng cọc: - Trường hợp thường xảy cọc tổ hợp từ nhiều phân đoạn q trình đóng, giai đoạn cuối q trình đóng cọc lệch nhiều, tọa độ đầu cọc mặt độ nghiêng trục cọc 1.5 Kết cấu bên bị dịch chuyển nhiều mặt phẳng ngang chịu tải trọng ngang: - Sau thi cơng xong kết cấu bên cọc, cơng trình chịu lực ngang (chẳng hạn lực neo tàu, lực va tàu,…) kết cấu bên bị dịch chuyển mặt phẳng ngang lớn nhiều so với tính tốn hồ sơ thiết kế, trường hợp tải trọng ngang tác động tuần hồn (chẳng hạn tác động sóng) gây tượng rung lắc kết cấu bên Phân tích ngun nhân: 2.1 Cọc bị nứt, gãy cẩu chuyển: Thơng thường cọc ống BTCT ƯST khơng đặt trước móc cẩu nhơ khỏi cọc mà đánh dấu điểm cẩu thân cọc sơn nhà máy chế tạo Theo qui định, việc cẩu cọc ống phải dùng vòng cẩu qng qua thân cọc điểm cẩu để nâng chuyển cọc, sau nâng chuyển xong tháo vòng cẩu (hình 5) Hình 5– Vòng cáp cẩu cọc ống Việc lắp tháo vòng cẩu thời gian nên dẫn đến tình trạng Đơn vị thi cơng khơng tn thủ nghiêm túc qui trình Một số tính tốn sau với cọc chế tạo sẵn nhà máy cho thấy việc cẩu cọc đầu nói chung khơng cho phép phân đoạn có chiều dài lớn (xem bảng 1) Bảng So sánh giá trị mơmen cọc cẩu đầu với momen uốn nứt mơ men uốn gãy cọc Ghi chú: - Trong nhóm đường kính cọc, giá trị dòng tham khảo bảng Thơng số kỹ thuật sản phẩm Cơng ty CP bê tơng 620 Châu Thới (từ D≥800 lấy theo thơng số Cơng ty CP Đầu tư Phan Vũ); giá trị dòng tham khảo tiêu chuẩn Nhật JIS A 5373:2004 “Precast prestressed concrete products” Có: D – đường kính ngồi cọc (mm) d – chiều dày thành cọc (mm) L – chiều dài lớn đoạn cọc chế tạo thực tế khuyến cáo tiêu chuẩn (m) q – trọng lượng md cọc (kG/m) Mcẩu =kqL2 /8000 (Tm) – mơ men lớn đoạn cọc cẩu đầu k – hệ số động cẩu cọc (k = 1,5) Mnứt– Mơ men uốn nứt cọc theo thiết kế(Tm) Mgãy– Mơ men uốn gãy cọc theo thiết kế(Tm) KQ =? – chưa có số liệu để so sánh kết luận KQ =0 – việc cẩu đầu cọc khơng gây nứt cọc (=> khơng gây gãy cọc => cho phép) KQ =1 – việc cẩu đầu cọc gây nứt cọc chưa gây gãy cọc (=> khơng cho phép) KQ =2– việc cẩu đầu cọc gây nứt cọc chưa có số liệu để kết luận có gây gãy cọc khơng Việc cẩu đầu cọc gây gãy cọc (=> tuyệt đối khơng cho phép) khơng gặp trường hợp so sánh với số liệu tiêu chuẩn L bị khống chế khơng q lớn (L≤15m) Lưu ý khơng loại trừ trường hợp cọc bị nứt, gãy chất lượng cọc khơng đạt (bê tơng bị rỗ xốp bên trong, lồng thép bị lệch khỏi vị trí thiết kế nhiều q trình quay ly tâm,…), khuyết tật gần khơng thể phát kiểm tra mắt 2.2 Cọc bị nứt dọc theo thân q trình đóng cọc: Hiện tượng thường gặp cọc có mũi hở, thân cọc chìm nước q trình thi cơng nước rò rỉ vào lòng cọc mối nối khơng đủ kín Trong 22TCN 289-02 “Qui trình kỹthuật thi cơng nghiệm thu cơng trình bến cảng” – điều 7.6.9 có đề cập đến tượng xuất vết nứt dọc thân cọc cho tác động áp lực thủy động lòng cọc hạcọc nước đất yếu Trường hợp cho thấy cốt đai xoắn cấu tạo cọc khơng đủ khả chịu tác động áp lực thủy động lòng cọc 2.3 Cọc bị vỡ đầu q trình đóng cọc: Vỡ đầu cọc đóng tượng phổ biến khơng cọc ống BTCT ƯST mà tất loại cọc BTCT, thực tế cấu tạo cọc giải pháp thi cơng hạ cọc có số đặc điểm riêng cọc ƯST nên dễ bị vỡ đầu hơn, bê tơng cốt thép chúng có cường độ cao so với cọc BTCT thơng thường nhiều: Bề dày khơng lớn so với đường kính ngồi, đường kính ngồi cọc lớn kết cấu cọc thuộc loại mỏng Đường kính ngồi lớn ma sát hơng sức kháng mũi lớn, dẫn đến sức chịu tải cọc theo đất lớn, muốn đóng cọc phải dùng búa có lượng xung kích (E) lớn, nhiều Đơn vị thi cơng thay trang bị búa có trọng lượng (Q) lớn, chiều cao rơi búa (H) thấp để giảm động va đập lên đầu cọc, lại chọn cách tận dụng búa có Q nhỏ H lớn (vẫn đảm bảo thỏa điều kiện E), làm cho phần đầu cọc chịu thêm ứng suất phát sinh va đập, tổng ứng suất thường vượt q ứng suất giới hạn vật liệu cọc gây vỡ đầu cọc Mặt khác diện tích tiết diện ngang cọc ống giảm nhiều (do chiều dày thành nhỏ) lý làm cho ứng suất cọc tăng nhiều so với loại cọc đặc Đầu cọc khơng có cấu tạo đặc biệt để chịu ứng suất phát sinh va đập búa ngồi vòng thép quanh miệng cọc Tuy nhiên vòng thép có chiều cao (theo phương trục cọc) khơng lớn (khoảng 150-200mm) so với phạm vi ảnh hưởng lực xung kích nên hiệu khơng cao Mặt khác thiếu chi tiết neo để liên kết - vòng thép vào phần BT cọc (hình 6) nên nhiều trường hợp vòng thép bị tách khỏi phần BT q trình thi cơng khai thác Hình 6– Vòng thép đầu cọc chưa có chi tiết liên kết vào bê tơng đầu cọc Cấu tạo mũi cọc điển hình nhà sản xuất cọc ống chưa thật hợp lý làm loại mũi (hình7), khơng thấy khuyến cáo nên dùng cho trường hợp nào, dễ dẫn đến việc Đơn vị thiết kế nghĩ mũi cọc thích hợp cho trường hợp địa chất Theo TCXD 205:1998 “Móng cọc – Tiêu chuẩn thiết kế” – điều 3.3.3 loại mũi nên dùng đất sét đồng Thực tế cho thấy mũi cọc loại làm cho việc đóng cọc khó khăn mũi loại nhọn nhiều đầu cọc dễ bị lệch khỏi phương hạ cọc (đây ngun nhân dễ dẫn đến lệch cọc sau đóng đến độ sâu thiết kế cọc khó xuống độchối nhỏ, Đơn vị thi cơng thay chọn búa khác lớn lại chọn giải pháp tăng tối đa chiều cao rơi búa, dễ gây vỡ đầu cọc Hình 7– Thiết kế điển hình chi tiết mũi cọc loại nhà sản xuất thực tế chế tạo 2.4 Cọc bị nghiêng lệch q mức cho phép q trình đóng cọc : Những ngun nhân chủ quan gây nghiêng lệch cọc đúc cọc mũi cọc bị lệch, trục cọc bị cong, mặt phẳng đầu cọc khơng vng góc trục cọc,… gặp phổ biến cọc đúc cơng trường gặp cọc ống BTCT ƯST đúc nhà máy điều kiện chuẩn Trừ việc đóng cọc mái đất nghiêng ngun nhân khách quan gây nghiêng lệch loại cọc (phải chấp nhận) thực tếcọc ống BTCT ƯST bị nghiêng lệch chủ yếu dùng mũi cọc loại (như nêu mục trên) cơng tác nối cọc thực khơng chuẩn (nối cọc giá búa dễ gây lệch trục nối mặt bằng), phân đoạn cọc ngắn cọc có nhiều mối nối, khả lệch khỏi trục cọc nhiều 2.5 Kết cấu bên bị dịch chuyển nhiều mặt phẳng ngang chịu tải trọng ngang: Ngun nhân mối liên kết đầu cọc kết cấu bên khơng đảm bảo nút cứng giả thiết sơ đồ tính Trong thực tế, hồ sơ thiết kế lấy theo chi tiết nối điển hình nhà sản xuất cọc (hình 8) mà khơng có tính tốn kiểm tra phân tích tính hợp lý Hình - Thiết kế điển hình chi tiết nối nhà sản xuất cọc thực tế thi cơng Việc đặt lồng thép nối (cường độ thường) vào lòng cọc ống làm cho ứng suất kéo vành cọc ống (chính xác lồng thép cường độ cao thành cọc ống) dịch chuyển vào phía tâm cọc Đường kính cọc nhỏ lồng thép nối thu nhỏ trục cọc, mối liên kết cấu kiện thiên liên kết khớp liên kết ngàm cứng, nghĩa cọc kết cấu bên dễ bị xoay tương chịu tác động lực ngang, dẫn đến tượng kết cấu bên bị dịch chuyển mặt phẳng ngang lớn nhiều so với tính tốn hồ sơ thiết kế Một số biện pháp phòng tránh thi cơng cọc ly tâm: 3.1 Cọc bị nứt, gãy cẩu chuyển: Sự cố hồn tồn phòng tránh cách dễ dàng, chủ yếu đòi hỏi tn thủ qui trình nghiêm túc Trong giai đoạn thiết kế, người thiết kế cần thể rõ qui định việc cẩu chuyển, cẩu dựng kê xếp cọc Các qui định cần xuất phát từ tính tốn cụ thể cho trường hợp làm việc, kích cỡ cọc Những nhóm cọc có độ cứng đủ lớn, cho phép cẩu đầu mút (hoặc nhóm cọc khơng cho phép cẩu đầu mút) nên ghi rõ, giúp Nhà sản xuất, Đơn vị thi cơng Giám sát biết để thực đúng, đảm bảo an tồn lao động Trong giai đoạn thi cơng, chỗ thiết kế chưa qui định chưa thể rõ phải u cầu thiết kế làm rõ, khơng nên tự thực theo ý chủ quan mình, cẩn thận tiến hành tính tốn kiểm tra lại (việc tính tốn đơn giản, thực tay!) Tư vấn giám sát cần đặc biệt quan tâm đến yếu tố ảnh hưởng nhiều đến chất lượng cơng trình an tồn lao động, cần thiết u cầu thí nghiệm dò tìm khuyết tật tiểm ẩn bên cọc q trình nghiệm thu cọc (phương án tốt kiểm tra q trình chế tạo cọc để ngăn ngừa từ đầu yếu tố gây khuyết tật cho cọc) 3.2 Cọc bị nứt dọc theo thân q trình đóng cọc : Theo 22TCN 289-02 – điều 7.6.9 có nêu “Để giảm áp lực thủy động bên cọc ống cần hút nước khỏi lòng cọc bơm sâu phương pháp khác Cho phép sử dụng phương pháp giảm áp lực thủy động cách truyền khí nén vào phần cột nước lòng cọc ống, có áp lực 0,6 đến 0,8MPa Hoặc sử dụng số biện pháp sau: Thay mũi cọc hở mũi cọc kín để nước khơng thể vào lòng cọc q trình đóng cọc (giải pháp phải can thiệp vào thiết kế, cần tính tốn kiểm tra lại chiều dài cọc thiết kế sức chịu tải cọc theo đất nền), đồng thời kiểm tra độ kín nước mối nối cọc Trong trường hợp sử dụng mũi cọc hở nên bố trí lỗ thân cọc với đường kính tối thiểu 30mm để giảm áp lực thủy dộng lòng cọc đồng thời bố trí máy bơm hút nước lòng cọc đóng hạ cọc Bên cạnh lưu ý biện pháp thi cơng chất lượng vật liệu chế tạo cọc thành phần bê tơng, đường kính sợi thép căng, số lượng sợi thép căng, lực căng, v.v, quy trình dưỡng hộ cọc cần phải quan tâm kiểm sốt Sau dựng cọc xuống (nhưng chưa đóng) tiến hành lấp đầy lòng cọc (bằng vật liệu thích hợp) để khơng cho nước chiếm chỗ Giải pháp phù hợp với điều 7.4.8 7.4.9 22TCN 289-02 Tăng khả chịu lực cốt đai (tăng đường kính cốt đai tăng dày bước đai,…) 3.3 Cọc bị vỡ đầu q trình đóng cọc: Thực việc sau: Chỉ nên dùng búa xung kích để hạ cọc cho cọc khơng q mảnh (đường kính cọc lớn độ mảnh thành cọc lớn) Trường hợp dùng búa chọn loại có lượng lớn tốt, ưu tiên loại búa có trọng lượng búa lớn, chiều cao rơi nhỏ Cấu tạo lại đầu cọc cho hợp lý việc chịu tải xung kích, đảm bảo bê tơng thép (thép cốt, thép hình) thành khối thống nhất, khó bị tách rời (như thêm râu thép neo vành thép vào bê tơng, thêm lưới thép gia cường mặt phẳng tiết diện ngang cọc) Sử dụng đệm đầu cọc thích hợp (khơng q cứng khơng q mềm) Cấu tạo mũi cọc loại nhọn thay cho loại (hình 9) Hình – Mũi cọc ống loại nhọn 3.4 Cọc bị nghiêng lệch q mức cho phép q trình đóng cọc : Để hạn chế tình trạng cần lưu ý: Khi chọn cấu tạo mũi cọc khơng lý đặc biệt nên dùng mũi cọc loại nhọn, mặt kỹ thuật nhọn tốt (nhưng mặt kinh tế ngược lại!) Chiều dài phân đoạn cọc chọn lớn tốt điều kiện sản xuất, vận chuyển, cẩu lắp khả thi cơng cho phép Điều giúp rút ngắn thời gian hạ cọc, tăng độ tin cậy khả chịu lực theo vật liệu cọc 3.5 Kết cấu bên bị dịch chuyển nhiều mặt phẳng ngang chịu tải trọng ngang: Để khơng xảy tình trạng cần cấu tạo liên kết đầu cọc kết cấu bên hợp lý để ln đảm bảo sựlàm việc liên kết nút cứng Kiến nghị dùng lồng thép (cường độ thường) bao xung quanh mặt ngồi cọc, chiều dài lồng thép ngàm vào kết cấu bên lấy chiều dài neo thép theo qui định vào kết cấu bê tơng, chiều cao lồng thép ơm quanh đầu cọc lấy cần đảm bảo hai điều kiện: (1)-diện tích tiếp xúc khối bê tơng bao quanh đầu cọc (tạm gọi mũ cọc) đủ lớn đểkhơng bịkéo trượt chịu tải thiết kế (2)-lồng thép thỏa điều kiện neo mũ cọc Nếu cấu tạo mũ cọc khơng cần phải cắt bỏ có biện pháp bảo vệ vành thép đầu cọc tránh tác động ăn mòn mơi trường Một số cơng trình có cấu tạo mũ cọc chưa thỏa điều kiện (2) dư lồng thép bên (hình 10) Hình 10 – Mũ cọc cấu tạo chưa đạt độ cao ơm đầu cọc dư lồng thép bên lòng cọc Một số giải pháp khắc phục, sửa chữa q trình thi cơng: 4.1 Thi cơng neo cọc vào đài xử lý cố ép cọc: Đối với bê tơng ly tâm dự ứng lực: Việc liên kết cọc với đài xem q người dân Việt Nam Thép cọc để ngàm vào đài thực sau thi cơng ép đóng cọc xong Khả chịu ma sát bê tơng cũ bê tơng kiểm tra thực tế (chiu lực nhổ khoảng 20T -50T tùy theo chủng loại cọc) , chiều sâu chơn bê tơng vào cọc ống thường khoảng 700 –1200mm tuỳ thuộc vào loại cọc Tài Liệu Tham Khảo cho “CÁC VẤN ĐỀ LIÊN QUAN ĐẾN CỌC LY TÂM ƯST TRONG THI CƠNG VÀ CÁCH PHỊNG TRÁNH” - MỘT SỐ VẤN ĐỀ VỀ CỌC ỐNG BÊ TƠNG CỐT THÉP ỨNG SUẤT TRƯỚC TRONG THỰC TẾ ÁP DỤNG Ở VIỆT NAM - ThS Lâm Văn Phong ThS Trần Khanh Hùng - Website: http://www.portcoast.com.vn/default.asp?id=&cid= - Link pdf: http://www.portcoast.com.vn/download/dtnc/dtnc14.pdf [...]... 24m 2.2 Hình dáng cọc Cọc PC, PHC có hình trụ rỗng có đầu cọc, đầu mối nối hoặc mũi cọc phù hợp.Đường kính ngoài và chiều dày thành cọc không đổi tại mọi tiết diện của thân cọc 2.3 Ký hiệu quy ước Ký hiệu quy ước của cọc PC, PHC được ghi theo thứ tự: Tên viết tắt – cấp tải trọng đường kính ngoài (mm) – chiều dài cọc (m) – TCVN 7888: 2008 Bảng 2.2 Bảng kích thước cọc Bảng 2.3 Bảng quy định sai lệch... “công nghiệp Nhật Bản – Cọc Bê Tông Ly Tâm Áp” viết tắt là III - JIS A 5335_1979 QUY TRÌNH SẢN XUẤT CỌC ỨNG SUẤT TRƯỚC: 1 Quy trình gồm những bước chính sau: Bước 1: Trọng bê tông Bước 2: Làm sạch ván khuôn Bước 3: Cắt thép Bước 4: Xử lý đầu thép Bước 5: Định hình và cuốn thép đai Bước 6: Lắp bản ốp Bước 7: Đổ bê tông Bước 8: Lắp ván khuôn Bước 9: Kéo cáp ứng lực Bước 10: Quay ly tâm Bước 11: Bảo dưỡng... tạo cọc Ly tâm: Chi tiết nối cọc: Hình ảnh thực tế: Chi Tiết neo đài: Chi tiết mũi cọc: Chi tiết bản ốp 2 đầu cọc: Ta có thể thấy những lỗ cáp trên bản ốp gồm 2 phần một bên đường kính lớn dùng để luồn đầu cáp đã xử lý xong (đầu neo) sau đó sẽ được đẩy qua phần lổ có đường kính nhỏ cố định lại Chi tiết phần đầu cọc: Cọc ly tâm UST dùng cốt đai xoắn hình bên dưới cho ta thấy bố trí cốt đai phần đầu cọc. .. đóng hoặc ép cọc Để ý hơn ta còn thấy ngoài thép cường độ cao còn có các thanh thép thường (Ø16) dùng để neo đài móng này 2.7 Một số sản phẩm tại các công ty: - Dựa trên tài liệu công ty bê tông 620 Long An: Theo công ty EnVerNew Holding: Tài Liệu Tham Khảo cho “Nguyên tắc phân loại và thiết kế cọc li tâm ứng suất trước” 1 Nghiên Cứu ứng dụng móng cọc ống bê tông ly tâm- tiền áp cho công trình trên... của cọc PC được tính toán từ phương trình sau đây, trên giả định rằng khối lượng của đơn vị thể tích của cọc PC là 2.6 t/m3 và Π = 3.14, và tính tròn ở số thập phân thứ hai phù hợp với JIS Z 8401 M = 2.6 Πt(D-t)L Với m : Khối lượng (t) D : Đường kính ngoài (m) t : Chiều dày thành L : Chiều dài (m) ( Tiêu Chuẩn công nghiệp Nhật Bản – Cọc Bê Tông Ly Tâm Áp” viết tắt là JIS A 5335_1979 Phần Tính Toán Cọc. .. tính như sau: Pvl = ϕ (R b Fb + Ra Fa ) (Tham khảo sách Nền và móng- Đại học kiến trúc Hà Nội Trang 265) 2.5 Tính Sức Chịu Tải Của Cọc UST: Áp dụng tiêu chuẩn JIS A 5337- 1982 cho tính toán cọc ứng lực trước: - Chọn đường kính cọc ƯST - Kích thước theo nhà sản xuất cho cọc ống như sau: Đường kính (mm) Chiều dày (mm) Loại Chiều dài (m) Số liệu nhập Số liệu nhập Số liệu nhập Số liệu nhập -Các thông số... 0.09)σ cu kg / cm 2 Cường độ chịu kéo : Ec = 4.0 x105 kg / cm 2 Mô đun đàn hồi của bê tông cọc: Ec = 3.5 x105 kg / cm 2 Mô đun đàn hồi của cọc sau khi căng cáp : Bảng thông số cọc: Đường kính cọc (mm) Loại Chiều dày (mm) Bán kính ngoài ro (cm) Bán kính ngoài ri (cm) Bán kính bố trí cáp rp (cm) Diện tích của cọc (cm2) Đường kính và số lượng cáp Tổng diện tích cáp ƯST (cm2) 2.5.1 Số liệu nhập Số liệu... Đường kính cọc Loại σ cu σ ce Ac Lâu dài Tức thời Ra (T) Tiêu chuẩn ACI 553: Pe = (0.33 xf ' c − 0.27 xf pe ) xAc f 'c = σ cu = 600 − 800(kg / cm2 ); f pe = σ ce (kg / cm 2 ) Dựa vào tiêu chuẩn tiêu chuẩn “công nghiệp Nhật Bản – Cọc Bê Tông Ly Tâm Áp” viết tắt là JIS A 5335_1979 ta có thể tham khao : Tham khảo : Bảng tham chiếu sau đây chỉ ra những tải trọng dọc trục dài hạn Trọng lượng của cọc PC được... ván khuôn Bước 13: Kiểm tra cường độ 2 Nội dung và trình tự thực hiện cụ thể: 2.1 Trộn bê tông: Trạm trộn bê tông tại nhà máy - - Bê tông được trộn bằng xi măng PCB40 (Xi măng Nghi Sơn) và một số phụ gia (Sika Visconcrete HE-500: là chất siêu hóa dẻo công nghệ cao gốc Polyme thế hệ thứ 3 với hiệu quả thúc đẩy đông cứng cho bê tông) Bê tông sản xuất cọc thường được thiết kế với độ sụt không quá 60mm... kính cọc( mm) Loại ∆σ pψ (kg/cm2) ∆σ r Giảm cường độ do chùng ứng suất của thép: ∆σ r = r (σ pt − 2 x∆σ pψ ) Với r= 0.035 là hệ số chùng ứng suất Đường kính cọc( mm) Loại ∆σ r (kg/cm2) σ pe Cường độ chịu kéo hữu hiệu của cáp: σ pe = σ pt − ∆σ pψ − ∆σ r Đường kính cọc( mm) Loại σ pt (kg/cm2) σ cpt (kg/cm2) ∆σ pψ σ pe (kg/cm2) (kg/cm2) σ ce Ứng suất hữu hiệu của bê tông: σ ce = ∆σ pe xAp Ao Đường kính cọc( mm)