TRƯỜNG CAO ĐẲNG KỸ THUẬT LÝ TỰ TRỌNG TP.HCM KHOA ĐIỆN –ĐIỆN TỬ Đồ Án Môn: MẠNG CUNG CẤP ĐIỆN Đề tài: THIẾT KẾ CUNG CẤP ĐIỆN CHO PHÂN XƯỞNG SỮA CHỮA CƠ KHÍ Giảng viên hướng dẫn : ĐỖ HUỲNH THANH PHONG Sinh viên thực hiện: Trần Quốc Khoa Lớp: 12CĐ-ĐT2 TP.HCM – Tháng 10 / 2014 Trường CAO ĐẲNG KỸ THUẬT LÝ TỰ TRỌNG ĐỒ ÁN BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN Mục lục I Phân chia nhóm phụ tải xác định phụ tải tính toán…………… … … Phân chia nhóm phụ tải xác định tâm phụ tải………………… …… 2 Xác định tâm phụ tải tính toán ……………………………………… Tủ chiếu sáng………………………………………………… ……… 10 II Tính toán cho tủ phân phối chọn MBA………………………… … 11 Tính toán tủ phân phối…………………………………………… …… 11 Chọn MBA……………………………………………………………… 12 III Chọn dây chọn CB từ MBA đến tủ phân phối………………………14 IV Chọn dây CB từ tủ phân phối đến tủ động lực…………………… 16 Từ tủ phân phối đến tủ động lực 1…………………………………… 16 Từ tủ phân phối đến tủ động lực 2……………………………………… 18 Từ tủ phân phối đến tủ động lực 3……………………………………… 19 V Chọn dây CB từ tủ động lực đến thiết bị ………………………… .21 Từ tủ động lực đến thiết bị nhóm 1………………………………… …21 Từ tủ động lực đến thiết bị nhóm 2………………………………… 26 Từ tủ động lực đến thiết bị nhóm 3……………………………………28 VI Tính toán sụt áp ngắn mạch cho phân xưởng……………………… 36 Sụt áp………………………………………………………………… 36 Ngắn mạch ………………………………………………………………41 VII Tính toán an toàn điện cho phân xưởng……………………………… 44 GVHD : ĐỖ HUỲNH THANH PHONG SVTH: TRẦN QUỐC KHOA Trang Trường CAO ĐẲNG KỸ THUẬT LÝ TỰ TRỌNG ĐỒ ÁN BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CUNG CẤP ĐIỆN CHO PHÂN XƯỞNG SỮA CHỮA CƠ KHÍ Kích thước : dài 70m –rộng 37m I PHÂN CHIA NHÓM PHỤ TẢI VÀ XÁCH ĐỊNH PHỤ TẢI TÍNH TOÁN *** 1.Phân chia nhóm xác định tâm phụ tải : Mục đích:  Việc xác định tâm phụ tải điện thiết bị nhóm thiết bị giúp lựa chọn hợp lý việc bố trí tủ động lực cấp điện cho thiết bị , nhằm giảm chiền dài dây dẫn từ tủ điện tới thiết bị nhằm giảm chi phí đầu tư giảm tổn thất điện Việc phân nhóm phụ tải phụ thuộc vào yếu tố sau :  - Các thiết bị nhóm (cùng tủ động lực ) phải đặt gần , để thuận tiện cho việc dây - Công suất nhóm thiết bị không chênh lớn Điều thuận tiện cho việc chọn thiết bị (CB) đơn giản việc chọn dây đơn giản gọn  Tuy nhiên thường khó thỏa mản nguyên tắc Do tùy thuộc vào điều kiện mà người thiết kế lựa chọn phương án tối ưu phù hợp Tính toán xác định tâm phụ tải:  Lựa chọn hệ trục XOY vẽ mặt bố trí thiết bị,xác định tâm phụ tải theo công tức sau : GVHD : ĐỖ HUỲNH THANH PHONG SVTH: TRẦN QUỐC KHOA Trang Trường CAO ĐẲNG KỸ THUẬT LÝ TỰ TRỌNG ĐỒ ÁN BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN X= Y= Ta chia phân xưởng thành nhóm thiết bị sau:  Xác định tâm phụ tải nhóm 1: Nhóm Tên thiết bị máy cưa kiểu dài máy cưa kiểu dài khoan bàn khoan bàn máy mài khô máy khoan đứng máy bào ngang máy xọc máy tiện ren máy tiện ren máy tiện ren máy tiện ren Tổng số máy 1A 1B 3A 3B 12 13 14A 14B X= = 15.8 m Y= = 21 m Pđm( kw) 1 0.65 0.65 2.8 2.8 4.5 2.8 8.1 10 14 14 62.3 Tọa độ X( mm) 21360 21360 25600 25600 15320 11774 4472 4140 11760 15600 18400 20740 Tọa độY( mm) 14940 17400 14940 17400 12554 12554 13300 19100 23300 23300 23020 23020 Để thẩm mỹ ta đặt tủ động lực nhóm vị trí có tọa độ: X = 15 m X×Pđm 21360 21360 16640 16640 42896 32967.2 20124 11592 95256 156000 257600 290360 982795.2 Y = 12 m  Xác định tâm phụ tải nhóm : Nhóm GVHD : ĐỖ HUỲNH THANH PHONG SVTH: TRẦN QUỐC KHOA Trang Y×Pđm 14940 17400 9711 11310 35151.2 35151.2 59850 53480 188730 233000 322280 322280 1303283 Trường CAO ĐẲNG KỸ THUẬT LÝ TỰ TRỌNG ĐỒ ÁN BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN Tên thiết Bị mài tròn vạn mài tròn vạn máy phay máy phay vạn máy tiện ren máy tiện ren máy tiện ren số máy 9A 9B 10 11 15 16 17 Pđm(kw) 2.8 2.8 4.5 4.5 10 20 Tổng Tọa độ X( mm ) 5026 8760 5800 12440 17320 20800 25720 Tọa độ Y mm ) 26900 28640 33160 32800 32600 31940 28600 51.6 X= = 18.4 m Y= = 30.4m X×Pđm 14072.8 24528 26100 87080 77940 208000 514400 Y×Pđm 75320 80192 149220 229600 146700 319400 572000 952120.8 1572432 Để thẩm mỹ ta đặt tử động lực nhóm vị trí có tọa độ: X = 19 m Y = 35 m  Xác định tâm phụ tải nhóm : Nhóm Số máy 18 19 22 24 25 26 27 30 31 33A 33B 34 38 Tổng X= Pđm(kw) 0.85 24.2 0.85 1 2.5 2.8 1.7 2.8 2.8 1.5 0.85 43.5 Tọa Độ X ( mm ) 42900 38640 35400 34600 51000 47400 51560 47000 58420 48700 66980 66640 58040 Tọa Độ Y( mm) 33700 29240 33800 22200 22200 34000 30700 22400 24620 13200 24700 28920 33400 X×Pđm 36465 935088 30090 34600 51000 118500 51560 131600 99314 136360 187544 99960 49334 1961415 Y×Pđm 28645 707608 28730 22200 22200 85000 30700 62720 41854 36960 69160 43380 28390 1207547 =44.72 m GVHD : ĐỖ HUỲNH THANH PHONG SVTH: TRẦN QUỐC KHOA Trang Trường CAO ĐẲNG KỸ THUẬT LÝ TỰ TRỌNG ĐỒ ÁN BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN Y= =27.54 m Để thẩm mỹ ta đặt tủ động lực nhóm vị trí : X =50m Y= 27 m  Xác định tâm phụ tải tủ phân phối : Tủ động lực ĐL1 ĐL2 ĐL3 Tổng Pđm (kw) 62.3 51.6 43.5 X(m) 15 19 50 Y(m) 12 35 27 157.4 X×Pđm 934.5 980.4 2262 Y×Pđm 747.6 1806 1174.5 4176.9 3728.1 - Vị trí tủ phân phối tính theo công thức sau: n =3 X= ∑X P i =1 n =3 i tui ∑P i =1 = 15 × 62.3 + 19 × 51.6 + 50 × 43.5 = 26m 62.3 + 51.6 + 43.5 tui n =3 Y= ∑Y P i =1 n =3 i tui ∑P i =1 = 12 × 62.3 + 35 × 51.6 + 27 × 43.5 = 24m 62.3 + 51.6 + 43.5 tui Để thẫm mỹ ta đặc tủ phân phối vị trí có tọa độ: X= 30 ( m) ;Y = 28 (m) 2.Xác định tâm phụ tải tính toán : Chọn phương pháp tính theo hệ số cực đại công suất trung bình a) Xác định tâm phụ tải tính toán nhóm : • Dòng định mức thiết bị : GVHD : ĐỖ HUỲNH THANH PHONG SVTH: TRẦN QUỐC KHOA Trang Trường CAO ĐẲNG KỸ THUẬT LÝ TỰ TRỌNG ĐỒ ÁN BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN =  Ta có tính toán dòng điện định mức thiết bị nhóm : Nhóm (Uđm= 380 v) Tên thiết bị Số máy Pđm(kw) cos Ksd Iđm(A) máy cưa kiểu dài máy cưa kiểu dài khoan bàn khoan bàn máy mài khô máy khoan đứng máy bào ngang máy xọc máy tiện ren máy tiện ren máy tiện ren máy tiện ren Tổng 1A 1B 3A 3B 12 13 14A 14B 1 0.65 0.65 2.8 2.8 4.5 2.8 8.1 10 14 14 62.3 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.4 0.5 0.4 0.5 0.65 0.65 0.65 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.12 0.16 0.12 0.16 0.17 0.17 0.17 3.798 3.798 2.469 2.469 10.635 10.635 13.674 10.635 24.613 23.374 32.723 32.723 ⇒ chọn - Hệ số sử dụng = = 32.723 (A) nhóm : = 0.1586 - Hệ số công suất trung bình nhóm : cos = = 0.5727 cos = 0.5727 ⇒ tg = 1.43 - Tính số thiết bị hiệu theo phương pháp : GVHD : ĐỖ HUỲNH THANH PHONG SVTH: TRẦN QUỐC KHOA Trang Trường CAO ĐẲNG KỸ THUẬT LÝ TỰ TRỌNG ĐỒ ÁN BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN n nhq = (∑ Pdmi ) i =1 n ∑P i =1 = dmi 62.32 = 6.42 + × 0.652 + × 2.82 + 4.52 + 8.12 + 10 + ×14 4< = < 10 Tìm hệ số công suất tác dụng cực đại Kmax từ giá trị Ksd = 0.1534 nhq= ,từ bảng A2 công thức nội suy → = 0.15 = 2.64 → = 0.2 ⇒ = 2.24 ( dùng phương pháp nội suy ) = 0.1586 → = 2.24 + = = 2.5712 = 2.5712×0.1586×62.3=25.4 ( Kw ) =1.1× Qtb=1.1×Ksd×Pđm∑ ×tg = 1.1×0.1586×62.3×1.43=15.54 (kvar) = = = = = 44.35 ( kVA ) = 67.38 ( A ) • Dòng đỉnh nhọn nhóm thiết bị : Dòng khởi động lớn nhóm thiết bị :  Nếu < 40 Kw , chọn =5  Nếu > 40 Kw , chọn =3 GVHD : ĐỖ HUỲNH THANH PHONG = SVTH: TRẦN QUỐC KHOA Trang Trường CAO ĐẲNG KỸ THUẬT LÝ TỰ TRỌNG ĐỒ ÁN BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN Vì =14 kw nên chọn ⇒ = =5 = 32.7 = 163.5 (A) = - 163.5 + 67.38 – 0.1586×163.5  =205 A b) Xác định tâm phụ tải tính toán nhóm 2: • Dòng định mức thiết bị : = Nhóm (Uđm =380 (v)) Tên thiết bị Số máy Pđm(kw) cos Ksd Iđm(A) mài tròn vạn mài tròn vạn máy phay máy phay vạn máy tiện ren máy tiện ren máy tiện ren Tổng 2.8 2.8 4.5 4.5 10 20 51.6 0.4 0.4 0.5 0.5 0.5 0.65 0.65 0.12 0.12 0.16 0.16 0.16 0.17 0.17 10.635 10.635 13.674 21.270 13.674 23.374 46.748 ⇒ chọn = 46.75 (A) • Hệ số sử dụng = 9A 9B 10 11 15 16 17 nhóm : = 0.1615 • Hệ số công suất trung bình nhóm cos = = 0.5764 GVHD : ĐỖ HUỲNH THANH PHONG SVTH: TRẦN QUỐC KHOA Trang Trường CAO ĐẲNG KỸ THUẬT LÝ TỰ TRỌNG ĐỒ ÁN BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN cos =0.5764 ⇒ tg =1.42 • Tính số thiết bị hiệu theo phương pháp : = = 4.3996 =4 < 10 Tìm hệ số công suất tác dụng cực đại Kmax từ giá trị Ksd = 0.1615 nhq= ,từ bảng A2 công thức nội suy = 0.15 = 0.2 → = 2.64 → ⇒ = 2.24 = 0.1615 = × → = 2.24 + × = 2.54 = 2.54×0.1615×51.6=21.17 (kw) = 1.1×Qtb =1.1×Ksd×Pđm∑×tg = 1.1×0.1615×51.6×1.42=13 ( kvar) = = = = 36.73 ( kVA ) = = 55.8 ( A ) • Dòng đỉnh nhọn nhóm thiết bị : Dòng khởi động lớn nhóm thiết bị :  Nếu < 40 Kw , chọn GVHD : ĐỖ HUỲNH THANH PHONG = =5 SVTH: TRẦN QUỐC KHOA Trang Trường CAO ĐẲNG KỸ THUẬT LÝ TỰ TRỌNG ĐỒ ÁN BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN Với = 40 ( m) Dây dẫn từ tủ phân phối đến tủ động lực : CVV-1×10 có thông số kỹ thuật sau Tiết diện dây dẫn nên bỏ qua thành phần x0 Hệ số tủ động lực : =35.4( A ) ⇒ - Sụt áp dây dẫn từ tủ động lực đến thiết bị :  Trong dòng điện hoạt động bình thường thiết bị  Cách chọn thiết bị sau : Tính toán sụt áp dây dẫn từ tủ động lực đến thiết bị đặc xa tủ động lực sụt áp dây dẫn từ tủ động lực đến thiết bị có công suất lớn nhất,sau ta chọn sụt áp lớn Thiết bị số 33A đặc xa tủ động lực  Có = 35 ( m ) Thông số máy sau: ⇒ = 0.92 10.635 ( A ) Dây từ tủ động lực đến thiết bị số 33A: CVV-4×14 có thông số kỹ thuật sau: GVHD : ĐỖ HUỲNH THANH PHONG SVTH: TRẦN QUỐC KHOA Trang 48 Trường CAO ĐẲNG KỸ THUẬT LÝ TỰ TRỌNG ĐỒ ÁN BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN Vì tiết diện dây S = 14 < 50 nên bỏ qua x0 ⇒ Máy số 19 máy có công suất lớn nhóm 2,có thông số kỹ thuật  sau : ⇒ = 0.886 36.767 ( A ) Dây dẫn từ tủ động lực đến thiết bị số 19 : CVV-4×22 có thông số kỹ thuật sau , bỏ qua X S = 22 < 50 ⇒ Từ ⇒ = 0.54 ( V ) ⇒ = 3.77+ + 0.27 =6.04 (V) < 19 ( V) dây chọn đạt yêu cầu 2.Tính ngắn mạch : GVHD : ĐỖ HUỲNH THANH PHONG SVTH: TRẦN QUỐC KHOA Trang 49 Trường CAO ĐẲNG KỸ THUẬT LÝ TỰ TRỌNG ĐỒ ÁN BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN Mục đích kiểm tra dòng khởi động nhiệt Icu CB a) Tính ngắn mạch tủ phân phối chính:  Chọn máy biến áp bap Việt Nam chế tạo SB=100 KVA ( điện áp 22/0.4 kv ) ⇒ N = 320 (w) = 2050 ( w) UN = 4% Vậy : ⇒ RMBA = = 2050 ⇒ ZMBA = UN% ⇒ = 0.04 = 0.064 ( 2 2 XMBA = ( Z B − RB = (0.064 − 0.0328 = 0.055 ( Dây từ MBA đến tử phân phối : CVV-1×100 có : LMBA-PP = 50 m ⇒ = l× = 50×0.184 10-3 = 9.2× = 50×0.08×10-3 = GVHD : ĐỖ HUỲNH THANH PHONG (Ω ) (Ω ) SVTH: TRẦN QUỐC KHOA Trang 50 Trường CAO ĐẲNG KỸ THUẬT LÝ TỰ TRỌNG ĐỒ ÁN BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN  Ngắn mạch tủ phân phối : I Npp (3) = = U dm × ( RMBA + RMBA− pp ) + ( X MBA + X MBA− pp )2 400 × (0.0328 + 9.2 ×10−3 )2 + (0.055 + ×10−3 ) = 3.189( KA) ⇔ INPP(3) = 3.189 (kA) < Icu =10 (kA) ⇒ CB chọn đạt yêu cầu b).Ngắn mạch tủ động lực : Dây dẫn từ tủ phân phối đến tủ động lực : CVV-1×22 có thông số kỹ thuật sau Tiết diện dây dẫn nên bỏ x0 Lpp-đl1=35 (m) ⇒ Rtpp-tđl1=35 ×0.84×10-3 =0.0294(Ω) I Ntdl1(3) = = U dm × ( RMBA + Rtpp −tdl1 + RMBA− pp ) + ( X MBA + X tpp −tdl1 + X MBA− pp ) 400 × (0.0328 + 0.0294 + 9.2 × 10 −3 ) + (0.055 + ×10 −3 ) = 2.5( KA) ⇒ Iđl1(3) = 2.5 (KA) < Icu =10 (KA) ⇒ CB chọn đạt yêu cầu C).Ngắn mạch tủ động lực : GVHD : ĐỖ HUỲNH THANH PHONG SVTH: TRẦN QUỐC KHOA Trang 51 Trường CAO ĐẲNG KỸ THUẬT LÝ TỰ TRỌNG ĐỒ ÁN BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN Dây dẫn từ tủ phân phối đến tủ động lực : CVV-1×25 có thông số kỹ thuật S=25 (mm2) < 50 (mm2) nên bỏ qua x0 sau Với = 15 ( m) ⇒ Rpp-đl2 = 15×0.727×10-3 = 0.011 ( Ω ) ⇒ I Ntdl1(3) = = U dm × ( RMBA + Rtpp −tdl + RMBA− pp ) + ( X MBA + X tpp −tdl + X MBA− pp ) 400 × (0.0328 + 0.011 + 9.2 × 10−3 ) + (0.055 + ×10 −3 ) = 3( KA) ⇒ Iđl2(3) =3(KA) < Icu = 10 (KA) ⇒ CB chọn đạt yêu cầu d)Ngắn mạch tủ động lực : Dây dẫn từ tủ phân phối đến tủ động lực : CVV-1×10 có thông số kỹ thuật sau Tiết diện dây dẫn Với nên X = = 40 ( m) ⇒ Rpp-đl3 = 40×1.83×10-3 = 0.0732( Ω ) ⇒ I Ntdl1(3) = = U dm × ( RMBA + Rtpp −tdl + RMBA − pp ) + ( X MBA + X tpp −tdl + X MBA − pp ) 400 × (0.0328 + / 0732 + 9.2 ×10 −3 ) + (0.055 + ×10 −3 ) = 1.784( KA) ⇒ Iđl1(3) = 1.784 (KA) < Icu = 10 ( KA) GVHD : ĐỖ HUỲNH THANH PHONG SVTH: TRẦN QUỐC KHOA Trang 52 Trường CAO ĐẲNG KỸ THUẬT LÝ TỰ TRỌNG ĐỒ ÁN BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN ⇒ CB chọn đạt yêu cầu VII TÍNH TOÁN AN TOÀN ĐIỆN CHO XƯỞNG ***  Mục đích kiểm tra Im CB chọn  Chọn sơ đồ nối đất TN-C-S  Sơ đồ TN-C-S kết hợp hai sơ đồ TN-C TN-S ta vận dụng ưu điểm chúng để bảo vệ an toàn điện cho phân xưởng  Từ tủ phân phối đến tủ động lực ta dùng sơ đồ TN-C Từ tủ động lực đến thiết bị ta dùng sơ đò TN-S  Chọn dây bảo vệ theo tiêu chuẩn IEC 2 Khi Spha ≤ 16 mm (cu) 25 mm (Al) SPE = Spha 2 Khi 16 mm ≤ Spha ≤35 mm ( cu ) SPE = 16 mm 2 Hoặc 25 mm ≤ Spha ≤ 50 mm (Al) SPE = 25 mm SPE ≥ 0.5 Spha trường hợp lại  Bảng thống kê dây PEN từ MBA tới tủ phân phối từ tủ phân phối đến tủ động lực: GVHD : ĐỖ HUỲNH THANH PHONG SVTH: TRẦN QUỐC KHOA Trang 53 Trường CAO ĐẲNG KỸ THUẬT LÝ TỰ TRỌNG ĐỒ ÁN BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN Tuyến dây Dây pha Rpha(Ω/km) Dây PEN RPEN(Ω/km) MBA-TPP CVV-1×100 0.184 CVV-1×50 0.387 Từ tủ phân phối đến TĐL-1 TĐL-2 TĐL-3 Dây pha Rpha (Ω/km) Dây PEN RPEN (Ω/km) CVV-1×22 CVV-1×25 CVV-1×10 0.84 0.727 1.83 1.15 1.15 1.15 CVV-1×16 CVV-1×16 CVV-1×16 TĐL-1 đến Dây pha Rpha (Ω/km) Dây PEN RPEN (Ω/km) 1A ;1B ;3A ;3B ;5 ;7 ;8 12 13 14A 14B CVV-4×16 CVV-4×35 CVV-4×16 CVV-4×14 CVV-4×35 CVV-4×35 1.15 0.524 1.15 1.33 0.524 0.524 1.15 1.15 1.15 1.33 1.15 1.15 CVV-1×16 CVV-1×16 CVV-1×16 CVV-1×14 CVV-1×16 CVV-1×16 Chiều dài dây (m) 50 Chiều dài dây (m) 35 15 40 Chiều dài dây (m) 12.5 14 14 12 12 13 TĐL-2 đến Dây pha Rpha(Ω/km) Dây PEN RPEN(Ω/km) Chiều dài dây (m) 9A 9B 10 11 15 16 17 CVV-4×8 CVV-4×8 CVV-4×8 CVV-4×16 CVV-4×8 CVV-4×25 CVV-4×60 2.31 2.31 2.31 1.15 2.31 0.727 0.309 CVV-1×8 CVV-1×8 CVV-1×8 CVV-1×16 CVV-1×8 CVV-1×16 CVV-1×30 2.31 2.31 2.31 1.15 2.31 1.15 0.635 25 GVHD : ĐỖ HUỲNH THANH PHONG 24 20 18 10 10 SVTH: TRẦN QUỐC KHOA Trang 54 Trường CAO ĐẲNG KỸ THUẬT LÝ TỰ TRỌNG ĐỒ ÁN BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN    TĐL-3 đến Dây pha 18 ;22 ;25 ;26 ;27 24 ;31 ;34 ;38 30 ;33A ;33B 19 CVV-4×10 CVV-4×6 CVV-4×14 CVV-4×22 Rpha (Ω/km) 1.83 3.08 1.33 0.84 Dây PEN CVV-1×10 CVV-1×6 CVV-1×14 CVV-1×16 RPEN (Ω/km) 1.83 3.08 1.33 1.15 Chiều dài dây (m) 18 22 35 10 Các thiết bị nhóm,chiều dài dây chiều dài dây dẫn từ tủ động lực đến thiết bị xa Mục đích việc tính chạm vỏ để kiểm tra khả bảo vệ CB điều kiện : Ichạm vỏ > Im Xét chế độ dòng chạm vỏ sụt áp từ nguồn đến điểm cạm vỏ 5% thời gian cắt nhỏ thời gian cho phép Ichạm vỏ = [∑ ( R 0.95U pha pha + RPE )]2 + [ ∑ X pha ]2 Với Upha= 220 (V) 1.Tính dòng chạm tủ phân phối : Ta có : RMBA = 0.0328 (Ω) ; XMBA=0.055 (Ω ) -3 -3 R MBA-PP = r0 pha×LMBA-PP = 0.184×10 ×50=9.2×10 ( Ω) -3 -3 X MBA-PP = 0.08×10 ×50=4×10 (Ω) -3 -3 RPEN MBA-PP= r0 PEN×LMBA-PP = 0.387×10 ×50=19.35×10 (Ω) -3 -3 XPEN = 0.08×10 ×50=4×10 (Ω) ⇒ Ichạm vỏ = Ichạm vỏ = 0.95U pha ( RMBA−TPP + RMBA + RPE ) + ( X MBA +X MBA−TPP +X PE ) 0.95 × 220 −3 (0.0328 + 9.2 ×10 + 19.35 ×10 −3 ) + (2 × ×10 −3 +0.055) GVHD : ĐỖ HUỲNH THANH PHONG = 2.377( KA) SVTH: TRẦN QUỐC KHOA Trang 55 Trường CAO ĐẲNG KỸ THUẬT LÝ TỰ TRỌNG ĐỒ ÁN BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN ⇒ Ichạm vỏ = 2.377 (KA) > Im= 864 (A ⇒ CB chọn thỏa điều kiện 2.Tính dòng chạm vỏ tủ động lực: a).Tính dòng chạm vỏ tủ động lực 1: -3 R PP-ĐL1=0.84×10 ×35=0.0294(Ω) Xpp-đl1 =0(Ω) -3 RPEN PP-ĐL1=1.15×10 ×35=0.04025 (Ω) Ichạm vỏ = ⇒ ⇔ I chamvo = ⇒ ⇒ 0.95U pha ( RMBA−TPP + R pp −dl1 + RMBA + RPE ) + ( X MBA +X MBA −TPP +X PE ) 0.95 × 220 −3 (0.0328 + 9.2 ×10 + 0.0294 + 0.04025) + (2 × ×10 −3 +0.055) Ichạm vỏ đl1 = 1.63(kA) > Im= 241.92(A) CB chọn thỏa điều kiện b).Tính dòng chạm vỏ tủ động lực 2: -3 R PP-ĐL2=0.727×10 ×15=0.011 (Ω) -3 RPEN PP-ĐL2=1.15×10 ×15=0.01725 (Ω) ⇒ Ichạm vỏ = ⇔ I chamvo = ⇒ 0.95U pha ( RMBA−TPP + R pp − dl + RMBA + RPE ) + ( X MBA +X MBA−TPP +X PE ) 0.95 × 220 (0.0328 + 9.2 ×10 −3 + 0.011 + 0.01725) + (2 × ×10 −3 +0.055) Ichạm vỏ đl2 = 2.215 (kA) > Im= 256(A) GVHD : ĐỖ HUỲNH THANH PHONG SVTH: TRẦN QUỐC KHOA Trang 56 Trường CAO ĐẲNG KỸ THUẬT LÝ TỰ TRỌNG ĐỒ ÁN BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN ⇒ CB chọn thỏa điều kiện c).Tính dòng chạm vỏ tủ động lực 3: -3 Ta có Rphapp-đl3 = r0 pha×Lpp-đl3 = 1.83×10 ×40=0.0732( Ω) -3 RPEN pp-đl3= r0 PEN×Lpp-đl3 = 1.83×10 ×40=0.0732(Ω) ⇒ I chamvo = ⇔ I chamvo = ⇒ ⇒ 0.95U pha ( RMBA−TPP + R pp −dl + RPEN − PP − DL + RMBA + RPE )2 + ( X MBA +X MBA−TPP +X PE )2 0.95 × 220 −3 (0.0328 + 9.2 ×10 + × 0.0732) + (2 × ×10 −3 +0.055) Ichạm vỏ đl2 = 1.052(kA) > Im= 240 (A) CB chọn thỏa điều kiện 3.Tính dòng chạm vỏ thiết bị : a) Tính dòng chạm vỏ thiết bị nhóm 1: Rđl-tb = L×r0 ( Ω ) Xđl-tb = 0.08×l S > 50 mm ; Xddl-tb = S < RPE =l×r0 PE ( Ω) ZTD = ( RMBA + RMBA− PP + RPP − DL + RDL −TB + RPEN + RPEN + RPEN + RPE ) + ( X MBA + X MBA− PP + X PP − DL + X DL −TB ) ⇒ Ichạm vỏ tb = 0.95U pha Z td m Điều kiện : I chạm vỏ [...]... tủ phân phối Ilvmxax = I tttu pp = 177.3 A Chọn dây với điều kiện : Mà ⇒ Tra bảng 8.7 – cáp điện lực hạ áp – tài liệu hướng dẫn đồ án môn học cung cấp điện ,ta chọn cáp : CVV-1 100 có :  r0 Chọn CB :  Ta có : ⇒ GVHD : ĐỖ HUỲNH THANH PHONG SVTH: TRẦN QUỐC KHOA Trang 17 Trường CAO ĐẲNG KỸ THUẬT LÝ TỰ TRỌNG ĐỒ ÁN BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN Tra bảng 8.26 sách hướng dẫn đồ án môn học thiết kế cung cấp điện. .. 6 = 1 ( đất khô ) : thể hiện ảnh hưởng của đất chon cáp K 7 = 0.89 ( cách điện PVC, = C ) : thể hiện sự ảnh hưởng của nhiệt độ đất ⇒ K = 0.8 × 9 ×1× 0.89 = 0.5696 • Dòng điện cực đại của tủ động lực • Chọn dây với điều kiện : Mà = ⇒ là dòng điện cho phép trên dây dẫn Tra bảng 8.7 – cáp điện lực hạ áp – tài liệu hướng dẫn đồ án môn họ thiết kế cung cáp điện ,ta chọn cáp : CVV-1 25có thong số như sau... lực • Chọn dây với điều kiện : Mà = ⇒ là dòng điện cho phép trên dây dẫn Tra bảng 8.7 – cáp điện lực hạ áp – tài liệu hướng dẫn đồ án môn học thiết kế cung cáp điện ,ta chọn cáp : CVV-1×10 có thông số như sau   r0  Chọn CB :  Ta có : GVHD : ĐỖ HUỲNH THANH PHONG SVTH: TRẦN QUỐC KHOA Trang 24 Trường CAO ĐẲNG KỸ THUẬT LÝ TỰ TRỌNG ĐỒ ÁN BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN ⇒ o ⇒ chọn CB : NS100N STR22SE (A) 25 (kA)... 55.32 35.56 60.79 121.59 SVTH: TRẦN QUỐC KHOA Trang 32 Trường CAO ĐẲNG KỸ THUẬT LÝ TỰ TRỌNG ĐỒ ÁN BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN Chọn dây với điều kiện : • Tra bảng 8.8 cáp điện lực hạ áp – tài liệu hướng dẫn đồ án môn học cung cấp điện , ta chọn được cáp có thông số như sau : Chọn dây cho các thiết bị nhóm 2 Tên thiết bị Số máy Ilvmax/K (A) Hiệu dây mài tròn vạn năng mài tròn vạn năng máy phay răng máy phay vạn... hiện ảnh hưởng của đất chon cáp K 7 = 0.89 ( cách điện PVC, = C ) : thể hiện sự ảnh hưởng của nhiệt độ đất ⇒ K = 0.8 × 1× 1× 0.89 = 0.712 • Dòng điện cực đại của tủ động lực • Chọn dây với điều kiện : Mà = ⇒ là dòng điện cho phép trên dây dẫn GVHD : ĐỖ HUỲNH THANH PHONG SVTH: TRẦN QUỐC KHOA Trang 19 Trường CAO ĐẲNG KỸ THUẬT LÝ TỰ TRỌNG ĐỒ ÁN BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN Tra bảng 8.7 – cáp điện lực hạ áp – tài... Trang 29 Trường CAO ĐẲNG KỸ THUẬT LÝ TỰ TRỌNG ĐỒ ÁN BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN b)Chọn dây và CB cho nhóm thiết bị 6,7,8: Chọn dây:  • Chọn kiểu đi dây là cáp ngầm, hệ số hiệu chỉnh K = K 4 K 5 K 6 K 7 Tra sách hướng dẫn thiết kế lắp đặt điện theo tiêu chuẩn quốc tế IEC, Ta có : K 4 =0.8 ( đặt trong ống ) : thể hiện của cách lắp đặt K5 = 0.57 ( dùng 1 cáp cho 1 pha ) : thể hiện ảnh hưởng của số dây đặt kề nhau... TRỌNG ĐỒ ÁN BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN ⇒ Km = 3 Điều kiện : Km ≥ ⇒ IV CHỌN DÂY VÀ CHỌN CB TỪ TỦ PHÂN PHỐI ĐẾN TỦ ĐỘNG LỰC *** 1.Từ tủ phân phối đến tủ động lực 1 :  Chọn dây: Chọn kiểu đi dây là cáp ngầm, hệ số hiệu chỉnh K = K 4 K 5 K 6 K 7 • Tra sách hướng dẫn thiết kế lắp đặt điện theo tiêu chuẩn quốc tế IEC, Ta có : K 4 =0.8 ( đặt trong ống ) : thể hiện của cách lắp đặt K5=1 ( dùng 1 cáp cho 1 pha ) : thể... ÁN BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN Chọn dây : Chọn kiểu đi dây là cáp ngầm ,hệ số hiệu chỉnh K = K 4 K5 K 6 K 7 Tra sách hướng dẫn thiết kế lắp đặt điện theo tiêu chuẩn quốc tế IEC Ta có : K 4 =0.8 ( đặt trong ống ) : thể hiện của cách lắp đặt K 5 = 1 ( dùng 1 cáp cho 1 pha ) : thể hiện ảnh hưởng của số dây đặt kề nhau K 6 = 1 ( đất khô ) : thể hiện ảnh hưởng của đất chọn cáp K 7 = 0.89 ( cách điện PVC, =... TỰ TRỌNG ĐỒ ÁN BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN Ta có : 116.7 (KVA)  ⇒ 70% < < là : 81.69(kVA) < < 116.7 (kVA) Từ đồ thị phụ tải ta cũng có thể chọn MBA theo tiêu chuẩn sau :  Spt min = 52.5 (kVA) ; Spt max=116.7 (kVA) Tiêu chuẩn chọn MBA : Spt min < SMBA < Spt max Dựa vào bảng 8.20 – Máy biến áp 3 pha 2 cuộn dây quấn do việt Nam  chế tạo – sách hướng dẫn đồ án môn học thiết kế cung cấp điện ,ta chọn máy = 100(KVA)... KHOA Trang 25 Trường CAO ĐẲNG KỸ THUẬT LÝ TỰ TRỌNG ĐỒ ÁN BỘ MÔN CUNG CẤP ĐIỆN ⇒ Km = 6 Điều kiện : Km ≥ ⇒  BBảng tổng kết chọn dây và CB : Từ máy biến áp đến tủ phân phối chính Dây dẫn Mã dây Icp dd (A) Ro(Ω/km) CVV-1×100 312 0.184 CB Mã CB NS250N Icu (KA) 36 Ir (A) 202.5 Bảng tổng kết chọn dây và CB từ tủ phân phối đến tủ động lực Tủ phân phối đến Dây dẫn CB Mã dây Icp dd (A) Ro(Ω/km) Mã CB Icu (KA)