Ketnooi.com nghiệp giáo dục LỜI NÓI ĐẦU Trong bối cảnh đất nước ta phát triển cách nhanh chóng đà phát triển thành nước công nghiệp thời gian tới, vai trò ngành động đốt nói chung công nghiệp ôtô nói riêng quan trọng Cụ thể công nghiệp ôtô góp phần nhiều ngành nông nghiệp ,công nghiệp ,dịch vụ…,và đặc biệt khả di chuyển linh động làm cho phần lớn người dân Việt Nam chọn ôtô xe máy làm phương tiện di chuyển qua thúc đẩy ngành công nghiệp ôtô phát triển.Qua thiết kế “ĐỒ ÁN ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG” giúp phần hình dung cách tính toán,trình tự thiết kế động đốt trong.Và thiết kế đồ án động đốt mà chúng em áp dụng kiến thức tính toán động cơ,nguyên lý động đốt trong,Kết cấu động cơ…để thiết kế Chúng em xin chân thành cảm ơn thầy Hoàng Ngọc Dương dẫn chúng em trình làm đồ án.Hi vọng thầy có góp ý giúp chúng em để chúng em rút kinh nghiệm thiết theo Page SVTH: Nhóm 14_ĐHOT3 Ketnooi.com nghiệp giáo dục CHƯƠNG I: GIỚI THIỆU CHUNG VỀ ĐỘNG CƠ 1/GIỚI THIỆU ĐỘNG CƠ THIẾT KẾ VÀ LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN: 1.1/ĐẶC ĐIỂM ĐỘNG CƠ THIẾT KẾ: -Động thiết kế động kì,4 xy lanh bố trí thẳng hàng (I4) +Công suất danh nghĩa: Nen=90Kw +Tốc độ vòng quay danh nghĩa :nn=3800 (v/ph) Được sử dụng xe ôtô KIA BONGO III/TC-J3TK 1.2/TỔ CHỨC QUÁ TRÌNH CHÁY: 1.2.1/Loại nhiên liệu: -Nhiên liệu sử dụng cho động nhiên liệu diesel -Các thành phần có nhiên liệu là: C=0,87;H=0,126 ;O=0,004([2],39) 1.2.2/Hệ thống nhiên liệu: a/Hệ thống nhiên liệu: Page SVTH: Nhóm 14_ĐHOT3 Ketnooi.com nghiệp giáo dục Nhiên liệu bơm điện hút nhiên liệu từ bình chứa qua lưới lọc bơm đẩy nhiên liệu tới lọc nhiên liệu tới ống phân phối sau vào kim phun.Trong trình hoạt động lọc bị tắc nghẽn làm cho áp suất ống dẫn tăng lúc điều áp sẻ mở làm cho nhiên liệu quay trở lại bình chưa b/Hệ thống điều khiển: c/Hệ thống nạp khí: Không khí → Bộ lọc khí → Đo lưu lượng khí nạp → Bướm ga → buồng đốt 1.3/CƠ CẤU PHỐI KHÍ: 1.3.1/Công dụng: Cơ cấu phối khí có nhiệm vụ nạp đầy hòa khí vào xy lanh thải khí cháy khỏi xy lanh sau bị đốt cháy 1.3.2/Yêu cầu: -Nạp đầy thải muốn xuppap phải mởi sớm đóng muộn -Đảm bảo kín buồn đốt nén nổ -Đóng mở thời gian quy định -Độ mở để dòng khí dễ lưu thông Page SVTH: Nhóm 14_ĐHOT3 Ketnooi.com nghiệp giáo dục -Ít mòn tiếng kêu bé -Dễ điều chỉnh sữa chữa giá thành chế tạo rẻ 1.3.3/Cơ cấu phối khí sử dụng: Sử dụng cấu phối khí dạng trực tiếp cam đội xuppap ( hai trục cam rời) -Ưu điểm: đơn giản,làm việc êm không gây tiếng ồn lúc không tiếng ồn gây cò mổ,đũa đẩy,con đội -Nhược điểm: khó chế tạo Cơ cấu phân phối khí có xupáp treo, trục cam đặt nắp xupáp 1–xupáp xả; 2–lò xo xupáp; 3–trục cam; 4–đĩa tựa; 5–bulông điều chỉnh; 6–thân xupáp rỗng; 7–vành tựa; 8–mặt trụ; 9–đĩa tựa lò xo Cơ cấu phân phối khí có trục cam truyền động trực tiếp cho xupáp thể hình vẽ Khi trục cam đặt nắp xylanh cam trực tiếp điều khiển việc đóng, mở xupáp, không thông qua đội, đũa đẩy, đòn gánh Loại có xupáp rỗng, ghép 1.3.4/Phương pháp dẫn động: Page SVTH: Nhóm 14_ĐHOT3 Ketnooi.com nghiệp giáo dục Phương pháp dẫn động trục cam phương pháp dẫn động gián tiếp sử dụng dây curoa để truyền chuyển động từ trục khuỷu tới hai cốt cam Vì ưu điểm sau: -Truyền động êm không gây tiếng ồn -Dễ tháo lắp -Gía thành rẽ 1.3.5/Phương pháp điều chỉnh khe hở nhiệt: Bulông đằng sau đuôi xuppap giúp ta điều chỉnh chiều dài xupáp, cho phép điều chỉnh khe hở nhiệt (giữ mặt tựa cam đuôi xupáp) Tuy nhiên, xupáp xả thường làm việc nhiệt độ tới (300 – 400)0C đường ren dễ bị kẹt han rỉ điều kiện áp lực lớn điều chỉnh bu lông khó Lò xo xupáp có hai có độ cứng khác nhau, chiều quấn nguợc có chiều dài Nhờ tránh cộng hưởng nên bền lâu Với máy nhỏ người ta đúc liền khối, không điều chỉnh khe hở nhiệt Trong trường hợp này, nhà chế tạo để khe hở nhiệt lớn chút, mòn lớn hơn, nên có tiếng gõ máy làm việc, cấu tạo đơn giản, làm việc an toàn 1.4/HỆ THỐNG LÀM MÁT: 1.4.1/Lý phải làm mát động cơ: Trong trình làm việc nổ nhiệt độ buồng đốt khoảng 2500 C.Nhiệt truyền đến chi tiết tiếp xúc với khí cháy (pittông,xec măng,xuppap,thành xy lanh,nắp xy lanh) khoảng 25-35% nhiệt buồng đốt tạo ra.Vì chi tiết bị đốt nóng mãnh liệt: nhiệt độ đỉnh pittông khoảng 600 0C,nhiệt độ nấm xuppap 9000C Nhiệt độ chi tiết cao gây hậu như: -Phụ tải nhiệt chi tiết lớn làm giảm sức bền ,giảm độ cứng vững tuổi thọ chúng -Nhiệt độ cao dẫn đến nhiệt độ dầu bôi trơn cao dẫn tới độ nhớt giảm khả nôi trơn làm tăng ma sát -Có thê gây bó kẹt pittông tượng giản nỡ -Giảm hệ số nạp -Có thể gây tượng kích nổ Page SVTH: Nhóm 14_ĐHOT3 Ketnooi.com nghiệp giáo dục Vì để khắc phục hiên tượng cần thiết phải làm mát động giữ cho động làm việc mức độ nhiệt ổn định 1.4.2/Phân tích chọn hệ thống làm mát: a/Hệ thống làm mát kiểu bốc hơi: Hệ thống làm mát kiểu đơn giản không cần bơm,quạt,phương pháp làm mát động làm việc nước bao bọc xung quanh sôi bốc thoát lượng nước khác phải bổ sung kịp thời.Nhưng vấn đề nguồn nước bổ sung kịp thời lượng nước làm mát giảm dội phương pháp không phù hợp với ô tô,máy kéo b/Hệ thống làm mát nước kiểu đối lưu tự nhiên: -Với hệ thống làm mát loại nước lưu động tuần hoàn hoàn toàn chênh áp cột nước nóng lạnh -Sự chênh áp cột nước nóng lạnh phụ thuộc vào +Nhiệt độ cột nước nóng lạnh (khi khởi động t bé,khi tốc độ tăng t tăng) +Độ chênh lệch chiều cao cột nước Vì mà động phải đảm bảo bình chứa nước phải cao đầu nước động Page SVTH: Nhóm 14_ĐHOT3 Ketnooi.com nghiệp giáo dục Nhưng vấn đề tốc độ động tăng dẫn tới chênh lệch nhiệt độ đầu vào đầu lớn ,trong kết cấu động mà chiều cao đặt bình chứa nước bị hạn chế nên vận tốc tuần hoàn bé dẫn tới lượng nước qua quạt để tản nhiệt,vì tạo chênh lệch nhiệt độ đầu vào đầu lớn làm thành xy lanh làm mát không Nếu muốn tăng chiều cao đặt bình chứa nước kết cấu lại lớn không phù hợp với ô tô, máy kéo Sơ đồ hệ thống làm mát nước kiểu đối lưu tự nhiên c/Hệ thống làm mát tuần hoàn cưỡng bức: Nước lưu động hệ thống đối lưu mà sức đẩy bơm nước tạo ta dung hệ thống tuần hoàn cưỡng kiểu kín phương pháp làm mát cho ô tô máy kéo 1.4.3/Hệ thống làm mát tuần hoàn cưỡng kiểu kín: Nguyên lý hoạt động sau: -Nước làm mát từ áo nước thân động ,lên nắp xy lanh qua ống đến van điều nhiệt nước chia làm dòng két nước làm mát qua bơm ly tâm động cơ,một tuần hoàn trở lại động cơ.Sự phân chia lưu lượng nước phụ thuộc vào nhiệt độ nước làm mát van nhiệt tự động điều chỉnh -Hệ thống gọi hệ thống làm mát kiểu kín sau qua két nước làm mát nước lại trở động thành chu trình khép kín Page SVTH: Nhóm 14_ĐHOT3 Ketnooi.com nghiệp giáo dục 1.4.4/Dung dịch làm mát: Chọn dung dịch làm mát dung dịch abro (Mỹ) 129.000đ/1can 3,8 lít 1.4.5/Làm mát pittông,làm mát vòi phun: -Pittông làm mát cách phun dầu bôi trơn lên phía pittông -Vòi phun làm mát nhiên liệu 1.5/HỆ THỐNG BÔI TRƠN: 1.5.1/Lý phải bôi trơn động cơ: Hệ thống bôi trơn động có nhiều nhiệm vụ -Bôi trơn bề mặt ma sát,làm giảm ma sát chi tiết chuyển động lẫn -Tẩy rữa bề mặt ma sát:vì trình hoạt động ma sát chi tiết làm phát sinh mạt sắt nên dầu bôi trơn rửa bề mặt lọc bầu lọc thô lọc tinh -Làm mát cho động cơ: nước làm mát dầu nhờn cung có chức làm mát chuyển phần nhiệt lượng sinh pittông ,ở ổ trục khỏi -Bao kín khe hở:vì dầu bôi trơn có độ nhớt cao nên bao kín khe hở pittông xylanh;xec măng pittông khiến cho khả lọt khí giảm 1.5.2/Chọn hệ thống bôi trơn: a/Bôi trơn phương pháp vung té dầu: -Đối với phương pháp dầu nhờn đưa lên bôi trơn nhờ thìa múc dầu từ te vung té để bôi trơn,mỗi vòng quay trục khuỷu lần vung té -Phương pháp bôi trơn lạc hậu: +Nó không đảm bảo đủ lượng dầu bôi trơn +Nó động có công suất nhỏ ,tốc độ thấp ,cho động có xy lanh kiểu nằm ngang.Nên sử dụng Bôi trơn Phương pháp vung té dầu b/Bôi trơn cưỡng bức: Page SVTH: Nhóm 14_ĐHOT3 Ketnooi.com nghiệp giáo dục Phương pháp dầu bôi trơn hút đẩy đến nơi cần bôi trơn bơm dầu nên đảm bảo lượng dầu ,áp lực ổn định đến chi tiết Có loại: +Bôi trơn cưỡng te ướt: tức dầu hút từ cac te động sau bôi trơn trở lại cac te ,đối với loại ưu điểm đơn giản,thiết kế gọn nhược điểm xe làm việc địa hình có đọ dốc nghiêng lớn làm thiếu hụt dầu người ta dùng loại ô tô,du lịch để giảm lượng dầu thiếu hụt không bị dao động mạnh trình hoạt động người ta dùng ngăn phía cac te +Bôi trơn cưỡng cac te khô:loại khác loại cac te ướt chỗ bình đựng dầu đặt bên đới với kiểu thiết kế có ưu điểm dầu không bị thiếu hụt dù dộ nghiêng lớn thích hợp cho máy ủi,tàu thủy,máy kéo…Nhược điểm kết cấu phức tạp chiếm không gian lớn Vì ta chọn hệ thống bôi trơn cưỡng cac te ướt 1.5.3/Cấu tạo ,sơ đồ ,Nguyên lý hoạt đông: Hệ thống bôi trơn cưỡng cac te ướt -Dầu nhờn bơm hút từ cac te qua lọc thô dầu làm tạp chất cỡ lớn sau đến bầu lọc tinh bầu lọc tinh lọc cặn bẩn cỡ nhỏ nước sau dầu đến đường dầu đến bôi trơn cổ chốt khuỷu vòi phun lên để bôi trơn đầu nhỏ truyền ,chốt pittông có đường dầu đưa lên bôi trơn cấu phối khí -Khi nhiệt độ dầu lên cao 80 0C độ nhớt giảm nên van điều khiển mở cho dầu qua qua két làm mát.Nếu lọc tinh bị tắc van an toàn mở dầu không qua lọc tinh mà lên trực tiếp đường dầu chính.Van an toàn đảm bảo áp suất dầu hệ thống giữ mức ổn định Page SVTH: Nhóm 14_ĐHOT3 Ketnooi.com nghiệp giáo dục CHƯƠNG II: TÍNH TOÁN NHIỆT ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG 1/CHỌN CÁC THÔNG SỐ CHO TRƯỚC CỦA ĐỘNG CƠ: 1.1/Loại động cơ: -Động thiết kế động diesel động diesel có tính kinh tế cao động xăng,thích hợp điều kiện làm việc chế độ toàn tải nhiên,động diesel nặng nề,cồng kềnh,nhiều chi tiết đòi hỏi độ xác cao nên giá thành chế tạo sửa chữa cao -Thiết kế động xăng kì tính hiệu kinh tế ,ít ô nhiễm môi trường trình nạp xả diễn hoàn thiện động hai kì 1.2/Công suất (Ne): Công suất danh nghĩa Nen=90Kw 1.3/Số vòng quay (n): Số vòng quay danh nghĩa nn=3800 (v/ph) 1.4/Số xy lanh (i): Chọn thiết kế động có xy lanh (i=4) thẳng hàng vì: -Tạo đồng trục khuỷu quay -Vì số xy lanh chẵn nên việc dùng đối trọng để cân lực quán tính moment quán tính dễ dàng 1.5/Tỉ số nén ( ε ): Tỉ số nén ε =22 ( [2],26) 1.6/Thông số kết cấu: -Tỷ số S S : chọn = ([2],26) D D Page 10 SVTH: Nhóm 14_ĐHOT3 Ketnooi.com nghiệp giáo dục ϕ = 2700 ⇒ Pj =m ω R λ =0,25.16,75.575,96 0,0385=53,48kN ϕ = 3600 ⇒ Pj =-m ω R(1+ λ )=-1,25.16,75.575,96 0,0385=-267kN 2.2/Lực quán tính chuyển động quay: Pk=- mr ω R (5-3) ([2],76) 3 Với mr= mk + m2 = mkt = 67 = 50,25kg 4 ⇒ Pk=- 50,25.575,962.0,0385 =641,7kN 2.3/Tổng lực tác dụng lên pittông: P=Pkh+Pj (5-4) ([3],4) ϕ = 00 ⇒ P=3,26-267=-263,74 kN ϕ = 900 ⇒ P=3,26+53,48=56,74 kN ϕ = 1800 ⇒ P=3,26+160=163,26kN ϕ = 2700 ⇒ P=3,26+53,48=56,74 kN Page 32 SVTH: Nhóm 14_ĐHOT3 Ketnooi.com nghiệp giáo dục ϕ = 3600 ⇒ P=3,26-229=-263,74 Kn 2.3.1/Thành phần lực tiếp tuyến T: T= P sin( β + ϕ ) (5-5) ([3],5) cosβ Tra bảng (0-5) ([3],36) ϕ = 00 ⇒ T=0 ϕ = 900 ⇒ T = P = 56,74 kN ϕ = 1800 ⇒ T=0 ϕ = 2700 ⇒ T = -P = -56,74 kN ϕ = 3600 ⇒ T=0 Page 33 SVTH: Nhóm 14_ĐHOT3 Ketnooi.com nghiệp giáo dục 2.3.2/Thành phần lực pháp tuyến Z: Z= Pcos( β + ϕ ) (5-6) ([3],5) cosβ Tra bảng (0-4) ([3],35) ta được: ϕ = 00 ⇒ Z=P=-263,74 kN ϕ = 900 ⇒ Z=-0,256 P =-0,256.56,74 =-14,52kN ϕ = 1800 ⇒ Z=-P=-163,26kN ϕ = 2700 ⇒ Z=-0,256 P =-0,256 56,74 =-14,52kN ϕ = 3600 ⇒ Z=P=-263,74 kN Page 34 SVTH: Nhóm 14_ĐHOT3 Ketnooi.com nghiệp giáo dục 2.3.2/Thành phần lực dọc tác dụng lên truyền: S= P (5-7) ([3],5) cosβ Tính cos β ? ϕ = 00 ⇒ β =00 ⇒ cosβ =1 ϕ = 900 ⇒ cos( β + ϕ ) = −0, 256 ⇒ tg β = 0, 256 ⇒ β = 14,360 ⇒ cosβ = 0,97 cosβ ϕ = 1800 ⇒ β =00 ⇒ cosβ =1 ϕ = 2700 ⇒ β = 14,360 ⇒ cosβ = 0,97 (tương tự trên) ϕ = 3600 ⇒ β =00 ⇒ cosβ =1 Vậy nên ta tính được: ϕ = 00 ⇒ S=P=263,74kN ϕ = 900 ⇒ S = 56,74 = 58,49kN 0,97 Page 35 SVTH: Nhóm 14_ĐHOT3 Ketnooi.com nghiệp giáo dục ϕ = 1800 ⇒ S=P=163,26kN ϕ = 2700 ⇒ S= 56,74 = 58,49kN 0,97 ϕ = 3600 ⇒ S=P=263,26Kn Page 36 SVTH: Nhóm 14_ĐHOT3 Ketnooi.com nghiệp giáo dục Chương VI: Tính Toán Nghiệm Bền Các Chi Tiết Chính Của Động Cơ Đốt Trong I/Nhóm pittông Pittông hợp kim nhôm có: Đường kính :D = 77 (mm) ; μ = 0,26 ; [σu ] = 190 MN/m2 ; [σ] = 60 MN/m2 Ta tính pe = 126 MN/m2 Chiều dày pittông δ =(0,03 ÷ 0,09 )D Chọn δ =0,09D =0,09 x 77 = 6,9 mm Đường kính xy lanh D2: D2 = D – 2.δ = 77 – 7,74 = 61,5 mm Di = = = 69,3 mm Kiểm tra độ bền theo phương pháp Back : σu = pe ( )2 = x 126 x ( )2 = 90,78 MN/m2 σu < [σu ] = 190 MN/m2  đạt yêu cầu Kiểm tra độ bền theo phương pháp Orlin: σΣ = (1+μ) pe ( Page 37 SVTH: Nhóm 14_ĐHOT3 )2 Ketnooi.com nghiệp giáo dục với : ri=  σΣ = = = 34,65 mm (1+0,26) 126 ( )2 = 42,9 MN/m2 σΣ < [σ] = 60 MN/m2  đạt yêu cầu II/nhóm truyỀn Tính toán sức bền đầu nhỏ truyền ứng suất kéo : σkmax = Pjmax ứng với góc φ 1800 Pjmax = 160 kN δ = d2 – d1 :_chiều dày đầu nhỏ truyền d1 : đường kính chốt d2 : đường kính chốt d1 = 0,3D = 0,3.77 = 23,1 mm d2/d1= 1,2 => d2 = 1,2d1 = 1,2.23,1 = 27,72 mm Vậy δ = d2-d1 = 27.72-23,1 = 4,62 mm Page 38 SVTH: Nhóm 14_ĐHOT3 Ketnooi.com nghiệp giáo dục lđn = lđt = 0,5dck = 0,5 0,6 D = 0,3 D = 0,3.77 = 23,1 mm : (lđn chiều dài đầu nhỏ truyền; lđt chiều dài đầu to truyền ) ta có : σkmax = 160 = 0,0602 kN/mm2 2.4,62.23,1 = 60,2 MN/m2 σkmax < [σ] = 60 ÷ 80 MN/m2 => đạt yêu cầu Tính toán sức bền thân truyền : σ= Pmax ứng với góc φ 1800 Pmax= 163 kN Fmin = H.B – hb Với H = 0,135 Lt = 0,135 B = 0,7.H ; h = 0,6.H ; b = 0,5.H  Fmin = 0,4 H2 = 0,4 ( 0,135  σ= )2 = 173 mm2= 1,73.10-4 m2 163 = 171000 kN/m2 = 171 MN/m2 1,73.10 −4 σ < [σ ] = 80 ÷ 180 MN/m2 => đạt yêu cầu Tính toán sức bền đầu to truyền : Page 39 SVTH: Nhóm 14_ĐHOT3 Ketnooi.com nghiệp giáo dục σu = Pjmax ( - ) Pjmax= 160.10-3 MN với F = 0,5(C –dC) : tiết diện ngang trung bạc lót nắp truyền dc = 0,6D = 0,6.77 = 46,2 mm C = 1,25 dC = 1,25.46,2 = 57,75mm => F = 0,5(57,75-46,2) = 5,8 mm2 Jb = lt tb3 lt = (0,45 ÷ 0,95 )dC = 0,45.dC = 0,45.46,2 = 20,79 mm tb =2 mm =>Jb=lt.tb3 = 20,79.23= 166,32 mm4 J = lt(0,5C – r1)3 ; r1 = 0,5 ( 0,6D +2tb) = 0,5(0,6.77+2.2) = 25,1 mm  J = 20,79(0,5.57,75 – 25,1)3 = 1,12.10-9 m4 (0,5C − r1 ) R (0,5C − r1 ) 38,5 (0,5.57,75 − 25,1) Wu = L = = = 3,66.10−4 m3 λ 0, 25 Thay số ta tính được: 0, 0, 023C 0, 0, 023.57.75 −3 − = 128, 6.10 ( − = 172, MN − max Jb 166, 32.10 −12 F 5,8.10 −4 (1 + ).Wu (1 + ).3, 66.10 J 1,12.10 −9 σu < [σu] = 100 ÷ 300 MN/m2 => đạt yêu cầu σu = Pj ( Page 40 SVTH: Nhóm 14_ĐHOT3 Ketnooi.com nghiệp giáo dục TÀI LIỆU THAM KHẢO [1]-Hướng Dẫn Đồ Án Động Cơ Đốt Trong-TS.Vy Hữu Thành,Ths Vũ Anh TuấnNhà xuất Học Viện Kĩ Thuật Quân Sự Hà Nội 1999 [2]-Hướng Dẫn Đồ Án Động Cơ Đốt Trong-Văn Thị Bông,Vy Hữu Thành,Nguyễn Đình Hùng-Nhà Xuất Bản ĐẠI HỌC QUỐC GIA TPHCM 2007 [3]-Kết Cấu Động Cơ Đốt Trong-PGS.TS Nguyễn Văn Phụng-Nhà xuất ĐẠI HỌC CÔNG NGHIỆP TPHCM Page 41 SVTH: Nhóm 14_ĐHOT3 Ketnooi.com nghiệp giáo dục MỤC LỤC Lời nói đầu Chương I:Giơí thiệu động 1/Giới thiệu động thiết kế lựa chọn phương án 1.1/Đặc điểm động thiết kế 1.2/TỔ CHỨC QUÁ TRÌNH CHÁY: 1.2.1/Loại nhiên liệu 1.2.2/Buồng đốt 1.2.3/Hệ thống nhiên liệu: a/Hệ thống nhiên liệu b/Hệ thống điều khiển c/Hệ thống nạp khí .5 1.3/CƠ CẤU PHỐI KHÍ: 1.3.1/Công dụng 1.3.2/Yêu cầu 1.3.3/Cơ cấu phối khí sử dụng 1.3.4/Phương pháp dẫn động .7 1.3.5/Phương pháp điều chỉnh khe hở nhiệt 1.4/HỆ THỐNG LÀM MÁT: 1.4.1/Lý phải làm mát động .7 1.4.2/Phân tích chọn hệ thống làm mát: a/Hệ thống làm mát kiểu bốc .8 b/Hệ thống làm mát nước kiểu đối lưu tự nhiên .8 c/Hệ thống làm mát tuần hoàn cưỡng Page 42 SVTH: Nhóm 14_ĐHOT3 Ketnooi.com nghiệp giáo dục 1.4.3/Hệ thống làm mát tuần hoàn cưỡng kiểu kín 10 1.4.4/Dung dịch làm mát 11 1.4.5/Làm mát pittông,làm mát vòi phun 11 1.5/HỆ THỐNG BÔI TRƠN: 1.5.1/Lý phải bôi trơn động 11 1.5.2/Chọn hệ thống bôi trơn 11 a/Bôi trơn phương pháp vung té dầu .12 b/Bôi trơn cưỡng .12 1.5.3/Cấu tạo ,sơ đồ ,Nguyên lý hoạt đông 13 1.6/HỆ THỐNG KHỞI ĐỘNG: 1.6.1/Nhiệm vụ 15 1.6.2/Yêu cầu 15 1.6.3/Phân loại 16 1.6.4/Cấu tạo máy khởi động loại giảm tốc .17 CHƯƠNG II: TÍNH TOÁN NHIỆT ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG 1/CHỌN CÁC THÔNG SỐ CHO TRƯỚC CỦA ĐỘNG CƠ: 1.1/Loại động 1.2/Công suất (Ne) 18 1.3/Số vòng quay (n) 18 1.4/Số xy lanh (i) 18 1.5/Tỉ số nén ( ε ) 18 1.6/Thông số kết cấu 18 2/CHỌN CÁC THÔNG SỐ TÍNH TOÁN NHIỆT: 2.1/Áp suất không khí nạp p0 19 Page 43 SVTH: Nhóm 14_ĐHOT3 Ketnooi.com nghiệp giáo dục 2.2/Nhiệt độ không khí nạp T0 19 2.3/Áp suất khí nạp trước xuppap nạp (pk) 19 2.4/Nhiệt độ khí nạp trước xuppap nạp (T0) 19 2.5/Áp suất cuối trình nạp pa 19 2.6/Áp suất khí sót (pr) .19 2.7/Nhiệt độ khí sót Tr .20 2.8/Độ tăng nhiệt độ khí nạp 20 2.9/Hệ số nạp thêm λ1 20 2.10/Hệ số quét buồng cháy λ2 20 2.11/Hệ sô dư lượng không khí α .20 2.12/Hệ số hiệu đính tỷ nhiệt λt .21 2.13/Hệ số lợi dụng nhiệt điểm z ( ξ z ) 21 2.14/Hệ số lợi dụng nhiệt điểm b ( ξb ) 21 2.15/Hệ số điền đầy đồ thị công ( ϕd ) 21 2.16/Tỷ số tăng áp ( λp ) 21 3/TÍNH TOÁN NHIỆT: 3.1/Qúa trình nạp 22 3.2/Qúa trình nén 24 3.3/Qúa trình cháy 24 3.3.1/Giai đoạn tính toán tương quan nhiệt hóa 25 3.3.2/Giai đoạn tính toán tương quan nhiệt động 26 3.4/Qúa trình giãn nở .27 Page 44 SVTH: Nhóm 14_ĐHOT3 Ketnooi.com nghiệp giáo dục 4/CÁC THÔNG SỐ ĐÁNH GIÁ CHU TRÌNH CÔNG TÁC VÀ SỰ LÀM VIỆC CỦA ĐỘNG CƠ: 4.1/Các thông số thị: 4.1.1/Áp suất thị trung bình lý thuyết pi' .29 4.1.2/Áp suất thị trung bình thực tế pi 29 4.1.3/Suất tiêu hao nhiên liệu thị .29 4.1.4/Hiệu suất thị 30 4.2/Các thông số có ích 30 4.2.1/Áp suất tổn hao khí trung bình 30 4.2.2/Áp suất có ích trung bình 30 4.2.3/Hiệu suất 4.2.4/Suất tiêu hao nhiên liệu có ích 31 4.2.5/Hiệu suất có ích .31 4.2.6/Công suất có ích động số vòng quay tính toán 31 4.2.7/Momen xoắn có ích động số vòng quay tính toán 32 CHƯƠNG III: DỰNG ĐẶC TÍNH NGOÀI CỦA ĐỘNG CƠ 1/Khái quát .33 2/Dựng đồ thị đặc tính động .33 CHƯƠNG IV: ĐỘNG HỌC CƠ CẤU KHUỶU TRỤC THANH TRUYỀN 1/Quy luật chuyển động pittông 35 2/Tốc độ chuyển động pittông 36 3/Gia tốc chuyển động pittông j 37 CHƯƠNG V: ĐỘNG LỰC HỌC CƠ CẤU KHUỶU TRỤC THANH TRUYỀN 1/Lực khí thể tác dụng lên pittông 39 2/Lực quán tính: Page 45 SVTH: Nhóm 14_ĐHOT3 Ketnooi.com nghiệp giáo dục 2.1/Lực quán tính chuyển động tịnh tiến 39 2.2/Lực quán tính chuyển động quay .41 2.3.1/Thành phần lực tiếp tuyến T 42 2.3.2/Thành phần lực pháp tuyến Z 43 2.3.2/Thành phần lực dọc tác dụng lên truyền 44 Tài liệu tham khảo 45 Mục lục 46 Page 46 SVTH: Nhóm 14_ĐHOT3 [...]... nhiên liệu làm ô nhiễm môi trường Trong tính toán nhiệt ĐCĐT đối với động cơ diesel tăng áp thì α =1,7 ÷ 2,2 ([2],34) Chọn α =1,9 2.12/Hệ số hiệu đính tỷ nhiệt λt : Đối với động cơ diesel α =1,9 thì chọn λt =1,11 ([2],32) 2.13/Hệ số lợi dụng nhiệt tại điểm z ( ξ z ): Động cơ diesel : ξ z =0,65-0,85 ([2],33) Chọn ξ z =0,8 2.14/Hệ số lợi dụng nhiệt tại điểm b ( ξb ): Động cơ diesel : ξb =0,85-0,9 ([2],33)... ([1],55) Trong đó: QT=42500 (KJ/kgnl); gi=78 (g/KWh)=78.10-3 (kg/KWh) ηi = 3600 = 0,847 42500.78.10 −3 Hay η i =84,7% 4.2/Các thông số có ích: 4.2.1/Áp suất tổn hao cơ khí trung bình: pcơ=0,09+0,012.CTB Trong đó: CTB = ([1],57) S n 30 Tra thông số các động cơ KIA có công suất tương đương ta chọn được: S=77mm=0,077m CTB = ⇒ 0,077.3800 = 9,75( m / s ) 30 pcơ=0,09+0,012.9,75=0,207 (MPa) Hay pcơ= 2,07... Ne;Me;Gnl với tốc dộ của động cơ ne khi thanh răng bơm cao áp chạm vào vít hạn chế mở hoàn toàn 2/Dựng đồ thị đặc tính ngoài của động cơ: + 2 3  n  n   n   N e = N e max  a + b  ÷ − c  ÷  (kW)  nN  nN   nN   (3-1) ([1],69) Đối với động cơ diesel : a=0,5;b=1,5;c=1 Nên ta có thể viết lại:  n n n  N e = N e max 0,5 + 1,5.( ) 2 − ( ) 3  (kW ) nN nN nN   Trong đó : Nemax=90Kw ; nN=3800... ξb =0,85 2.15/Hệ số điền đầy đồ thị công ( ϕd ): Hệ số điền đầy đồ thị công sẽ đánh giá phần hao hụt về diện tích của đồ thị công thực tế so với đồ thị công tính toán ϕd =0,9-0,96 ([2],34) Chọn ϕd =0,93 Page 13 SVTH: Nhóm 14_ĐHOT3 Ketnooi.com vì sự nghiệp giáo dục 2.16/Tỷ số tăng áp ( λp ) Là tỉ số giữa áp suất cuối quá trình cháy với áp suất cuối quá trình nén λp = pz pc trong đó : pz là áp suất cuối... 30.4 4.2.7/Momen xoắn có ích của động cơ ở số vòng quay tính toán ? 3.104.N e Me = ( Nm) ([1],59) πn Page 22 SVTH: Nhóm 14_ĐHOT3 Ketnooi.com vì sự nghiệp giáo dục 3.10 4.53,6 ⇒ Me = = 134,6( Nm) π 3800 Page 23 SVTH: Nhóm 14_ĐHOT3 Ketnooi.com vì sự nghiệp giáo dục CHƯƠNG III: DỰNG ĐẶC TÍNH NGOÀI CỦA ĐỘNG CƠ 1/Khái quát: Dựng đặc tính ngoài của đông cơ là tức là ta xây dựng đồ thị biểu thị sự tương quan... việc tính toán quá trình cháy là để xác định áp suất cuối quá trình cháy pz và nhiệt độ cuối quá trình cháy Tz -Để tính toán ta chia làm 2 giai đoạn: 3.3.1/Giai đoạn tính toán tương quan nhiệt hóa: Mục đích của việc tính toán tương quan nhiệt hóa là để xác định các đại lượng đặc trưng cho quá trình cháy về mặt nhiệt hóa để làm tiền đề cho việc tính toán nhiệt động -Lượng không khí cần thiết để đốt cháy... pe= pi –pcơ ([1],56) ⇒ pe= 14,13-2,07=12,06bar 4.2.3/Hiệu suất cơ khí: η cơ= 12,06 = 0,853 14,13 Page 21 SVTH: Nhóm 14_ĐHOT3 Ketnooi.com vì sự nghiệp giáo dục 4.2.4/Suất tiêu hao nhiên liệu có ích: ge = gi (g/KWh) ηco ge = gi 78 = = 91( g / kWh) η co 0,853 ([1],58) 4.2.5/Hiệu suất có ích: ηe = ηi ηco =0,847.0,853=0,0,722 Hay ηe =72,2% 4.2.6/Công suất có ích của động cơ ở số vòng quay tính toán: Ne =... 2000 47,96 229,1 4,36 3000 75,38 240 6,85 3800 90 226,3 8,19 4000 91,98 219,7 8,3 5000 87,9 167,9 8 Ne Me Gnl Đồ thị đặc tính ngoài của động cơ Page 25 SVTH: Nhóm 14_ĐHOT3 6000 53,33 84,9 4,8 Ketnooi.com vì sự nghiệp giáo dục CHƯƠNG IV: ĐỘNG HỌC CƠ CẤU KHUỶU TRỤC THANH TRUYỀN 1/Quy luật chuyển động của pittông: λ   S P = R ( 1 − cosϕ ) + ( 1 − cos2ϕ )  (4-1) ([2],61) 4   Với S=2R ⇒ R = S 77 = =... SVTH: Nhóm 14_ĐHOT3 Ketnooi.com vì sự nghiệp giáo dục CHƯƠNG V: ĐỘNG LỰC HỌC CƠ CẤU KHUỶU TRỤC THANH TRUYỀN 1/Lực khí thể tác dụng lên pittông: Pkh=FP.pe (5-1) ([1],75) Trong đó: π D 2 π 77 2 FP = = = 4657mm 2 = 4657.10−6 m 2 4 4 Ta đã tính được: pe=0,7 (MN/m2) Pkh=4657.10-6.0,7.106= 3259,9 N=3,26kN 2/Lực quán tính: 2.1/Lực quán tính chuyển động tịnh tiến: Page 30 SVTH: Nhóm 14_ĐHOT3 Ketnooi.com vì sự... ([2],30) chọn pr = 0,11 MPa=1,12 bar 2.7/Nhiệt độ khí sót Tr: Đới với động cơ diesel thì Tr=(700 ÷ 900)0K (2-3) ([2],30) Chọn Tr=9000K 2.8/Độ tăng nhiệt độ khí nạp mới: Khi khí nạp mới được hút vào xy lanh thì trong qua trình di chuyển tiếp xúc với thành vách xy ống nạp,xuppap nên nhiệt độ khí nạp sẽ tăng lên giá trị T Đối với động cơ diesel : ∆ T = (5 ÷ 30) 0K (2-4) ([2],32) Chọn ∆ T = 15 0K 2.9/Hệ