Đang tải... (xem toàn văn)
ĐỒ ÁN PHẦN ĐIỆN TRONG NHÀ MÁY THỦY ĐIỆN GỒM 5 TỔ MÁY CÔNG SUẤT MỖI TỔ MÁY LÀ 54,4 MW GỒM CẢ PHỤ TẢI ĐỊA PHƯƠNG,PHỤ TẢI CẤP ĐIỆN ÁP TRUNG VÀ PHỤ TẢI CẤP ĐIỆN ÁP CAO.BÀI LÀM ĐẦY ĐỦ NỘI DUNG,NGẮN GỌN DỄ HIỂU
Thiết kế phần điện nhà máy điện TS Nguyễn Nhất Tùng TRƯỜNG ĐẠI HỌC ĐIỆN LỰC THIẾT KẾ PHẦN ĐIỆN NHÀ MÁY ĐIỆN KHOA KỸ THUẬT ĐIỆN ĐỒ ÁN MÔN HỌC HỆ ĐẠI HỌC NHIỆM VỤ ĐỒ ÁN MÔN HỌC: THIẾT KẾ PHẦN ĐIỆN NMĐ Họ tên sinh viên: Nguyễn Nhật Linh Lớp: Đ7H2 Ngành: Hệ thống điện Giáo viên hướng dẫn: TS Nguyễn Nhất Tùng TÊN ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ PHẦN ĐIỆN TRONG NHÀ MÁY THỦY ĐIỆN I, Các số liệu ban đầu Thiết kế phần điện cho nhà máy thủy điện gồm tổ máy, công suất tổ máy PđmF = 54,4 MW Hệ số tự dùng αTD = %, cosφ = 0,8, (Smaxmưa = Smaxnhà máy, Smaxkhô = 100% Smaxnhà máy) Nhà máy có nhiệm vụ cung cấp điện cho phụ tải hạ áp, trung áp, cao áp phát hệ thống 1, Phụ tải cấp điện áp máy phát UMPĐ = 11 kV Pmax = 14 MW, cosφ = 0,87, gồm kép x MW, dài km; đơn x MW, dài 3km Biến thiên phụ tải ghi bảng Tại địa phương dùng máy cắt hợp có dòng điện định mức Icắt = 21 kA, tcắt = 0,7s cáp nhôm, vỏ PVC với tiết diện nhỏ 70 mm2 2, Phụ tải cấp điện áp trung UT = 110 kV Pmax = 70 MW, cosφ = 0,87, gồm kép x 30 MW đơn x MW Biến thiên phụ tải ghi bảng 3, Phụ tải điện áp cao UC = 220 kV Pmax = 50 MW, cosφ = 0,88, gồm kép x 50 MW Biến thiên phụ tải ghi bảng 4, Nhà máy liên lạc với hệ thống điện đường dây kép 220 kV dài 13 km Hệ thống có công suất (không kể nhà máy thiết kế): SđmHT = 6000 MVA, điện kháng ngắn mạch tính đến góp phía hệ thống: X*HT = 0,85 Công suất dự phòng hệ thống: SdtHT = 200 MVA Bảng biến thiên công suất phụ tải cấp điện áp t (h) ÷ 5 ÷ 8 ÷ 11 11 ÷ 14 14 ÷ 17 17 ÷ 20 20 ÷ 22 22 ÷ 24 P %MPĐ(t) 70 85 80 85 85 100 90 70 P %UT(t) 70 80 90 100 80 90 80 70 P %UC(t) 90 90 90 80 80 90 100 90 SV: NGUYỄN NHẬT LINH Thiết kế phần điện nhà máy điện TS Nguyễn Nhất Tùng LỜI MỞ ĐẦU ***** Ngành điện nói riêng ngành lượng nói chung đóng góp vai trò quan trọng trình công nghiệp hóa đại hóa đất nước Nhà máy điện phần tử vô quan trọng hệ thống điện Nhu cầu điện theo phát triển đất nước ngày tăng, việc phát triển nhà máy điện tất yếu Việc giải đắn vấn đề kinh tế -kỹ thuật thiết kế nhà máy điện mang lại lợi ích không nhỏ kinh tế quốc dân nói chung hệ thống điện nói riêng Là sinh viên theo học ngành hệ thống điện việc làm “Đồ án môn học Nhà Máy Điện” điều cần thiết, giúp em biết cách thiết kế kĩ thuật, tối ưu kinh tế toán thiết kế phần điện nhà máy điện cụ thể, hướng dẫn sinh viên biết cách đưa phương án nối điện kĩ thuật, biết phân tích, biết so sánh chọn phương án tối ưu biết lựa chọn khí cụ điện phù hợp Trong trình thực đồ án, với cố gắng thân giúp đỡ thầy cô giáo, đặc biệt giúp đỡ tận tình thầy giáo TS.Nguyễn Nhất Tùng, em hoàn thành đồ án môn học Song thời gian kiến thức hạn chế nên làm không tránh khỏi thiếu sót Do kính mong nhận góp ý, bảo thầy cô giáo để em có kinh nghiệm chuẩn bị cho công việc sau Em xin chân thành cảm ơn! Hà Nội, ngày 14 tháng 12 năm 2015 Sinh viên thực Nguyễn Nhật Linh SV: NGUYỄN NHẬT LINH Thiết kế phần điện nhà máy điện TS Nguyễn Nhất Tùng CHƯƠNG 1: TÍNH TOÁN PHỤ TẢI VÀ CHỌN SƠ ĐỒ NỐI DÂY CHỌN MÁY PHÁT ĐIỆN Khi thiết kế phần điện nhà máy điện người ta định trước số lượng công suất máy phát (MF), cần chọn MF tương ứng theo đề cho trước Ở ta cần chọn MF thủy điện cho nhà máy thủy điện gồm tổ máy, công suất tổ máy 54,4 MW Máy phát chọn từ phụ lục 1, trang 114 – Thiết kế phần điện nhà máy điện trạm biến áp (PGS.TS.Phạm Văn Hòa) Các thông số ghi theo bảng 1.1 1.1 Bảng 1.1 Thông số kỹ thuật máy phát điện Loại MF Sđm MVA Pđm MW Uđm kV nđm v/ph CB-430/210-14 68,75 55 10,5 428,6 Cosφ X’’d 0,8 0,18 X’d Xd 0,28 1,19 TÍNH TOÁN CÂN BẰNG CÔNG SUẤT Trong nhiệm vụ thiết kế người ta thường cho công suất cực đại, hệ số công suất cosφ biểu đồ biến thiên hàng ngày công suất dạng phần trăm P%(t) phụ tải cấp điện áp, cho biểu đồ biến thiên phát công suất toàn nhà máy, lượng phần trăm điện tự dùng hệ số công suất cosφ td Dựa vào số liệu để xây dựng đồ thị công suất phát toàn nhà máy, đồ thị pụ tải tự dùng, đồ thị phụ tải điện áp cấp công suất phát hệ thống Các tính toán trình bày cụ thể sau 1.2 Đồ thị phụ tải toàn nhà máy Nhà máy thủy điện gồm tổ máy phát, công suất tổ máy P dmF=54,4 MW, cosφ=0,8 Vậy công suất toàn nhà máy là: 1.2.1 Ptnm = 5.54, = 272( MW) Vì theo đề cho nhà mày thủy điện, có công suất phát nhà máy vào mùa mưa (180 ngày) mùa khô (185 ngày) 100% công suất định mức toàn nhà máy Ptnm ( mua ) = Ptnm ( kh ) = 272( MW) Tức là: Khi đồ thị phụ tải toàn nhà máy xác định theo công thức sau: Stnm (t ) = Stnm ( mua ) = Stnm ( kho ) = SV: NGUYỄN NHẬT LINH Ptnm 272 = = 340( MW) cos ϕ 0,8 Thiết kế phần điện nhà máy điện Trong TS Nguyễn Nhất Tùng Stnm(t) – công suất phát toàn nhà máy thời điểm t SdmF - tổng công suất định mức tổ MF Hình 1.1 Đồ thị phụ tải toàn nhà máy Đồ thị phụ tải tự dùng Công suất tự dùng nhà mày thủy điện coi không đổi theo thời gian xác định theo công thức sau: 1.2.2 STD = Trong α % n.PdmF 5.54, = ≈ 6, 25( MVA) 100 cos ϕTD 100 0,87 STD – phụ tải tự dùng α% – lượng điện phần trăm tự dùng CosφTD – hệ số công suất phụ tải tự dùng n – số tổ máy phát PdmF – công suất định mức tổ máy phát Hình 1.2 Đồ thị phụ tải tự dùng 1.2.3 Đồ thị phụ tải cấp điện áp Công suất phụ tải cấp điện áp xác định theo công thức sau: S (t ) = Pmax P %(t) ( MW) cos ϕ 100 Trong S(t) – công suất phụ tải thời điểm t Cosφ – hệ số công suất P%(t) – phần trăm công suất phụ tải thời điểm t Pmax – công suất lớn phụ tải a Đối với cấp điện áp 220kV Pmax = 50 MW cosφ = 0,88 Công suất phụ tải thời điểm 0-5 (h) là: S 0− = 50 90 = 51,14( MW) 0,88 100 Tiến hành tính toán tương tự cho thòi điểm lại, ta thu bảng sau : Bảng 1.2 Bảng biến thiên phụ tải cấp điện áp cao theo thời gian t (h) 0÷5 5÷8 8÷11 11÷14 14÷17 17÷20 20÷22 22÷24 P %PC (t) 90 51,1 90 51,1 90 80 80 90 100 90 51,14 45,45 45,45 51,14 56,82 51,14 SUC(t),MVA SV: NGUYỄN NHẬT LINH Thiết kế phần điện nhà máy điện TS Nguyễn Nhất Tùng Hình 1.3 Đồ thị phụ tải cấp điện áp cao áp b Đối với cấp điện áp 110kV Tiến hành tính toàn tương tự cấp điện áp 220kV, ta có : Pmax = 70 MW cosφ = 0,87 Công suất phụ tải thời điểm 0-5 (h) là: S −5 = 70 70 = 56,32( MW) 0,87 100 Tiến hành tính toán tương tự cho thời điểm lại, ta thu bảng sau : Bảng 1.2 Bảng biến thiên phụ tải cấp điện áp trung áp theo thời gian t (h) 0÷5 5÷8 8÷11 11÷14 14÷17 17÷20 20÷22 22÷24 P %PT (t) 70 80 90 100 80 90 80 70 80,46 64,37 72,41 64,37 SUT(t),MVA 56,32 64,37 72,41 56,32 Hình 1.4 Đồ thị phụ tải cấp điện áp trung áp c Đối với cấp điện áp 11kV (phụ tải địa phương) Tiến hành tính toán tương tự cấp điện áp 220kV, ta có : Pmax = 14 MW cosφ = 0,87 Công suất phụ tải thời điểm 0-5 (h) là: S0−5 = 14 70 = 11, 26( MW) 0,87 100 Tiến hành tính toán tương tự cho thời điểm lại, ta thu bảng sau : Bảng 1.2 Bảng biến thiên phụ tải cấp địa phương theo thời gian t (h) 0÷5 5÷8 8÷11 11÷14 14÷17 17÷20 20÷22 22÷24 P %ĐP (t) 70 85 80 85 85 100 90 70 13,68 13,68 16,09 14,48 SĐP(t),MVA 11,26 13,68 12,87 11,26 Hình 1.5 Đồ thị phụ tải cấp địa phương Đồ thị công suất phát hệ thống Theo nguyên tắc cân công suất thời điểm (công suất phát công suất thu), không xét đến công suất tổn thất máy biến áp ta có : Stnm (t ) + SVHT (t ) + SUC (t ) + SUT (t ) + STD (t ) + S DP (t ) = 1.2.4 SV: NGUYỄN NHẬT LINH Thiết kế phần điện nhà máy điện TS Nguyễn Nhất Tùng SVHT (t ) = Stnm (t ) − [ S PC (t ) + S PT (t ) + STD (t ) + S DP (t ) ] Hay Trong SVHT(t) – công suất phát hệ thống thời điểm t Stnm(t) – công suất phát toàn nhà máy thời điểm t SĐP(t) – công suất phụ tải địa phương thời điểm t SUC(t) – công suất phụ tải cấp điện áp cao thời điểm t SUT(t) - công suất phụ tải cấp điện áp trung thời điểm t Áp dụng công thức cho đầu (0÷5h), ta có: ÷5 ÷5 ÷5 SVHT (t ) = Stnm (t ) − S UC0÷5 (t ) + S UT0÷5 (t ) + S TD0÷5 (t ) + S DP (t ) = 340 − [ 51,14 + 56,32 + 6, 25 + 11, 26] = 215,03( MVA) Tính toán tương tự cho khoảng thời gian, ta có bảng sau: Bảng 1.3 Bảng biến thiên công suất phát hệ thống theo thời gian t (h) 0÷5 5÷8 8÷11 11÷14 14÷17 17÷20 20÷22 22÷24 SVHT(t), MVA 215,03 204,57 197,33 194,16 210,25 194,11 198,08 215,03 Hình 1.6 Đồ thị công suất phát hệ thống Phụ tải góp phía cao áp Ở phía góp cao (TBPP cao áp) đồng cấp điện cho phụ tải điện áp phía cao phát công suất thừ hệ thống Vậy công suất tổng đây, gọi phụ tải góp cao áp STGC(t) tính: STGC (t ) = SVHT (t ) + SUC (t ) 1.2.5 Ta có bảng biến thiên đồ thị phụ tải góp cao áp theo thời gian sau: Bảng 1.4 Bảng biến thiên phụ tải góp cao áp theo thời gian t (h) 0÷5 5÷8 8÷11 11÷14 14÷17 17÷20 20÷22 22÷24 STGC(t), MVA 266,16 255,70 248,46 239,61 255,70 245,24 254,90 266,16 Hình 1.7 Đồ thị phụ tải góp cao áp 1.2.6 Tổng hợp đồ thị phụ tải toàn nhà máy SV: NGUYỄN NHẬT LINH Thiết kế phần điện nhà máy điện TS Nguyễn Nhất Tùng Theo mục tính toán trên, ta bảng tổng hợp đồ thị phụ tải cấp sau: Bảng 1.5 Bảng tổng hợp đồ thị phụ tải cấp, MVA Giờ 0÷5 5÷8 8÷11 SĐP SUT SUC 11,26 56,32 51,14 215,0 266,1 13,68 64,37 51,14 SVHT STGC 11÷14 17÷20 20÷22 22÷24 12,87 72,41 51,14 14÷17 6.25 13,68 13,68 80,46 64,37 45,45 45,45 16,09 72,41 51,14 14,48 64,37 56,82 11,26 56,32 51,14 204,57 197,33 194,16 210,25 194,11 198,08 215,03 255,70 248,46 239,61 255,70 245,24 254,90 266,16 S (MVA) 340 350 300 SVHT 250 200 STD 150 SDP SUC SUT 100 SUC SUT 50 SVHT STD SDP 11 14 17 20 22 24 t(h) Hình 1.8 Đồ thị phụ tải toàn nhà máy Bảng 1.6 Bảng tống hớp gía trị công suất max, cấp SV: NGUYỄN NHẬT LINH Thiết kế phần điện nhà máy điện Phụ tải Max Min TS Nguyễn Nhất Tùng STNM, MVA STD, MVA 230 6,25 SĐP, MVA SPT, MVA SPC, MVA SVHT, MVA 16,09 80,46 56,82 215,03 11,26 56,32 45,45 194,11 ĐỀ XUẤT CÁC PHƯƠNG ÁN NỐI DÂY Cơ sở chung để đề xuất phương án nối điện Đề xuất phương án nối điện nhà máy điện khâu quan trọng trình thiết kế phần điện nhà máy điện Căn vào kết tính toán phụ tải cân công suất để đề xuất phương án nối điện nhà máy điện Dựa theo nguyên tắc sách “Thiết kế phần điện nhà máy điện trạm biến áp – PGS.TS Phạm Văn Hòa”, ta có: max S DP 16, 09 100 = 100 = 11, 7% < 15% 2.SdmF 2.68, 75 1.3 1.3.1 Phụ tải địa phương có công suất nhỏ nên không cần góp cấp điện áp máy phát, mà chúng cấp điện trực tiếp từ máy phát, phía cắt máy biến áp liên lạc - Nhà máy có cấp điện áp: 11kV, 110kV, 220kV; cấp điện áp trung áp (110kV) cao áp (220kV) có trung tính nối đất trực tiếp α= U C − U T 220 − 110 = = 0,5 UC 220 Hệ số có lợi: Ta dùng máy biến áp tự ngẫu làm liên lạc cấp để giảm tổn thất điện - Xét tỉ số: - max UUT 80, 46 = = 1,17 U dmF 68, 75 UUT 56,32 = = 0,82 U dmF 68, 75 ; Do dùng máy biến áp tự ngẫu làm liên lạc nên ta ghép đến máy phát – máy biến áp cuộn dây ghép thẳng lên góp phía trung - Ta có: 2.S dmF = 2.68, 75 = 137,5MVA < S dtHT = 200 MVA Vậy ta ghép máy phát vào máy biến áp Đề xuất số phương án nối dây Dựa vào sở ta đề xuất phương án nối dây sau: a Phương án - Nối MPĐ – MBA cuộn dây vào góp trung áp 110kV - Nối MPĐ – MBA cuộn dây vào góp cao áp 220kV - Dùng MPĐ – MBATN làm liên lạc cấp điện áp 1.3.2 SV: NGUYỄN NHẬT LINH Thiết kế phần điện nhà máy điện SPC TS Nguyễn Nhất Tùng HT SPT 110kV 220kV B1 STD F1 - - B2 STD SDP B3 STD B4 B5 STD F2 F3 F4 Hình 1.9 Sơ đồ nối điện phương án STD F5 Ưu điểm: - Bố trí công suất hợp lý, sơ đồ tương đối đơn giản Cấp điện liên tục cho phụ tải cấp điện áp Phân bố công suất cấp đồng Nhược điểm: - Chủng loại MBA nhiều, vận hành phức tạp Chi phí đầu tư cho phương án lớn thiết bị phía cao nhiều b Phương án - Nối MPĐ – MBA cuộn dây vào góp trung áp 110kV - Nối MPĐ – MBA cuộn dây vào góp cao áp 220kV - Dùng MPĐ – MBATN làm liên lạc cấp điện áp SV: NGUYỄN NHẬT LINH Thiết kế phần điện nhà máy điện TS Nguyễn Nhất Tùng HT SPC SPT 220kV B1 STD STD F1 - B2 STD B3 SDP B4 110kV B5 STD STD F2 F3 F4 F5 Hình 1.10 Sơ đồ nối điện phương án Ưu điểm: - Cấp điện liên tục cho cấp phụ tải điện áp Nhược điểm: Sử dụng nhiều loại MBA gây khó khăn cho việc lựa chọn thiết bị vận hành sau Ngoài MBA thiết bị điện cấp điện áp cao có giá thành cao nhiều so với cấp điện áp trung c Phương án - Nối MPĐ – MBA cuộn dây vào góp trung áp 110kV - máy phát lại nối vào góp cao áp 220kV - Dùng MPĐ – MBATN làm liên lạc cấp điện áp SV: NGUYỄN NHẬT LINH 10 Thiết kế phần điện nhà máy điện TS Nguyễn Nhất Tùng + Mật độ dòng điện kinh tế phụ thuộc vào loại cáp thời gian sử dụng công suất cực đại Tmax => Chọn mật độ dòng điện Jkt = I 126, 404 → F ≥ bt = = 63, 202 ( mm ) J kt => ta chọn cáp đơn có tiết diện Fđm= 70 mm2 Icp = 215 A hãng ALCATEL (Pháp) sản xuất - Kiểm tra điều kiện phát nóng bình thường: K1.K2.Icp ≥ Ibt Trong đó: K ≈ 0,92 + K2 hệ số hiệu chỉnh theo số cáp đặt song song, chọn θcpbt − θ xq 70 − 42 K1 = = = 0,789 bt θ cp − θ chuan 70 − 25 hệ số hiệu chỉnh theo nhiệt độ, +K K1.K I cp = 0,92.0,789.215 = 156,064 ( A ) > I bt = 127,87 ( A ) - Ta có: => (thỏa mãn) => Vậy cáp đơn chọn thỏa mãn điều kiện phát nóng bình thường - Kiểm tra điều kiện phát nóng làm việc cưỡng bức: cáp đơn nên ta không kiểm tra điều kiện 5.5.2 Chọn kháng điện đường dây a, Chọn loại kháng điện Kháng điện đường dây chọn theo điều kiện sau: - Điện áp : UdmK≥ Udm.mạng= 10 kV - Dòng điện : IdmK≥ IcbK Trong : IcbK dòng điện cưỡng qua kháng, tính phụ tải địa phương lớn cố kháng PDP max 14 I cbK = = = 0,88(kA) = 880(A) 3.U dm cos ϕ 3.10,5.0,87 Tra Phụ lục 7- bảng 7.1 sách ‘thiết kế phần điện nhà máy điện trạm biến ápPGS.TS Phạm Văn Hòa’ ta chọn kháng điện bê tông có cuộn dây nhôm PbA-101000-4 có IdmK=1000 (A) b, Tính toán chọn điện kháng XK% Sơ đồ thay thế: SV: NGUYỄN NHẬT LINH 78 Thiết kế phần điện nhà máy điện E HT XHT TS Nguyễn Nhất Tùng XK Xcap1 MC2 MC1 N4 N5 Xcap2 N6 Các điểm ngắn mạch sơ đồ: + Điểm N4: Điểm ngắn mạch nơi đấu kháng điện, phục vụ chọn tự dùng địa phương (đã tính chương 4) + Điểm N5: Điểm ngắn mạch sau MC1 đầu cáp 1, phục vụ chọn MC1 kiểm tra ổn định nhiệt cho cáp ngắn mạch + Điểm N6: Điểm ngắn mạch sau MC2 đầu cáp 2, phục vụ chọn MC2 kiểm tra ổn định nhiệt cho cáp ngắn mạch - Chọn Scb= 100 MVA, Ucb= 10,5 kV Như tính chương ta có I”N4 = 53,426 (kA) - Điện kháng hệ thống, tính đến điểm đấu kháng điện: I S 100 X HT = ''cb = '' cb = = 0,103 I N I N 3.U cb 53, 426 3.10,5 - Điện kháng cáp 1: +Với cáp kép: cáp chọn có x0=0,078(Ω/km) Scb 100 kep X cap = 0,078.2 = 0,142 = x0 l U tb2 10,52 +Với cáp đơn: cáp chọn có x0=0,08(Ω/km) Scb 100 don X cap = 0,08.3 = 0, 218 = x0 l U tb2 10,52 - Máy cắt chọn trước có Icắt = 21(kA), thời gian cắt tcắtMC2 = 0,7(s) Fmin = 70mm - Cáp cáp nhôm, vỏ PVC, tiết diện F C 70.90 −3 I nhCap = Al = 10 = 7,53 ( kA ) tcatMC 0,7 => Dòng ổn định nhiệt cáp là: (Với C hệ số phụ thuộc vật liệu cáp ( CAl = 90 )) Ta phải chọn kháng có XK% cho hạn chế dòng ngắn mạch nhỏ dòng cắt định mức máy cắt chọn đồng thời đảm bảo ổn định nhiệt cho cáp có tiết diện chọn, nghĩa là: I N'' ≤ I catMC I N'' ≤ 21( kA) ⇔ '' ⇔ I N'' ≤ I nhcap = 7,53(kA) '' I N ≤ 7,53(kA) I N ≤ I nhcap - Từ sơ đồ thay tính toán ngắn mạch ta có: SV: NGUYỄN NHẬT LINH 79 Thiết kế phần điện nhà máy điện I N'' = X HT XK = => I cb I → X HT + X K + X cap1 = ''cb + X K + X cap1 IN6 I cb I nhcap XK % = XK TS Nguyễn Nhất Tùng − X HT − X cap1 = 100 − 0,014 − 0, 218 = 0,5 3.10,5.7,53 I dmK 3.10,5.1 100% = 0,5 .100% = 9,09% < 10% I cb 100 Vậy lựa chọn kháng đơn bê tông có cuộn dây nhôm PbA-10-1000-4 có: UđmK = 10 kV; IđmK = 1000 A; XK% = 10% c) Kiểm tra điều kiện kháng chọn cáp - Điện kháng tương đối kháng vừa chọn: I 100 X K = X K % cb = 0,1 ≈ 0,55 I dmk 3.10,5.1 - Dòng ngắn mạch siêu độ N5: I cb Scb 100 I N'' = = = = 9,75(kA) X HT + X K 3.U cb ( X HT + X K ) 3.10,5.(0,014 + 0,55) - Dòng xung kích N5: ixk = 2.k xk I N'' = 2.1,8.9,75 = 24,82( kA) - Cáp kép chọn cáp đồng CCu=141, cách điện XLPE, vỏ PVC, F = 95mm2 F CCu 95.141 −3 I nhCap1 = = 10 = 13,395 ( kA ) tcatMC1 => Dòng ổn định nhiệt cáp là: tcatMC1 = tcatMC + ∆t = 0,7 + 0,3 = 1( s ) I '' N5 ( Với ) '' ≤ I nhcap1 ⇔ I N = 9,75(kA) < I nhcap1 = 13,395(kA) => thỏa mãn - Cáp đơn chọn cáp đồng CCu=141, cách điện XLPE, vỏ PVC, F = 70 mm2 F CCu 70.141 −3 I nhCap1 = = 10 = 9,87 ( kA ) tcatMC1 - Kiểm tra điều kiện: => Dòng ổn định nhiệt cáp là: tcatMC1 = tcatMC + ∆t = 0,7 + 0,3 = 1( s ) ( Với ) '' '' I N ≤ I nhcap1 ⇔ I N = 9,75(kA) < I nhcap1 = 9,87(kA) - Kiểm tra điều kiện: => thỏa mãn Kết luận: Vậy ta chọn kháng điện đơn có cuộn dây nhôm PbA-10-1000-4, IdmK = 1000 (A), XK% = 10% d, Chọn máy cắt hợp địa phương MC1 SV: NGUYỄN NHẬT LINH 80 Thiết kế phần điện nhà máy điện TS Nguyễn Nhất Tùng Chọn MC1 theo giá trị dòng ngắn mạch N5 Các điều kiện việc chọn lựa MC nêu mục 5.1.2 Ta có thông số máy cắt chọn sau: Bảng 5.7: Thông số máy cắt MC1 Thông số tính toán Điểm ngắn mạch Thông số định mức Loại MC U luoi I cb I N'' (kV ) (kA) (kA) ( kA) 11 0,19 9,75 24,82 N5 ixk U dmMC I dmMC ( kV ) (kA) ( kA) ( kA) 12 1,25 25 63 8BM20 I catdm I ldd Máy cắt lựa chọn có dòng Idm = 1250 (A) > 1000 (A) nên không cần kiểm tra điều kiện ổn định nhiệt 5.6 CHỌN MÁY BIẾN ÁP ĐO LƯỜNG 5.6.1 Chọn máy biến điện áp BU 1, Chọn BU cho cấp điện áp máy phát 10,5 kV a, Chọn BU + Chọn sơ đồ nối dây kiểu biến điện áp: Dụng cụ phía thứ cấp BU công tơ nên ta dùng máy biến điện áp pha nối theo sơ đồ V/V + Điều kiện điện áp : UđmSC ≥ Uđmmạng = 10 kV + Cấp xác: 0,5 S2 ≤ SdmBU + Công suất định mức: (Với: S2 - tổng phụ tải nối vào BU không tính tổng trở dây dẫn ) A A A W W VAR Wh VARh a b c 2.HOM-15 A B C V f F SV: NGUYỄN NHẬT LINH 81 Thiết kế phần điện nhà máy điện TS Nguyễn Nhất Tùng Hình 5.5: Sơ đồ nối dụng cụ đo vào BU BI mạch máy phát Thông số phụ tải BU xác định theo sơ đồ hình 5.5 sau: Bảng 5.8: Thông số phụ tải BU Phụ tải BU: AB Số TT Phần tử Ký hiệu Vôn kế Oát kế tác dụng Oát kế phản kháng Oát kế tự ghi Tần số kế Công tơ tác dụng Công tơ phản kháng Tổng B-2 341 342/1 Д - 33 Д - 340 M-670 WT-672 - Ta có công suất phụ tải: S2 AB = P (W) Q(VAR) 7,2 1,8 1,8 8,3 0,66 0,66 20,42 1,62 1,62 3,24 Phụ tải BU: BC Q(VAR P(W) ) 1,8 1,8 8,3 6,5 0,66 1,62 0,66 1,62 19,72 3,24 20, 422 + 3, 24 = 20, 68( VA) + Biến điện áp AB có : cos ϕ = + Biến điện áp BC có : 20, 42 = 0,99 20, 68 S2 BC = 19,722 + 3, 242 =19,9 (VA) cos ϕ = 19, 72 = 0,99 19,9 => Ta có thông số BU chọn sau: Bảng 5.9: Thông số BU cấp điện áp 10,5 kV Loại máy HOM-10 Cấp điện áp kV 10 Công suất định mức SdmBU(VA) Điện áp định mức, V Cuộn sơ cấp Cuộn thứ cấp Cuộn thứ cấp phụ 11000 100 - 75 Phụ lục ‘thiết kế phần điện nhà máy điện trạm biến áp-PGS.TS Phạm Văn Hòa’ b) Chọn dây dẫn nối BU dụng cụ đo lường - Điều kiện: SV: NGUYỄN NHẬT LINH 82 Thiết kế phần điện nhà máy điện + Tổn thất điện áp: TS Nguyễn Nhất Tùng ∆U ≤ ∆U cp = 0,5% Cu Al Fmin = 2,5(mm ), Fmin = 4( mm ) + Điều kiện độ bền cơ: - Tính dòng điện chạy dây dẫn : S 20,68 I a = ab = = 0, 207 ( A) U ab 100 Ic = Sbc 19,9 = = 0,199 ( A) U bc 100 Để đơn giản ta coi Ia = Ic = 0,2(A) cosϕab = cosϕbc I b = 3.I a = 3.0, = 0,34 (A) => - Điện áp giáng dây pha a pha b: ≈ ∆U = ( I a + I b ).r = ( I a + I b ) ρ l F Giả sử khoảng cách từ dụng cụ đo đến BU l = 60 m, bỏ qua góc lệch pha I b I a Vì mạch có công tơ nên ∆U = 0,5% tiết diện dây dẫn phải chọn : ( I + I b ).ρ l (0, + 0,34) F≥ a = 0,0175.60 = 1,134 ∆U 0,5 => Theo tiêu chuẩn độ bền học ta lấy dây dẫn dây đồng có tiết diện S = 2,5mm2 2, Chọn BU cho cấp điện áp 110 kV 220 kV BU phía 110kV 220kV dùng để kiểm tra cách điện, cung cấp cho bảo vệ role, tự động hóa nên ta chọn máy biến điện áp pha nối dây theo sơ đồ sao/sao/tam giác hở với cấp xác 0,5 có thông số sau: Bảng 5.10: Thông số BU cấp điện áp 110 kV 220 kV Loại máy Cấp điện áp kV HKΦ–110-58 110 SV: NGUYỄN NHẬT LINH Điện áp định mức, V Cuộn sơ cấp 110000/ Cuộn thứ cấp 100/ Cuộn thứ cấp phụ Công suất định mức, VA 100/3 400 83 Thiết kế phần điện nhà máy điện TS Nguyễn Nhất Tùng 3 100 400 220000/ 100/ (Phụ lục ‘thiết kế phần điện nhà máy điện trạm biến áp-PGS.TS Phạm Văn Hòa’ ) HKΦ–220-58 5.6.2 220 Chọn máy biến dòng điện BI 1, Chọn máy biến dòng cho cấp điện áp máy phát 10,5kV a, Điều kiện chọn BI + Điện áp định mức BI : UđmSC ≥ Uđmmạng = 10 kV + Dòng điện định mức sơ cấp : IđmSC ≥ Icb = 3,97 kA + Cấp xác : 0,5 ( mạch thứ cấp có công tơ ) + Biến dòng điện đặt ba pha mắc hình => Ta chọn biến dòng điện kiểu dẫn loại TШЛ-20-1 có thông số sau : Bảng 5.11: Thông số BI cấp điện áp 10,5 kV Loại BI Uđm (kV) TШЛ-20-1 20 Dòng điện định mức (A) Sơ cấp Thứ cấp 6000 Cấp xác Phụ tải định mức 0,5 1,2 (Ω) Phụ lục ‘thiết kế phần điện nhà máy điện trạm biến áp-PGS.TS Phạm Văn Hòa’ b) Chọn dây dẫn nối BI dụng cụ đo - Ta chọn dây dẫn đồng giả sử chiều dài từ biến dòng điện đến dụng cụ đo ρ l = 60 (m) Vì sơ đồ nối hoàn toàn nên ta có: ltt = 60 m = 0,0175 Ω.mm2/m - Để đảm bảo độ xác yêu cầu tổng phụ tải thứ cấp (Z 2) BI kể tổng trở dây dẫn không vượt phụ tải định mức BI (ZđmBI) Z = Z dc + Z dd ≤ Z dmBI = 1, 2(Ω) Trong : + Zdc tổng phụ tải dụng cụ đo nối vào thứ cấp BI + Zdd tổng trở dây dẫn nối từ BI đến dụng cụ đo - Zdc xác định dựa sơ đồ nối điện hình 5.5 sau: Bảng 5.12: Phụ tải đồng hồ cấp điện áp 10,5 kV Số TT Phần tử Loại Ampemét Oát kế tác dụng Oát kế phản kháng ∃ - 302 Д - 341 Д - 342 SV: NGUYỄN NHẬT LINH Pha A 5 Phụ tải Pha B 0 Pha C 5 84 Thiết kế phần điện nhà máy điện TS Nguyễn Nhất Tùng Oát kế tự ghi Công tơ tác dụng Công tơ phản kháng Tổng cộng Д - 33 T-670 MT-672 10 2,5 2,5 26 0 10 2,5 2,5 26 + Tổng trở dụng cụ đo lường mắc vào pha a ( pha c ) : S 26 Z dc = max = = 1,04 (Ω) ITdm Z dd ≈ rdd = => ρ l ≤ Z dmBI − Z dc = 1, − 1,04 = 0,16 (Ω) S ⇒S≤ ρ l 0,0175.60 = = 6,56 ( mm ) rdd 0,16 Vậy ta chọn dây dẫn đồng có tiết diện S = 10 mm2 c) Kiểm tra ổn định động, ổn định nhiệt Máy biến dòng chọn không cần phải kiểm tra ổn định động định điều kiện ổn định động dẫn mạch máy phát Ta có IđmSC = 6000A > 1000A BI chọn không cần kiểm tra ổn định nhiệt 2, Chọn BI cho cấp điện áp 110 kV 220 kV - BI chọn theo điều kiện : + Điện áp định mức BI : UđmSC ≥ Uđmmạng + Dòng điện định mức sơ cấp : IđmSC ≥ Icb Với cấp điện áp 110kV ta có Icb =380 A Với cấp điện áp 220kV ta có Icb = 680 A Ta có thông số BI chọn sau: Bảng 5.13: Thông số BI cấp điện áp 110 kV 220 kV Loại BI TΦH-110M Bội số Bội số Uđm ổn định ổn định (kV) dòng nhiệt 110 75 60/1 Iđm(A) Sơ cấp 750 Thứ cấp Cấp xác Phụ tải (Ω) Ildd (kA ) 0,5 0,8 145 800 P1 48 TΦH-220-3T 220 Phụ lục 5- ‘thiết kế phần điện nhà máy điện trạm biến áp-PGS.TS Phạm Văn Hòa’ - Kiểm tra điều kiện ổn định động SV: NGUYỄN NHẬT LINH 85 Thiết kế phần điện nhà máy điện TS Nguyễn Nhất Tùng + Cấp 220 kV: dòng điện ổn định động : Ilđđ = 48 (kA) > ixk.N1 = 42,521 (kA) + Cấp 110 kV: dòng điện ổn định động : Ilđđ = 145 (kA) > ixk.N2 = 34,235 (kA) - Ta không cần kiểm tra ổn định nhiệt BI chọn có ISBI >1000A 5.7 - - Chọn chống sét van (CSV) Đối với góp trời 110kV, 220kV phía cao 220kV, phía trung 110kV máy biến áp tự ngẫu (B3, B4) ta chọn chống sét van theo điều kiện sau: UđmCSV220 = UđmC = 220 kV; UđmCSV110 = UđmT = 110 kV Đối với CSV đặt trung tính máy biến áp hai cuộn dây (B1, B4), điện áp định mức CSV cho phép nhỏ cấp so với điện áp định mức: UđmCSV220 = 110 kV; UđmCSV110 = 35 kV Căn vào ta có thông số chống sét van chọn sau: Bảng 5.14: Thông số CSV Điện áp đánh Điện áp đánh thủng xung kích, Khối Uđm Loại thủng tần thời gian lượng (kV) số 50Hz (kV) phóng điện đến (kG) 10s (kV) PBC-220 220 220 400 530 405 PBC-110 110 126 200 285 212 PBC-35 35 40,5 78 125 73 Phụ lục 8- ‘thiết kế phần điện nhà máy điện trạm biến áp-PGS.TS Phạm Văn Hòa’ Điện áp cho phép lớn Umax (kV) Kết luận: Như chương ta lựa chọn khí cụ điện dây dẫn cho sơ đồ nối điện nhà máy Tiếp theo ta tính toán để lựa chọn thiết bị khí cụ điện cho sơ đồ tự dùng NMTĐ thiết kế SV: NGUYỄN NHẬT LINH 86 Thiết kế phần điện nhà máy điện TS Nguyễn Nhất Tùng CHƯƠNG 6: TÍNH TOÁN ĐIỆN TỰ DÙNG CHỌN SƠ ĐỒ NỐI ĐIỆN VÀ CÁC THIẾT BỊ TỰ DÙNG Điện tự dùng đóng vai trò quan trọng nhà máy điện Nó ảnh hưởng trực tiếp tới làm việc bình thường nhà máy, đòi hỏi phải có độ tin cậy cung cấp điện cao Mục tiêu chương nhằm chọn sơ đồ nối điện lựa chọn khí cụ điện cho phần điện tự dùng nhà máy thủy điện thiết kế cho đảm bảo mục tiêu kể 6.1 SƠ ĐỒ NỐI ĐIỆN TỰ DÙNG Phụ tải điện tự dùng NMTĐ nhỏ so với NMNĐ phân thành hai phần: phần tự dùng riêng cho tổ máy phần tự dùng chung cho toàn nhà máy Với NMTĐ công suất trung bình xét (SΣ = 340 MVA), có cấp điện áp tự dùng 0,4 kV Nhưng để đảm bảo cung cấp điện, tự dùng NMTĐ tách thành tự dùng chung tự dùng riêng - Tự dùng riêng: + Hệ thống tự dùng riêng lấy điện từ đầu cực máy phát thông qua MBA tự dùng riêng giảm điện áp từ điện áp máy phát xuống 0,4 kV Công suất máy biến áp chọn khoảng 250 kVA đến 560 kVA tùy thuộc vào công suất tổ MPĐ + Các MBA tự dùng riêng làm việc theo chế độ dự phòng nhờ MBA tự dùng chung - Tự dùng chung: + Tự dùng chung cấp điện từ MBA tự dùng chung giảm điện áp máy phát xuống 0,4 kV, đấu điện từ phía hạ MBALL phía máy cắt nhằm cung cấp điện cho tổ máy phát Phía điện áp máy phát dùng MC phía hạ áp dùng aptomat – có aptomat phân đoạn thường mở bình thường MBA tự dùng chung làm việc theo chế độ dự phòng nóng SV: NGUYỄN NHẬT LINH 87 Thiết kế phần điện nhà máy điện TS Nguyễn Nhất Tùng + Các MBA tự dùng chung đảm nhiệm cung cấp điện phân bố công suất cho tổ máy phát Hệ thống tự dùng NMTĐ công suất chung bình có hệ thống nối đất chung cho toàn nhà máy Ta có sơ đồ tự dùng sau: B1 F1 B4 B3 B2 B td B td B td STD STD STD F5 F4 F3 F2 B5 B tdC B tdC B td B td STD STD Hình 6.1: Sơ đồ tự dùng nhà máy thủy điện công suất trung bình 6.2 Chọn MBA 6.2.1 MBA tự dùng riêng (Btd) Công suất máy biến áp tự dùng riêng chọn bằng: SđmBtd = 1000 kVA Bảng 6.1: Thông số máy biến áp tự dùng riêng cấp 0,4 kV Điện áp (kV) Loại Sđm.B MBA (kVA) UC UH ABB 1000 10 0,4 6.2.2 MBA tự dùng chung (BtdC) SV: NGUYỄN NHẬT LINH ΔP0 (kW) 1,75 ΔPN (kW) 13 UN% 5,5 88 Thiết kế phần điện nhà máy điện TS Nguyễn Nhất Tùng Công suất cho tự dùng chung là: StdC = Stdmax − n.S dmBtd = 6, 25 − 5.1 = 1, 25( MVA) (n số MBA tự dùng riêng, n = 5) Do có MBA tự dùng chung nên công suất MBA tự dùng chung chọn sau: tdC StdC 1, 25 S dmB ≥ = 10 = 625kVA S 1, 25.103 tdC S dmB ≥ tdC = = 892,86(kVA) kqtsc 1, → ta chọn MBA có SđmB = 1000 (kVA) Bảng 6.2: Thông số MBA tự dùng chung cấp 0,4 kV Điện áp (kV) Loại Sđm.B MBA (kVA) UC UH ABB 1000 10 0,4 6.3 Chọn máy cắt khí cụ điện 6.3.1 Chọn máy cắt ΔP0 (kW) 1,75 ΔPN (kW) 13 UN% 5,5 Máy cắt tự dùng cấp điện áp máy phát 10,5 kV chọn theo giá trị dòng điện điểm ngắn mạch N4 - Điều kiện chọn máy cắt: + Điện áp : UdmMC ≥ Ulưới + Dòng điện : IdmMC ≥ Icb + Ổn định lực điện động : ildd ≥ ixk + Điều kiện cắt : IcắtMC ≥ I’’ I 2nh t nh ≥ BN + Ổn định nhiệt : (chỉ xét máy cắt có Iđm 1000A) Bảng 6.3: Thông số máy cắt phía tự dùng Thông số tính toán Uđm (kV) Icb (kA) I’’ (kA) ixk (kA) 10,5 3,97 53,426 136 Loại MC điện 8BK40 Thông số định mức Udm (kV) Idm (kA) Icắt (kA) Ilđđ (kA) 12 63 160 Phụ lục 3- ‘thiết kế phần điện nhà máy điện trạm biến áp-PGS.TS Phạm Văn Hòa’ Máy cắt chọn có dòng định mức lớn 1000A nên ta không cần kiểm tra điều kiện ổn định nhiệt 6.3.2 Chọn dao cách ly SV: NGUYỄN NHẬT LINH 89 Thiết kế phần điện nhà máy điện TS Nguyễn Nhất Tùng Dao cách ly phía mạch tự dùng cấp điện áp 10,5kV chọn theo giá trị dòng điện điểm ngắn mạch N4 - Điều kiện chọn: + Điện áp định mức : UđmCL > Uđm.mạng + Dòng điện định mức IđmCL > Icb + Kiểm tra điều kiện ổn định nhiệt : Inh > BN + Kiểm tra điều kiện ổn định động : Iôđđ > ixk → ta chọn dao cách ly với thông số cho bảng sau: Bảng 6.4: Thông số dao cách ly phía tự dùng Thông số tính toán Thông số định mức Uđm (kV) Icb (kA) I’’ (kA) Ixk (kA) 10,5 3,97 53,426 136 Loại dao cách ly PBK-20/5000 Udm (kV) Idm (kA) Ilđđ (kA) 20 200 Phụ lục ‘thiết kế phần điện nhà máy điện trạm biến áp-PGS.TS Phạm Văn Hòa’ Dao cách ly chọn có dòng định mức lớn 1000A lớn I cb nên ta không cần kiểm tra điều kiện ổn định nhiệt 6.3.3 Chọn aptomat cầu dao phía hạ áp 0,4 kV a, Tính toán ngắn mạch Chọn điểm ngắn mạch N7 (phía sau Btd) Coi nguồn cấp cho điểm ngắn mạch N7 nguồn có công suất vô lớn (X=0) Ta có sơ đồ thay thế: EHT N7 RBtd XBtd - Chọn Scb=100MVA, Ucb=0,4kV - Tổng trở máy biến áp Btd: ∆P U U %.U dm Z Btd = RB + jX B = N2 dm 106 + j N 104 SdmB SdmB 13.0, 42 5,5.0, 42 = 10 + j 104 = 2,08 + j8,8(m Ω) 1000 1000 ⇒ Z B = 2,082 + 8,82 ≈ 9,04(mΩ) - Dòng ngắn mạch siêu độ điểm N7: I N'' = SV: NGUYỄN NHẬT LINH U tb 0, 4.103 = =25,55 (kA) 3.Z B 3.9,04 90 Thiết kế phần điện nhà máy điện - TS Nguyễn Nhất Tùng Dòng điện xung kích N7 : ixk = XB 8,8 = = 4, 23 RB 2,08 Ta có: => Tra đồ thị hình 4.43 sách ngắn mạch đứt dây hệ thống điện – PGS.TS Phạm Văn Hòa, ta được: kxk = 1,5 ixkN = 2.k xk I N'' = 2.1,5.25,55 = 54, ( kA) => - Ta coi dòng làm việc cưỡng dòng làm việc mạch tự dùng chung : S I cb = dmBtdC = = 1, 44 (kA) 3.U dm 3.0,4 b, Chọn aptomat - Điều kiện chọn áptomat: + Uđm ≥ Uđm.mạng = 0,4 (kV) + Iđm ≥ Icb = 1,44(kA) + Ic.đm ≥ I”N =25,55 (kA) Như ta chọn áptomat có thông số cho bảng sau: Bảng 6.5: Thông số aptomat Loại Uđm (V) Iđm (A) IN (kA) M16 690 1600 40 Ta không cần kiểm tra ổn định nhiệt cho aptomat aptomat có Iđm > 1000A c, Chọn cầu dao hạ áp - Điều kiện chọn: UđmCD ≥ Uđm.mạng = 0,4 (kV) IđmCD ≥ Icb = 1,44(kA) Iôđđ ≥ ixk = 54,2(kA) Ta chọn cầu dao có thông số sau: Bảng 6.6: Thông số cầu dao hạ áp Loại CD Udm (V) Idm (A) INmax (kA) INS1600 690 1600 75 Ta không cần kiểm tra ổn định nhiệt cầu dao chọn có Iđm > 1000A SV: NGUYỄN NHẬT LINH 91 Thiết kế phần điện nhà máy điện TS Nguyễn Nhất Tùng TÀI LIỆU THAM KHẢO PGS.TS Phạm Văn Hòa; ThS Phạm Ngọc Hùng Thiết kế phần điện nhà máy điện trạm biến áp Hà Nội : Nhà xuất khoa học kỹ thuật, 2007 TS Đào Quang Thạch; PGS.TS Phạm Văn Hòa Phần điện nhà máy điện trạm biến áp Hà Nội : Nhà xuất khoa học kỹ thuật, 2010 PGS.TS, Phạm Văn Hòa Ngắn mạch đứt dây hệ thống điện Hà Nội : Nhà xuất khoa học kỹ thuật, 2007 SV: NGUYỄN NHẬT LINH 92 [...].. .Thiết kế phần điện nhà máy điện TS Nguyễn Nhất Tùng SPC HT SPT 110kV 220kV B1 B2 S S STD F1 DP F2 B3 STD STD F3 B4 F4 STD F5 STD Hình 1.11 Sơ đồ nối điện phương án 3 - - Ưu điểm: - Số lượng MBA và các thiết bị điện cao áp ít nên giảm giá thành đầu tư MBATN vừa làm nhiệm vụ liên lạc giữa các cấp điện áp vừa làm nhiệm vụ tải công suất của các máy phát tương ứng lên các cấp điện áp cao và... 2 máy phát không phát được công suất cho phụ trải trung áp nên độ tin cậy cung cấp điện không cao Kết luận sơ bộ: Từ phân tích sơ bộ về các ưu, nhược điểm ửa các phương án đã đề xuất, ta nhận thấy phương án 1 và phương án 2 có nhiều ưu việt hơn hẳn các phương án còn lại nên ta sẽ sử dụng 2 phương án này để tính toán cụ thể nhằm lựa chọn phương án tối ưu SV: NGUYỄN NHẬT LINH 12 Thiết kế phần điện nhà. .. 220kV - Dùng 2 bộ MPĐ – MBATN làm liên lạc giữa các cấp điện áp SV: NGUYỄN NHẬT LINH 11 Thiết kế phần điện nhà máy điện TS Nguyễn Nhất Tùng HT SPC SPT 220kV B1 STD STD STD F1 B2 F2 F3 B3 110kV B4 STD STD SDP F4 F5 Hình 1.12 Sơ đồ nối điện phương án 4 - Ưu điểm: - Số lượng MBA và các thiết bị điện cao áp ít nên giảm giá thành đầu tư Nhược điểm: Phương án này có nhược điểm khá lớn là khi có ngắn mạch thì... mãn Kết luận: Máy biến áp đã chọn đạt yêu cầu 2.2 Tính toán tổn thất điện năng trong MBA 1, Tính toán tổn thất điện năng trong sơ đồ bộ MPĐ – MBA hai cuộn dây - Máy biến áp mang tải bằng phẳng Sbộ cả năm (8760 giờ) - Tổn thất điện năng được xác định theo công thức sau: 2 Sbo ∆A = ∆P0 + ∆PN ÷ 8760 S smB ∆P0 Trong đó: ∆PN (kWh) (2.3) : tổn thất công suất không tải trong máy biến... như sau : + Phương án 1 : Bảng 2.3 Thông số kỹ thuật MBA ở phương án 1 MBA Loại máy Sđm (MVA) 1 ТДЦ 80 4 -5 ТДЦ 80 + Phương án 2 : SV: NGUYỄN NHẬT LINH Điện áp cuộn dây UC UH 242 10,5 115 10,5 U%N I% ∆PN ∆P0 11 10,5 0.6 055 320 310 80 70 17 Thiết kế phần điện nhà máy điện TS Nguyễn Nhất Tùng Bảng 2.4 Thông số kỹ thuật MBA ở phương án 2 Điện áp cuộn U%N I% ∆PN ∆P0 dây UC UH 1-2 ТДЦ 80 242 10,5 11 0.6... một tổ máy phát 1 Sbo = 68, 75 − 6, 25 = 67,5( MVA) 5 Ta có: 2.1.2 Máy biến áp liên lạc a Phương án 1 Sau khi phân bố công suất cho MBA 2 cuộn dây trong bộ MPĐ-MBA hai cuộn dây, phần công suất còn lại do MBA liên lạc đảm nhận và được xác định trên cơ sở cân bằng công suất, không xét đến tổn thất trong MBA Giả sử chiều công suất như hình 2.1 SV: NGUYỄN NHẬT LINH 13 Thiết kế phần điện nhà máy điện TS... 67,5 67,5 67,5 67,5 2696437,5 2546473,8 2546473,8 2696437,5 2696437,5 2546473,8 2, Tính toán tổn thất điện năng trong MBATN Để tính tổn thất điện năng trong MBATN trước hết ta phải tính tổn thất công suất ngắn mạch cho từng cuộn dây trong MBATN theo công thức sau: SV: NGUYỄN NHẬT LINH 28 Thiết kế phần điện nhà máy điện TS Nguyễn Nhất Tùng C 1 CT ∆PNCH − ∆PNTH ∆PN = ∆PN + ÷ 2 α2 TH CH... Phương án 1 B2-B3 ⇔ ∆A = 8760.∆P0 + 365.∑ Bi (2.5) i∈24 SV: NGUYỄN NHẬT LINH 29 Thiết kế phần điện nhà máy điện SiC , SiT , SiH Trong đó: khoảng thời gian là công suất cuộn cao, trung hạ tương ứng với ∆ti Bi khoảng thời gian TS Nguyễn Nhất Tùng là tổng tổn thất điện năng các cuộn dây MBATN khong ∆ti Phương án 1 o Thay số liệu vào công thức (2.5) ta có bảng số liệu sau: Bảng 2.10: Tổn thất điện năng trong. .. - Như vậy ta tính được tổn thất điện năng trong MBATB B2 và B3 là ∆AB 2 = ∆AB 3 = 8760.∆P0 + 365.∑ Bi = ∆AB = 2071609,60(kWh) i∈24 Vậy tổng tổn thất điện năng trong các MBA của phương án 1 là: ∆Apa1 = ∆AB1 + 2.∆AB 2 + 2.∆AB 4 = 2696437,5 + 2.2071609,60 + 2.2546473,8 = 11932604,3( kWh) SV: NGUYỄN NHẬT LINH 30 Thiết kế phần điện nhà máy điện TS Nguyễn Nhất Tùng Phương án 2: o Thay số liệu vào công thức... làm việc: bình thường và cưỡng bức 2.3 SV: NGUYỄN NHẬT LINH 31 Thiết kế phần điện nhà máy điện TS Nguyễn Nhất Tùng I bt Ứng với hai trạng thái trên có dòng điện làm việc bình thường và dòng I cb điện làm việc cường bức các khí cụ điện được chọn theo điều kiện dòng điện định mức sẽ căn cứ vào giá trị hai loại dòng điện này 2.3.1 Phương án 1 (1) (1) (2) (5) (2) (5) (5) (5) (6) (6) 220kV 110kV (3) (3)