Đồ án móng GVHD: Nguyễn Tấn Bảo Long BẢNG THỐNG KÊ TÍNH CHẤT CƠ LÝ CỦA CÁC LỚP ĐẤT MÔ TẢ ĐẤT Độ ẩm W (%) Dung trọng tự nhiên γw Hệ số Độ sệt rỗng tự B nhiên e0 Lực dính đơn vị C Góc ma sát ϕ (kG/cm2) (g/cm ) Lớp 1: Sét xám nâu, trạng thái dẻo cứng 38,65 1,79 1,053 0,35 0,293 11035’ Lớp 2: Sét, xám vàng-nâu, trạng thái nửa cứng 23,33 0,631 0,16 0,373 15011’ Lớp 3: Sét xám trắng, trạng thái cứng 21,77 2,01 0,581 -0,03 0,473 180 Lớp 4: Sét xám nâu, trạng thái nửa cứng 30 1,9 0,809 0,185 0,383 15023’ Lớp 5: Sét pha xám vàng, trạng thái nửa cứng 20,05 2,05 0,567 0,163 0,308 13015’ Lớp 6: Sét xám vàng, trạng thái cứng 17,97 2,06 0,512 -0,155 0,471 18028’ Lớp 7: Sét pha xám vàng, trạng thái dẽo cứng 24,76 1,97 0,674 0,29 0,263 15022’ Lớp 8: Cát pha xám vàng, trạng thái dẽo 25,96 1,95 0,711 0,845 0,084 19059’ SVTH: Trần Minh Tùng MSSV: 011109063 Đồ án móng GVHD: Nguyễn Tấn Bảo Long Lớp 9: Sét xám nâu, trạng thái cứng 22,08 0,616 -0,08 0,45 17032’ Lớp 10: Sét pha xám xanh, trạng thái nửa cứng 26,12 1,94 0,719 0,21 0,419 1605’ Lớp P (KN) e Lớp P (KN) e Lớp P (KN) e Lớp P (KN) e Lớp P (KN) e Lớp P (KN) e Lớp P (KN) e Lớp P (KN) e Lớp P (KN) e Lớp 10 P (KN) e 1,053 50 0,998 100 0,955 200 0,885 400 0,768 0,631 50 0,614 100 0,6 200 0,58 400 0,55 0,589 50 0,566 100 0,554 200 0,54 400 0,512 0,755 50 0,783 100 0,76 200 0,724 400 0,668 0,567 50 0,552 100 0,541 200 0,523 400 0,5 0,486 50 0,501 100 0,493 200 0,481 400 0,466 0,632 50 0,655 100 0,64 200 0,616 400 0,581 0,675 50 0,687 100 0,667 200 0,64 400 0,601 0,589 50 0,602 100 0,591 200 0,575 400 0,557 0,687 50 0,699 100 0,682 200 0,656 400 0,619 SVTH: Trần Minh Tùng MSSV: 011109063 Đồ án móng GVHD: Nguyễn Tấn Bảo Long SVTH: Trần Minh Tùng MSSV: 011109063 Đồ án móng GVHD: Nguyễn Tấn Bảo Long BẢNG Giá trị nội lực móng băng STT Cột Nhịp L Tải trọng tính toán tt tt tt N (kN) H (kN) M (kNm) Hệ số vượt Tải trọng tiêu chuẩn tc tc tc N H M (kN) (kNm) (kN) A 1500 30 70 1304.3 26.09 60.87 B 1600 20 60 1391.30 17.39 52.17 1.15 C 1150 40 60 1000 34.78 52.17 D 1200 45 50 1043.4 39.13 43.48 E 1200 30 50 1043.4 26.09 43.48 Tổng tải trọng 6650 165 290 5782.6 143.49 252.17 Thông số đất - Tính móng đơn chịu đồng thời tải Ntt, Mtt Htt - Ở ta giả sử đặt móng lớp đất thứ có: + Độ ẩm: W = 38.65% SVTH: Trần Minh Tùng MSSV: 011109063 Đồ án móng GVHD: Nguyễn Tấn Bảo Long + Dung trọng tự nhiên: γ = 17.9 (kN/m3) + Dung trọng đẩy nổi: γ’= 7.9 (kN/m3) + Lực dính đơn vị: C = 29,3 (kN/m2) + Góc ma sát trong: φ = 11035’ - Mực nước ngầm: -2.00m 2.Xác định kích thước sơ đáy móng - Tính đầu thừa móng: La=Lb=1.5 - Chiều dài móng băng: L = 1.25 + + 4.5 + + + 1.25 = 21m - Lấy b0=1,chọn chiều sâu chôn móng 2m Từ số liệu đề kết hợp với việc Tra bảng 1.5 “Tập giảng móng, Nguyễn Tấn Bảo Long” ta có: ϕ = 11o35’ ⇒ A = 0,21826; B = 1,87314; D = 4,3385 - Khi IL = 0,35, tra bảng 1.4 ta có: + Đất sét có độ sệt m1= 1,2; + Đất sét, có độ sệt ktc= RIItc = m1 × m2 ( Ab0γ D + BD f γ T + Dc ) ktc 1, × 1,1 × (0, 21826 × 1× (17,9 − 10) + 1,87314 × × 17,9 + 4,3385 × 29,3) = 258,59 kN/m2 N tc 5782,81 ∑ F0 = = = 26,95 (m2) RII − γ tb D f 258,59 − 22 × RIItc = Chọn F= 1,5 x 21=31,5m2 > 26,5m2 3.Kiểm tra ổn định với b=1,5m 1 Với: hd = ( ÷ ) Lmax = (0,83 ÷ 0, 42) m => ta chọn hd=0,7m 12 ĐK: Ptbtc ≤ Rtc Pmax ≤ 1.2 Rtc Pmin > - Tính lại RIItc với b=1,5m SVTH: Trần Minh Tùng MSSV: 011109063 Đồ án móng RIItc = GVHD: Nguyễn Tấn Bảo Long 1, × 1,1 × (0, 21826 × 1,5 × 7,9 + 1,87314 × × 17,9 + 4,3385 × 29,3) = 259, 73 (kN/m2) - Áp lực tiêu chuẩn trung bình đáy móng: P tc ∑N = tc + γ tb D f = F 5782, 61 + 22 × = 227,58 (kN/m2) 1,5 × 21 P = 227,58 × 1,15 = 261,72 (kN/m2) tt - Áp lực lớn đáy móng: Ntc  6eL  ∑ P = 1 + ÷ + γtb D f tc max  F L  Với: eL M =∑ ∑N tc tc 3274,32 = 0,566 5782,61 = tc Pmax = 5782,61  × 0,566  1+ ÷ + 22 × = 257,26 (kN/m ) 1,5 × 21  21  tc Pmin = 5782,61  × 0,566  1 − ÷ + 22 × = 197,89 (kN/m ) 1,5 × 21  21  Trong đó: n n n 1 M = ∑ M i ± ∑ Qi h ± ∑ N i yi   − 1304,35 × 9,25 − 1391,30 × 4,25 + 1000 × 0,25   M = 252,17 + (143.49 ) × 0.8 +   + 1043,48 × 4,25 + 1043,48 × 9,25   M = −3274,32( kNm) BL2 1,5 × 212 W= = = 110,25(m ) 6 Vậy: Ptc = 227,58 (kN/m2) < Rtc = 259,73 (kN/m2) tc Pmax = 257,26(kN/m2) < 1.2×Rtc = 311,68 (kN/m2) tc Pmin = 197,89(kN/m2) > SVTH: Trần Minh Tùng MSSV: 011109063 Đồ án móng ⇒ Vậy GVHD: Nguyễn Tấn Bảo Long móng băng thỏa điều kiện ổn định 3.1 Kiểm tra lún: - Độ lún móng tính theo phương pháp tổng phân tố, nhà khung bê tông cốt thép độ lún giới hạn tâm móng 8cm - Áp lực gây lún : N tc 5782,61 P = σ gl = + γ tb D f − γ D f = + 22 × − 17,9 × = 169,98(kN / m ) F 1,5 × 21 - Ta chia đất thành nhiều lớp phân tố nhỏ, lớp có độ dày: hi = 0,4 x B = 0,4 x 1,5 = 0,6m p1i = σ bt p2 i = p2i + σ bt - Dựa vào thí nghiệm nén cố kết ta tính lún sau: Si = e1i − e2i * hi + e1i 11 S = ∑ Si i =1 - Dùng phương pháp cộng phân tố σ z = Pgl * K σ bt = Z * γ w - Với z/B L/B = 21/1,5 = 14 => nội suy tìm k0 Ta kết ghi bảng SVTH: Trần Minh Tùng MSSV: 011109063 Đồ án móng GVHD: Nguyễn Tấn Bảo Long ⇒ Vậy độ sâu -9,2 m, ứng suất thân lớn lần ứng suất tải trọng gây Độ lún S= 12,1cm > Sgh=8cm, móng không thỏa điều kiện lún Kích thước móng L = 21m, B = 1.5m trình tính toán thỏa điều kiện ổn định không thỏa điều kiện tính lún Ta tăng kích thước lên B = 4m để kiểm tra lại điều kiện lún 4.Kiểm tra ổn định với b=4m - Tính lại RIItc với b=4m RIItc = 1, × 1,1 × (0, 21826 × × 7,9 + 1,87314 × × 17,9 + 4,3385 × 29,3) = 265, 42 (kN/m2) - Áp lực tiêu chuẩn trung bình đáy móng: N tc 5782,61 ∑ tc P = + γ tb D f = + 22 × = 112,84 (kN/m2) F × 21 tt P = 112,84 × 1,15 = 129,77 (kN/m2) - Áp lực lớn đáy móng: tc Pmax = ∑ Ntc 1 + 6eL  + γ D  ÷ tb f F L   Với: eL ∑M = ∑N tc Pmax = tc Pmin = tc tc = − 3274,32 = − 0,566 5782,61 5782,61  × 0,566  1 + ÷ + 22 × = 123,97 (kN/m ) × 21  21  5782,61  × 0,566  1 − ÷ + 22 × = 101,71 (kN/m ) × 21  21  Vậy: Ptc = 112,84 (kN/m2) < Rtc = 265,42 (kN/m2) tc Pmax = 123,97(kN/m2) < 1.2×Rtc = 318,5 (kN/m2) tc Pmin = 101,71(kN/m2) > Vậy móng băng thỏa điều kiện ổn định SVTH: Trần Minh Tùng MSSV: 011109063 Đồ án móng GVHD: Nguyễn Tấn Bảo Long 4.1 Kiểm tra lún: - Độ lún móng tính theo phương pháp tổng phân tố, nhà khung bê tông cốt thép độ lún giới hạn tâm móng 8cm - Áp lực gây lún : P = σ gl = N tc 5782,61 + γ tb D f − γ D f = + 22 × − 17,9 × = 68,44(kN / m ) F × 21 - Ta chia đất thành nhiều lớp phân tố nhỏ, lớp có độ dày: hi = 0,4.B = 0,4.5 = p1i = σ bt p2 i = p2i + σ bt - Dựa vào thí nghiệm nén cố kết ta tính lún sau: Si = e1i − e2i * hi + e1i 11 S = ∑ Si i =1 - Dùng phương pháp cộng phân tố σ z = Pgl * K σ bt = Z * γ w Với z/B L/B = 21/4 = 5,25 => nội suy tìm k0 Ta kết ghi bảng: Độ sâu h (m) 10 12 14 16 Ứng suất trọng lượng thân σ bt(kN/m) 35.8 53.7 73.7 93.7 113.7 133.8 154 173.1 SVTH: Trần Minh Tùng MSSV: 011109063 Đồ án móng GVHD: Nguyễn Tấn Bảo Long Độ sâu z/b ko 0 10 12 14 0.4 0.8 1.2 1.6 2.4 2.8 0.8377 0.621 0.4509 0.3378 0.261 0.2253 0.1896 Ứng suất tải trọng σ z(kN/m) 68.44 57.33561 42.50124 30.859596 23.119032 17.86284 15.419532 12.976224 SVTH: Trần Minh Tùng MSSV: 011109063 10 Đồ án móng GVHD: Nguyễn Tấn Bảo Long - Hệ số nhóm d  (n − 1) × n2 + (n2 − 1) × n1  η = − acr tan( ) ×   s  90 × n1 × n2   (2 − 1) × + (3 − 1) ×  η = − 18,43 ×   =0,761 90 × ×  d d Với n1 = 2; n2 = 3; acr tan( ) = arctan( ) = 18,43 s 3d 5.Kiểm tra sức chịu tải cọc nhóm cọc đơn 5.1 Kiểm tra sức chịu tải cọc nhóm Qnhom = η × n × QTK = 0,761× × 290,11 = 1324,64kN > ∑ N tt = 1234,5kN (thoả) Với: ∑N tt = 1150 + 1,2 × 1,6 × 22 × = 1234,5kN 5.2 Kiểm tra sức chịu tải cọc đơn Qdon = QTK = 290,11kN Pmax/min ∑M N =∑ nc tt ∑M × x ± ∑x tt y n i =1 max i = M tt + H tt × h = 60 + 40 × 0,6 = 84kN m 1234,5 84 × 0,6 Pmax = + = 240,75kN < Qdon = 290,11kN × (0,62 + 0,62 ) 1234,5 84 × 0,6 Pmin = − = 170,75kN > × (×0,62 + 0,6 ) ⇒ Thỏa điều kiện - Với chiều cao móng: tt y SVTH: Trần Minh Tùng MSSV: 011109063 19 Đồ án móng GVHD: Nguyễn Tấn Bảo Long bc + h0 > b − × bm  tt 0,75 × Rbt × × ( bc + h0 ) × h0 ≥ N Chọn bc = 0,5 h0 > 1,2 − × 0,1 − 0,5  0,75 × 900 × × ( 0,5 + h0 ) × h0 ≥ 1150 ho > 0,5m  ho ≥ 0,45m Chọn ho=0,55 h=ho+a=0,55+0,05=0,6m b=1,2m; l=1,6m 6.Kiểm tra ổn định dộ lún móng × 12 + × 15 + 1,5 × 18 = 15,140 + + 1,5 - Góc truyền lực ϕtb 15,40 α= = = 3,7850 4 - Chiều rộng móng quy ước ϕ Bqu = Bl + × Lcoc × tan( tb ) = 1,2 + × 10,5 × tan(3,7850 ) = 2,59m - Chiều dài móng quy ước ϕ Lqu = L1 + × Lcoc × tan( tb ) = 1,6 + × 10,5 × tan(3,7850 ) = 2,99m - Diện tích khối móng quy ước Aqu = Bqu × Lqu = 7,7m ϕtb = - Trọng lượng khối móng quy ước Qqu = Q1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q5 Q1 = 7,7 × × 22 = 340,74kN Q2 = ( 7,7 × 1) − ( × 0, 2 ×1)  ( 17,9 − 10 ) = 59, 28kN Q3 = ( 7,7 × ) − ( × 0, 2 × )  ( 20 − 10 ) = 600,3kN Q4 = ( 7,7 × 1,5 ) − ( × 0, 22 × 1,5 )  ( 20,1 − 10 ) = 113,7 kN Q5 = × 0, 2 × 10,5 × (25 − 10) = 37,8kN ⇒ Qmqu = 1151,8kN Với Q1:khối lượng đất đài SVTH: Trần Minh Tùng MSSV: 011109063 20 Đồ án móng GVHD: Nguyễn Tấn Bảo Long Q2,Q3,Q4:khối lượng đất từ đài đến mũi cọc Q5:khối lượng cọc - Sức chịu tải trạng thái giới hạn thứ II RIItc = m ( A × Bqu × γ II + B × hqu × γ IIqu + D × c ) Ta có ϕ=180 ⇒ A=0,4313; B=2,7252; D=5,3095 1, × 1,1 RIItc = × (0, 4313 × 2,59 × 10,1 + 2,7252 × 12,5 × 14,17 + 5,3095 × 47,3) = 983,56kN / m Qmqu 1151,8 = = 14,17 kN / m3 Với: γ IIqu = Vmqu 7,7 × 10,5 ∑N ∑M tc qu tc qu tc tb P = N tc + Qmqu = 1000 + 1151,8 = 2151,8kN = M tc + H tc × h* = 52,17 + 34,78 × (0,6 + 10,5) = 438,23kN m ∑N = tc qu = Aqu 2151,8 = 279, 45kN / m 7,7 → Ptbtc < RIItc = 983,56kN / m tc max ∑N = tc ∑N = P  × e  2151,8 × 0, × 1 + = × (1 + ) = 391,6kN / m ÷  Aqu Lqu ÷ 7,7 2,99   tc → Pmax < 1, × RIItc = 1180,3kN m P tc qu tc qu Aqu × 0,  × e  2151,8 + 1 − × (1 − ) = 167,3kN / m ÷= L  7,7 7,7  tc → Pmin >0 ∑M e= ∑N Với : tc qu tc qu = 438,23 = 0,2m 2151,8 ⇒ Thoả điều kiện 7.Tính lún - Áp lực gây lún Pgl ∑N = tc qu Aqu − γ IIqu × hqu = 2151,8 − 14,17 × 12,5 = 102,33kN / m 7,7 - Tính bề dầy lớp phân tố SVTH: Trần Minh Tùng MSSV: 011109063 21 Đồ án móng GVHD: Nguyễn Tấn Bảo Long hi = (0,4 ÷ 0,6) Bqu = 1,036 ÷ 1,554(m) chọn hi=1,1 m - Theo số liệu từ thống kê ta xác định đất tốt E > 5MPa nên chọn σ zbt ≥ 5σ zgl - Với Bqu = 2,59m; Lqu=2,99m Ta kết ghi bảng: 12.5 Ứng suất trọng lượng thân σ zbt (kN/m) 126.25 13.6 137.36 14.7 148.47 15.8 159.58 16.9 152,1 18 162 Độ sâu h (m) Lớp Chiề phâ u dầy n tố 1,1 Độ sâu z/b 0 Ứng suất tải trọng σ zgl (kN/m) 102,33 1,1 0.41 0,769 78,69 2,2 0.82 0,52 53,21 3,3 1.23 0,332 33,97 4,4 1.64 0,21 21,49 5,5 2,05 0,139 14,22 k0 z σ zbt Pi1 σ zgl Pi2 ei1 ei2 si 126,25 131,8 102,33 222,3 0,54 0,534 0,01 SVTH: Trần Minh Tùng MSSV: 011109063 22 Đồ án móng 1,1 1,1 1,1 1,1 ∑s i 1,1 1,1 2,2 2,2 3,3 3,3 4,4 4,4 5,5 GVHD: Nguyễn Tấn Bảo Long 137,36 137,36 148,47 148,47 159,58 159,58 152,1 152,1 162 142,9 154,0 155,8 157,0 78,69 78,69 53,21 53,21 33,97 33,97 21,49 21,49 14,22 208,8 197,6 183,5 174,9 0,54 0,54 0,54 0,73 0,536 0,007 0,537 0,005 0,002 0,003 0,732 0,54 = 2, 77cm ≤ S gh = 8cm (thỏa) 8.Tính thép - Tính thép đài móng + Thép đặt theo phương cạnh dài M max = ∑ pi × zi = (3 × 240,75) × (0,6 − 0,5 ) = 252,79kN.m M 252, 79 × 106 Fa = = = 1824(mm ) 0,9 × Ra × ho 0,9 × 280 × 550 Chọn 6Φ20a200 (1885 mm2) + Thép đặt theo phương cạnh ngắn M max = ∑ pi × zi = (2 × 240,78) × (0,6 − Fa = 0,5 ) = 168,53kN.m M 168,53 × 106 = = 1216(mm ) 0,9 × Ra × ho 0,9 × 280 × 550 Chọn 4Φ20a400 (1256,8 mm2) 9.Kiểm tra thép cọc cho điều kiện cẩu lắp Dùng đoạn cọc 11 m 9.1.vận chuyển cọc SVTH: Trần Minh Tùng MSSV: 011109063 23 Đồ án móng GVHD: Nguyễn Tấn Bảo Long M vc = 0,0214qL2 = 0,0214x1,3 × 0,22 × 25x112 = 3,37(kNm) 9.2 Lắp dựng cọc M Ld = 0,043qL2 = 0,043x0,22 × 25x112 = 5,203 (kNm) SVTH: Trần Minh Tùng MSSV: 011109063 24 Đồ án móng GVHD: Nguyễn Tấn Bảo Long M coc = Fa × 0,9 × R a × h0 =1,8.10−4 × π × 0,9 × 28.104 × 0,175 = 24,94 (kNm) Mcoc>Mvc MLd (thoả) 9.3 Tính móc cẩu Q 0, × 0, × 11× 25 Q1 = Q2 = = = 5,5 (kN) 2 - Diện tích cốt thép tối thiểu Fa = Q1 5,5 = = 1,96.10−5 (m2 ) =19,6mm Ra 28.10 Chọn thép: 30, = 2,5 mm => đường kính: 5mm 3,14 Ta chọn Φ6 lneo ≥ Q1 5,5 = = 0,32 m u × Rk 3,14 × 0.006 × 900 Chọn lneo=0,4m 10 Kiểm tra cọc chịu tải trọng ngang: 10.1Tính hệ số αbd = Kbc Eb I Với: -Chiều rộng quy ước cọc: bc = 1,5 x 0,2 + 0,5 = 0,8 (m) (vì d < 0,8m) -K hệ số hay hệ số tỷ lệ thuộc B lah=2xbc=2x0,8=1,6 (m) ⇒ K=500T/m4 =5000kN/m2 - I momen quán tính bh3 d 0, 24 I= = = = 1.33 ×10−4 ( m ) 12 12 12 - Eb modun đàn hồi bêtông cọc: Eb = 27×106 kN/m2 EbxI=27.106x1,33.10-4=3600 αbd = Kbc 5000×0,8 = =1,02 Eb I 3600 - Chiều dài tính đổi cọc le= αbd x l=1,02x10,5=10,72 ⇒ A0=2,441; B0=1,621; C0=1,751 SVTH: Trần Minh Tùng MSSV: 011109063 25 Đồ án móng GVHD: Nguyễn Tấn Bảo Long - Lực ngang momen đầu cọc H tt 40 H0 = = = 6, 67kN n M = M ng + H × l0 (vì móng cọc đài thấp nên l0=0) B 1 1, 621 Với: M ng = − α bd × C H = − 1, 02 × 1, 751 × 6, 67 = −6, 05kN m - Tính chuyển vị lực đơn gây 1 Ao =×2,441= 6,39×10 α×E ×I 1, 02 × 3600 b δ HH = bd δ HM = δ MH = δMM = m / kN 1 Bo =×1,621 = 4,33×10 α×E ×I 1, 02 × 3600 b ( m / kN bd 1 Co =×1,751= 4,77×10 α×E ×I 1, 02 × 3600 bd b −4 m / kN −4 ( ) −4 ( ) ) - Chuyển vị ngang góc xoay đầu cọc: y0 = Hδ0 HH + M δ0 HM = 6,67× 6,39×10−4 + (-6,05× 4,33×10 −4 ) = 1,64 ×10−3 ( m ) < 1cm(thoa) - Góc xoay ψ0 = H 0δ HM + M 0δ MM = 6,67× 4,33×10−4 + (-6,05× 4,77×10 −4 ) = 2,26 ×10−6 ( rad ) < × 10−3 (rad)(thoa) - Áp lực ngang cọc chịu tải ngang σz = z 0.00 0.10 0.20 0.29 K ψ α bd  z e  y 0A α  ze 0.1 0.2 0.3 B1+ bd A1 1 1 M α E bI bd B1 0.1 0.2 0.3 SVTH: Trần Minh Tùng C1+ H  D α E b I ÷ o bd C1 0.005 0.02 0.045 D1 0 0.001 0.005 σz 0.79995 1.57779 2.31743 MSSV: 011109063 26 Đồ án móng 0.39 0.49 0.59 0.69 0.78 0.88 0.98 1.08 1.18 1.27 1.37 1.47 1.57 1.67 1.76 1.86 1.96 2.16 2.35 2.55 2.75 2.94 3.43 3.92 GVHD: Nguyễn Tấn Bảo Long 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2.2 2.4 2.6 2.8 3.5 0.4 0.08 0.5 0.125 0.999 0.6 0.018 0.999 0.7 0.245 0.997 0.799 0.32 0.995 0.899 0.405 0.992 0.997 0.499 0.987 1.095 0.604 0.979 1.192 0.718 0.969 1.287 0.841 0.955 1.379 0.974 0.937 1.468 1.115 0.913 1.553 1.264 0.882 1.633 1.421 0.848 1.706 1.584 0.795 1.77 1.752 0.735 1.823 1.924 0.575 1.887 2.272 0.347 1.874 2.609 0.033 1.755 2.907 -0.385 1.49 3.127 -0.928 1.037 3.225 -2.928 -1.272 2.463 -5.853 -5.941 -0.927 SVTH: Trần Minh Tùng 0.011 0.021 0.036 0.057 0.085 0.121 0.167 0.222 0.288 0.365 0.456 0.56 0.678 0.812 0.961 1.126 1.308 1.72 2.195 2.724 3.288 3.858 4.98 4.548 2.99937 3.6135 4.91752 4.60257 4.96296 5.23932 5.4454 5.54733 5.56717 5.51495 5.39502 5.22083 4.98506 4.70557 4.45857 4.048 3.68316 2.90671 2.11375 1.35314 0.67873 -0.0641 -1.5791 -3.0849 MSSV: 011109063 27 Đồ án móng GVHD: Nguyễn Tấn Bảo Long Momen cọc chịu tải ngang M z =α bd × E b × I × y0 × A z 0.00 0.10 0.20 0.29 0.39 0.49 0.59 0.69 0.78 0.88 0.98 1.08 1.18 1.27 1.37 1.47 1.57 1.67 1.76 1.86 ze 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 −α A3 0 -0.001 -0.005 -0.011 -0.021 -0.036 -0.057 -0.085 -0.121 -0.167 -0.222 -0.287 -0.365 -0.455 -0.559 -0.676 -0.808 -0.956 -1.118 bd × E b × I ×ψ B3 0 -0.001 0.002 -0.005 -0.011 -0.02 -0.034 -0.055 -0.083 -0.122 -0.173 -0.238 -0.319 -0.42 -0.543 -0.691 -0.867 -1.074 SVTH: Trần Minh Tùng × B C3 1 1 0.999 0.998 0.996 0.992 0.985 0.975 0.96 0.938 0.907 0.866 0.881 0.739 0.646 0.53 0.385 + M ×C D3 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.699 0.799 0.897 0.994 1.09 1.183 1.273 1.358 1.437 1.507 1.566 1.612 1.64 + H × D α bd Mz -6.06 -5.4061 -4.7583 -4.1289 -3.5119 -2.9133 -2.3455 -1.815 -1.3088 -0.8466 -0.4343 -0.0534 0.28885 0.58618 0.83771 0.62467 1.22436 1.36307 1.45788 1.52477 MSSV: 011109063 28 Đồ án móng 1.96 2.16 2.35 2.55 2.75 2.94 3.43 3.92 GVHD: Nguyễn Tấn Bảo Long 2.2 2.4 2.6 2.8 3.5 -1.295 -1.693 -2.141 -2.621 -3.103 -3.541 -3.919 -1.614 -1.314 -1.906 -2.663 -3.6 -4.718 -6 -9.544 -11.73 0.207 -0.271 -0.941 -1.877 -3.408 -4.688 -10.34 -17.92 1.646 1.575 1.352 0.917 0.197 -0.891 -5.854 -15.07 1.55565 1.54382 1.39455 1.27452 2.88438 0.83715 0.31521 0.14492 - Lực cắt cọc chịu tải Q z =α bd × E b × I × y0 × A4 −α z 0.00 0.10 0.20 0.29 0.39 0.49 0.59 0.69 0.78 0.88 ze 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 bd × E b × I ×ψ × B A4 -0.005 -0.02 -0.045 -0.08 -0.125 -0.18 -0.245 -0.32 -0.404 B4 0 -0.003 -0.009 -0.021 -0.042 -0.072 -0.114 -0.171 -0.243 SVTH: Trần Minh Tùng +α C4 0 -0.001 -0.003 -0.008 -0.016 -0.03 -0.051 -0.082 bd × M ×C D4 1 1 0.999 0.997 0.994 0.989 0.98 + H × D Qz 6.67 6.63867 6.5447 6.39425 6.18733 5.92964 5.62118 5.2805 4.9071 4.51245 MSSV: 011109063 29 Đồ án móng 0.98 1.08 1.18 1.27 1.37 1.47 1.57 1.67 1.76 1.86 1.96 2.16 2.35 2.55 2.75 2.94 3.43 3.92 GVHD: Nguyễn Tấn Bảo Long 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2.2 2.4 2.6 2.8 3.5 -0.499 -0.603 -0.714 -0.838 -0.967 -1.105 -1.248 -1.396 -1.547 -1.699 -1.848 -2.125 -2.339 -2.437 -2.346 -1.969 1.074 9.244 -0.333 -0.443 -0.575 -0.73 -0.91 -1.116 -1.35 -1.613 -1.906 -2.227 -2.578 -3.36 -4.228 -5.14 -6.023 -6.765 -6.789 -0.358 SVTH: Trần Minh Tùng -0.125 -0.183 -0.259 -0.356 -0.479 -0.63 -0.815 -1.036 -1.299 -1.608 -1.966 -2.849 -3.973 -5.355 -6.99 -8.84 -13.69 -15.61 0.967 0.946 0.917 0.876 0.821 0.747 0.652 0.529 0.374 0.181 -0.057 -0.692 -1.592 -2.821 -4.445 -6.52 -13.83 -23.14 4.0964 3.66334 3.24433 2.79366 2.37902 1.95435 1.56848 1.18706 0.83304 0.50366 0.19582 -0.3165 -0.7119 -0.9801 -1.135 -1.1774 -0.8907 0.06213 MSSV: 011109063 30 Đồ án móng GVHD: Nguyễn Tấn Bảo Long Yếu tố thi công 1.1 Móng băng: 1.1.1 Ưu điểm: - Thi công đơn giản,công nghệ thi công không đòi hỏi kĩ thuật cao - Không gây ảnh hưởng chấn động công trình xung quanh - Chi phí không lớn hợp lý kiêm nhiệm vụ đỡ tường - Thích hợp cho công trình xây chen hẹp 1.1.2 Nhược điểm: - Chỉ áp dụng có lớp đất tương đối tốt nằm độ sâu nhỏ - Đối với loại đất sét bùn,sét màu nâu đen trạng thái mềm có chiều dày lớn thi công 1.2 Móng cọc: 1.2.1Ưu điểm: - Độ lún nhỏ gần không đáng kể nên gây biến dạng cho công trình - Móng cọc đặt sâu đất tốt, trình sử dụng công trình không gây lún ảnh hưởng đáng kể đến công trình - Quy trình thực móng cọc dễ dàng thay đổi thông số cọc ( chiều sâu, đường kính ) phù hợp với địa chất công trình - Khá ổn định áp dụng cho công trình cao tầng 1.2.2 Nhược điểm: - Đắt móng băng gây nứt nhà hàng xóm - Chiều sâu thi công không 60m SVTH: Trần Minh Tùng MSSV: 011109063 31 Đồ án móng GVHD: Nguyễn Tấn Bảo Long Yếu tố kinh tế 2.1 Móng băng - Cốt thép bao gồm : Đường Kính Khối Lượng (Kg) 10 14 20 28 2560,712 252,472 6148,971 4147,572 - Khối lượng bê tông: + Bê tông lót : 5×4,2×21×0,1= 44,1 m3 + Bê tông móng : 5×2,5×21= 262,5 m3 ⇒ Tổng khối lượng bê tông : 306,6 m3 2.2 Móng cọc - Khối lượng cốt thép bao gồm : Đường Kính Khối Lượng (Kg) 10 18 20 2384,28 535,92 13357,629 1559,745 - Khối lượng bê tông: + Bê tông cọc : 25×6×11×0,2×0,2= 66 m3 + Bê tông lót : 25×1,8×1,4×0,1= 6,3 m3 + Bê tông móng : 25×1,6×1,2×0,6= 28,8 m3 ⇒ Tổng khối lượng bê tông : 101,1 m3 Yếu tố kỹ thuật : - Hai loại móng điều đảm bảo điều kiện ổn định lún Tuy nhiên móng cọc ổn định móng băng áp dụng nhà cao tầng - Móng băng thiết kế có bề rộng lớn m để giảm bề rộng móng ta cần phải tiến hành đào sâu đặt đái móng nằm lớp đất tốt đo SVTH: Trần Minh Tùng MSSV: 011109063 32 Đồ án móng GVHD: Nguyễn Tấn Bảo Long trình thi công khó khăn phải xử lý mực nước ngầm chống sạt lở thành h móng - Do địa chất ta khảo sát đất yếu thích hợp thi công móng cọc Vậy ta chọn phương án móng cọc để thi công TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Báo cáo kết khảo sát địa chất [2] PGS PTS Vũ Mạnh Hùng, (1999), Sổ tay thực hành kết cấu công trình, Nhà xuất xây dựng, Hà Nội [3] Phần mềm tính toán, Xác định nội lực dùng phần mềm tính toán SAP 2000, Tổ hợp nội lực tính thép dùng phần mềm Exel 200 [4] TCXD 205:1998, Tiêu chuẩn thiết kế móng cọc [5] Võ Phán - Hoàng Thế Thao (2010), Phân tích tính toán móng cọc, Nhà xuất Đại học Quốc gia Tp Hồ Chí Minh SVTH: Trần Minh Tùng MSSV: 011109063 33 [...]... tra thép cọc cho điều kiện cẩu lắp Dùng đoạn cọc 11 m 9.1.vận chuyển cọc SVTH: Trần Minh Tùng MSSV: 011109063 23 Đồ án nền móng GVHD: Nguyễn Tấn Bảo Long M vc = 0,0214qL2 = 0,0214x1,3 × 0,22 × 25x112 = 3,37(kNm) 9.2 Lắp dựng cọc M Ld = 0,043qL2 = 0,043x0,22 × 25x112 = 5,203 (kNm) SVTH: Trần Minh Tùng MSSV: 011109063 24 Đồ án nền móng GVHD: Nguyễn Tấn Bảo Long M coc = Fa × 0,9 × R a × h0 =1,8.10−4 × π... định nền hơn móng băng áp dụng đối với nhà cao tầng - Móng băng thiết kế có bề rộng khá lớn 4 m để giảm bề rộng móng ta cần phải tiến hành đào sâu đặt đái móng nằm ngay lớp đất tốt đo đó trong quá SVTH: Trần Minh Tùng MSSV: 011109063 32 Đồ án nền móng GVHD: Nguyễn Tấn Bảo Long trình thi công khó khăn phải xử lý mực nước ngầm và chống sạt lở thành h móng - Do địa chất ta đang khảo sát là nền đất yếu... kiện - Với chiều cao móng: tt y SVTH: Trần Minh Tùng MSSV: 011109063 19 Đồ án nền móng GVHD: Nguyễn Tấn Bảo Long bc + h0 > b − 2 × bm  tt 0,75 × Rbt × 4 × ( bc + h0 ) × h0 ≥ N Chọn bc = 0,5 h0 > 1,2 − 2 × 0,1 − 0,5  0,75 × 900 × 4 × ( 0,5 + h0 ) × h0 ≥ 1150 ho > 0,5m  ho ≥ 0,45m Chọn ho=0,55 h=ho+a=0,55+0,05=0,6m b=1,2m; l=1,6m 6.Kiểm tra ổn định của nền và dộ lún của móng 1 × 12 + 8 × 15... Pcx=236,25kN (thoả) 6.Tính thép móng băng SVTH: Trần Minh Tùng MSSV: 011109063 12 Đồ án nền móng K dn = Pgl ∑s i = GVHD: Nguyễn Tấn Bảo Long 68, 44 = 1005kN / m3 0,0681 K g = K dn × bmong × L = 1005 × 4 × 0,1 = 402kN / m K b = K dn × bmong × L = 1005 × 4 × 0,05 = 201kN / m 2 L = 0,1 : khoảng cách lò xo Dựa vào shap ta có: 6.1 Cốt thép vỉ móng Momen theo phương ngang (cạnh ngắn) cho 1m dài móng 1 tt 2 1 2 M= ×... 1.2.2 Nhược điểm: - Đắt hơn móng băng và có thể gây nứt nhà hàng xóm - Chiều sâu thi công không quá 60m SVTH: Trần Minh Tùng MSSV: 011109063 31 Đồ án nền móng GVHD: Nguyễn Tấn Bảo Long 2 Yếu tố kinh tế 2.1 Móng băng - Cốt thép bao gồm : Đường Kính Khối Lượng (Kg) 10 14 20 28 2560,712 252,472 6148,971 4147,572 - Khối lượng bê tông: + Bê tông lót : 5×4,2×21×0,1= 44,1 m3 + Bê tông móng : 5×2,5×21= 262,5 m3... thiết kế 1 Độ sâu chôn móng: - Chọn bề rộng móng bh=1,5m D f ≥ 0 , 7 × h m in (đài thấp) Với: ϕ  2 × H tt  hmin = tg  450 −  2  γ × bh   120  2 × 40 ⇒ D f ≥ 0,7tg  450 − = 0,98m ÷ 2 17,9 × 1,5   Chọn Df = 2m 2 Sức chịu tải của cọc SVTH: Trần Minh Tùng MSSV: 011109063 16 Đồ án nền móng 2.1 Theo vật liệu Q u −vl = ϕ (RbAb + RaAa GVHD: Nguyễn Tấn Bảo Long ) - Chiều dài tính toán của cọc l0 = l ×... trọng ngoài gây ra Độ lún S = 6,81cm < Sgh= 8cm, móng thỏa điều kiện lún 5.Kiểm tra xuyên thủng 5.1 Chọn chiều cao móng: - Bê tông M250 có Rn= 11.5MPa = 11500kN/m2 Rk= 0,9MPa = 900 kN/m2 tt N max 1600 ⇒ Fc = = = 0.14m 2 Rb 11500 - Chọn cột tiết diện vuông ac = bc = 0.14 = 0.37 m ⇒ Kích thước cột 40×40 cm SVTH: Trần Minh Tùng MSSV: 011109063 11 Đồ án nền móng GVHD: Nguyễn Tấn Bảo Long bd ≥ bcot + 100mm... 1,51× 22 × 2 = 5,8 Chọn n=6 cây 290,11 - Tính Ssơbộ của đài móng - Áp lực tính toán tác dụng lên đái đài do phản lực đầu cọc Q tk 290,11 290,11 tt p = 2 = = = 805,86(kN / m 2 ) 2 2 s (3d ) 0,6 tt N 1150 = = 1,51(kN / m 2 ) Ssơbộ = tt tb p − γ D f 805,86 − 22 × 2 - Ta bố trí cọc như hình vẽ: SVTH: Trần Minh Tùng MSSV: 011109063 18 Đồ án nền móng GVHD: Nguyễn Tấn Bảo Long - Hệ số nhóm d  (n − 1) × n2... tính cốt đai - Chọn cốt đai d10, số nhánh cốt đai n =4, Rsw=175MPa, Asw = 78,5 mm2 + Khoảng cách giữa các cốt đai theo tính toán : 4 × ϕ b 2 × γ b × Rbt × b × ho2 × Rsw × n × Asw stt = 2 Qmax 4 × 2 × 0,9 × 0,9 × 500 × 650 2 × 175 × 4 × 78,5 = = 83,84mm (947,19 × 103 ) 2 Với:( hệ số ϕb 2 = 2 đối với bê tông nặng ) SVTH: Trần Minh Tùng MSSV: 011109063 14 Đồ án nền móng GVHD: Nguyễn Tấn Bảo Long + Khoảng... số nền hay hệ số tỷ lệ thuộc B và lah=2xbc=2x0,8=1,6 (m) ⇒ K=500T/m4 =5000kN/m2 - I momen quán tính bh3 d 4 0, 24 I= = = = 1.33 ×10−4 ( m 4 ) 12 12 12 - Eb modun đàn hồi bêtông cọc: Eb = 27×106 kN/m2 EbxI=27.106x1,33.10-4=3600 αbd = 5 Kbc 5 5000×0,8 = =1,02 Eb I 3600 - Chiều dài tính đổi của cọc le= αbd x l=1,02x10,5=10,72 ⇒ A0=2,441; B0=1,621; C0=1,751 SVTH: Trần Minh Tùng MSSV: 011109063 25 Đồ án nền ... 0,656 400 0,619 SVTH: Trần Minh Tùng MSSV: 011109063 Đồ án móng GVHD: Nguyễn Tấn Bảo Long SVTH: Trần Minh Tùng MSSV: 011109063 Đồ án móng GVHD: Nguyễn Tấn Bảo Long BẢNG Giá trị nội lực móng băng STT... 252.17 Thông số đất - Tính móng đơn chịu đồng thời tải Ntt, Mtt Htt - Ở ta giả sử đặt móng lớp đất thứ có: + Độ ẩm: W = 38.65% SVTH: Trần Minh Tùng MSSV: 011109063 Đồ án móng GVHD: Nguyễn Tấn Bảo... nhà cao tầng - Móng băng thiết kế có bề rộng lớn m để giảm bề rộng móng ta cần phải tiến hành đào sâu đặt đái móng nằm lớp đất tốt đo SVTH: Trần Minh Tùng MSSV: 011109063 32 Đồ án móng GVHD: Nguyễn