Đang tải... (xem toàn văn)
Kết cấu cầu với dầm T ngược , 1 loại dầm thi công mới với tính năng ưu việt với khuynh hướng phát triển mạnh ở nước ta trong thời gian sắp tới . bài mẫu dồ án thiết kế cầu bê tông T ngược đính kèm file CAD . Tương đối hay và đầy đủ ,....
ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NCS LÊ HỒNG LAM SỐ LIỆU ĐỒ ÁN TIẾT DIỆN CHỮ T NGƯỢC CĂNG TRƯỚC - Chiều dài nhịp tính toán: L = 18700 mm - Bề rộng đường xe chạy: B = 9000 mm - Không có lề hành: - Hoạt tải xe : 0,65 HL93 - Hoạt tải người bộ: 3.10-3 MPa - Bê tông: + Cấp bê tông dầm chủ kết cấu thi công lúc: fc’= 50 Mpa + Cấp bê tông phận khác :fc’= 30 Mpa - Lan can, cốt thép thường: tự chọn CHỌN SỐ LIỆU THIẾT KẾ VÀ PHƯƠNG PHÁP THIẾT KẾ - Lan can: khoảng cách trụ lan can: 2000 mm - Bản mặt cầu : tính theo dầm, làm việc theo phương ngang cầu - Dầm ngang: tính dầm liên tục có gối dầm Số dầm ngang: dầm Khoảng cách dầm ngang: 4750 mm Dầm ngang bố trí : dầm nằm đầu nhịp dầm chính, dầm nằm - Dầm chính: Chọn số dầm : 10 dầm Khoảng cách dầm chính: S = 950mm Dầm thiết kế dầm giản đơn SVTH: NGUYỄN VĂN NHẤT Trang ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NCS LÊ HỒNG LAM -Lan can, tay vịn ống sắt tráng kẽm -Ông thoát nước ống nhựa PVC φ100 -Kiểm toán: VẬT LIỆU DÙNG TRONG THI CÔNG: -Lan can, dầm ngang, mặt cầu: Bêtông: fc’ = 30 MPa f y = 280MPa Thép: - Dầm chính: 2.XÁC ĐỊNH KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA TƯỜNG LAN CAN 2.1 Khả chịu lực dầm đỉnh Mb: Do dầm đỉnh nên Mb = 2.2 Khả chịu lực tường quanh trục thẳng đứng MwH: Do cốt thép bố trí đối xứng nên ta có momen âm dương Đối với tiết diện thay đổi ta qui đổi tiết diện chữ nhật tương đương có diện tích với diện tích ban đầu không làm thay đổi chiều cao lan lan Chia tường thành phần vị trí thay đổi tiết diện hình vẽ: 400 Bêtông: f y = 280Mpa Thép: -Trình tự thi công : + Thi công đúc toàn khối dầm + BMC + căng cáp UST công trường , sau cẩu lắp lên cầu + Với dầm biên lúc đặt cốt thép phải chừa thép chống trượt cho bó vỉa + Sau cẩu lắp lên cầu ta tiến hành thực mối nối ướt cho BMC dầm ngang CHƯƠNG I : LAN CAN – LỀ BỘ HÀNH 200 350 200 300 800 150 1.SỐ LIỆU ĐẦU VÀO CỦA LAN CAN ĐƯỜNG Ô TÔ Lựa chọn bố trí thép hình vẽ: 400 400 ∗ 200 200 55 200 Phần Tiết diện phần hình vẽ: 200 200 400 Chọn lớp bảo vệ cốt thép là: 30(mm) Sử dụng thép AII có: fy = 280(MPa) Sử dụng bêtông cấp 30 MPa có: fc’ = 30(MPa) Thép lan can dùng CT3 Cầu có fy = 200(MPa) Bố trí khoảng cách cột lan can 2000(mm) Bố trí khe giãn nở nhiệt cách 8600(mm) với bề rộng 20(mm) SVTH: NGUYỄN VĂN NHẤT Trang 50 100 50 d14a200 12d12 350 190 25100 100 150 800 800 150 300 800 1055 350 185 50 50 100 50 d14a200 Tiết diện b x h = 350 x 200 2.π.122 = 226,19(mm) 12 d s = 200 − 30 − = 164(mm) A s f y 226,19.280 ⇒a= = = 7,1(mm) ' 0,85.f c b 0,85.30.350 As = Hệ số qui đổi chiều cao vùng nén bêtông β1 là: 4d12 800 f c = 50Mpa ' ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NCS LÊ HỒNG LAM Phương pháp tính tương tự MwH Cốt thép chọn đường kính 14 mm, khoảng cách 200 mm Có As=153,9/200=0,77(mm2/mm) Ta có bảng tổng hợp sau: 0, 05 ' 0, 05 f c − 28 = 0,85 − (30 − 28) = 0,836 7 c a 7,1 ⇒ = = = 0, 052 < 0, 45 d s β1.d s 0,836.164 β1 = 0,85 − ( ) a ⇒ ( M w H ) = φAs f y ds − ÷ 2 = 0,9.226,19.280.(164 − 7,1 ) Chiều cao vùng Mc (N.mm/ nén qui mm) đổi a (mm) Bề rộng b(mm) 1 350 0,77 163 8,45 34231,89 300 0,77 243 8,45 51479,89 150 0,77 93 8,45 19139,89 Phần , tính tương tự Qui đổi phần tiết diện thay đổi hình vẽ: 200 Chiều cao có hiệu ds(mm) Phần bêtông = 9145630, 746(N.mm) 200 ⇒ Mc = = = 37.91(kNmm / mm) 300 XÁC ĐỊNH KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CẢU THANH VÀ CỘT LAN CAN 3.1 Cột lan can Pp Ta có bảng tổng hợp sau: Phần bêtông Chiều rộng b(mm) Chiều cao h(mm) Diện tích cốt thép As(mm2) Chiều cao có hiệu ds(mm) Chiều cao vùng nén qui đổi a (mm) MwH (N.mm) 350 200 226,19 164 7,1 9145630.8 300 300 226,19 264 8,28 14755021.8 150 400 226,19 364 16,56 20275997.3 Sức kháng tường lan can quanh trục thẳng đứng là: MwH = (MwH)1 + (MwH)2 + (MwH)3 = 9145630.75+14755021.8+20275997.3 = 44176649.9 (N.mm) = 44176.65 (kN.mm) 2.3 Khả chịu lực tường theo trục nằm ngang Mc: Phần cốt thép phía chịu chia làm đoạn để tính trung bình Khi tiết diện thay đổi ta chọn tiết diện lớn ngàm để xác định khả chịu lực Thép dùng thép Ф14 bố trí với a = 200 theo phương dọc cầu SVTH: NGUYỄN VĂN NHẤT Trang Pp = Ta có Với: Y Mp Y = 200 (mm): chiều cao cột lan can Mp = φ.S.fy: momen kháng uốn mặt cắt ngàm vào tường lan can S:momen kháng uốn tiết diện quanh trục x-x Momen quán tính tiết diện: 120 58 58 400 M c1.350 + M c2 300 + M c3 150 800 34321,89.350 + 51479,89.300 + 19139,89.150 800 = 37909.515(Nmm / mm) 300 ∗ Diện tích thép As(mm2) Chiều cao h(mm) J = Jbụng + 2Jcánh 172 180 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP = 120.43 4.1723 + 2 + 120.4.(90 − 2) = 9131669,33(mm ) 12 12 J 9131669,33 ⇒S= = = 101462,99 ( mm3 ) h 180 2 M φ.S.f y 1.101462,99.200 ⇒ Pp = p = = = 101462,99 ( N ) 200 Y Y 3.2 Thanh lan can MR a=4 Þ=100 100 GVHD: NCS LÊ HỒNG LAM L L 8H(M b + M w H) Lc = t + t ÷ + Mc 1070 1070 8.800(0 + 44176.65) ⇒ Lc = + = 3318 ( mm ) ÷ + 37.91 37, 91.33182 ⇒ Rw = + 8.44176, 65 + ÷ = 267,145 ( kN ) 2.3318 − 1070 1070 4.1.1 Vị trí va cột Với Lc =3318 (mm) nên có nhịp tham gia chịu lực n.L = 2.2000 = 4000 (mm) Số cột tham gia chịu lực cột Sức kháng kết hợp lan can cột lan can: R= MR = φ.S.fy S : momen kháng uốn tiết diện 2nL − L t 16.5568611, 21 + 101462,99.22.2000 = 2.2.2000 − 1070 = 129986 ( N ) πD3 d S= 1 − ÷ 32 D = 129,986 ( kN ) d 4 π.1003 − f = ÷ y 32 D = 5568611, 21( N.mm ) ⇒ MR = φ 16M R + Pp n L πD3 32 92 4 1 − ÷ 200 100 Chiết giảm khả chịu lực tường R H − k.Pp H R R 'w = w Hw 267,145.800 − 1.101, 463.1000 800 = 140,316(kN) = TỔ HỢP VA XE 4.1 Va xe vị trí tường Sức kháng tường: Rw = ⇒ Sức kháng tường lan can kết hợp ML M b + 8M w H + ÷ 2Lc − L t H Với: c c Lt = 1070 lan can cấp L3 MwH = 44176.65 kNmm (tính phần ) Mc = 37.91 kNmm/mm (tính phần ) Mb = R = R 'w + R = 140,316 + 129,986 = 270,302 ( kN ) Chiều cao đặt hợp lực H= = R R 'w H w + R.H R R 'w + R 140,316.800 + 129,986.1000 270,302 = 896,178 ( mm ) Đối với lan can cấp L3 ta có: Ft = 240 (kN) SVTH: NGUYỄN VĂN NHẤT Trang ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP Hc = 810 (mm) ⇒R= R = 270,302 > Ft = 240 ⇒ H = 896,178 > H c = 810 => Đảm bảo chịu va xe 4.1.2 Vị tri va lan can Với Lc = 3318 (mm) có nhịp tham gia chịu lực L = 2000 (mm) Số cột tham gia chịu lực cột Sức kháng cột lan can: R= 16M p + (n − 1)(n − 1)Pp L 2nL − L t 16.5568611, 21 + 2.4.101462,99.2000 2.3.2000 − 1070 = 156679 ( N ) = = 156, 679 ( kN ) Chiết giảm 4.1.1 ta có: R = 266, 422 > Ft = 240 ⇒ H = 932, 750 > H c = 810 Đảm bảo chịu va xe 4.2 Va đầu tường Sức kháng tường: M c Lc Rw = Mb + Mw H + ÷ 2L c − L t H Lc = Lt L H(M b + M w H) + t÷ + Mc 1070 1070 800(0 + 44176, 65) = + ÷ + 37, 91 = 1639(mm) ⇒ R w = 155,321( kN ) Sức kháng cột lan can: R= 2.M R + n.(n + 1)Pp L 2nL − L t Do Lc = 1639 Ft = 240 ⇒ H = 925, 67 > H c = 810 Đảm bảo chịu va xe Vậy lan can đủ khả chịu lực 4.3 Kiểm tra chống truợt lan can Lực cắt va xe truyền xuống ứng với lan can cấp L3 là: Ft 240000 T = VCT = = = 89, 22 ( N / mm ) L t + 2H 1070 + 2.810 Sức kháng cắt mặt cắt tiếp xúc Vn = C.ACV + μ(AVf fy + Pc ) ACV = 400.1 =400 (mm2/mm) diện tích tiếp xúc chịu cắt AVf = 0,77 ( mm2/mm) diện tích cốt thép chịu cắt C = 0,52 μ = 0,6 Pc trọng lượng tỉnh đơn vị chiều dài Để an toàn ta lấy phần bêlông Pc = 1(400.150+300.300+200.350).0,2.45.10-4 = 5,39 (N/mm) Fy = 280 (MPa) ⇒ Vn = 0,52.400+0,6(0,77.280+5,39) = 340,59(N/mm) Kiểm tra khả chịu lực cắt: Vn ≤ 0, 2.f c' A CV = 0, 2.30.400 = 2400(N / mm) Vn ≤ 5,5.A CV = 5, 5.400 = 2200(N / mm) Vậy Vn = 340,59> VCt = 89,22 (N/mm) Vậy lan can đủ khả chống trượt ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NCS LÊ HỒNG LAM CHƯƠNG : BẢN MẶT CẦU γ S = 7.85 × 10−5 1.CẤU TẠO VÀ BỐ TRÍ -Khoảng cách dầm L2 = 950 mm -Khoảng cách dầm ngang L1 = 4750 mm N/mm3 = 78.5 KN/m3 2.2.1 Tĩnh tải tác dụng cho dải rộng 1m theo phương dọc cầu -Trọng lượng thân mặt cầu: 4.750 =5 0.95 DC = 200 × 2.5 × 10-5 × 1000 = N/mm = KN/m -Trọng lượng thân lan can truyền xuống qui thành lực tập trung Một nhịp lan can có loại thanh: D1=100mm , dày mm +Diện tích lan can thép : 3.14 π F = ÷× (D12 − d 2 ) = × (1002 − 92 ) 4 g DC3 S × γF× = × × 58 58 ⇒ 950 950 Hình 2.1 Sơ đồ tính toán mặt cầu 2.XÁC ĐỊNH NỘI LỰC TÁC DỤNG LÊN BMC 2.1.Tính cho consol Trọng lượng riêng bêtông : γ C = 2.5 × 10 950 SVTH: NGUYỄN VĂN NHẤT Trang −4 x x 172 180 Trọng lượng cột lan can:(tính gần đúng) 78500 ((120 × 4) × + 172 × 4).200 × 109 = 25.9 N =0.0259KN -Chọn khoảng cách cột lan can 2m , chiều dài m có 11cột × Trọng lượng toàn cột lan can là: DC3”=11 0.0259 = 0.285KN -Trọng lượng toàn cột lan can là: DC3 = DC3’+ DC3”= 1.7765 + 0.285= 2.0615KN Ta qui đổi gần toàn trọng lượng thành lực phân bố dọc cầu có giá trị là: 2.0615 = 0.11 18.7 -5 N/mm3 = 25 KN/m3 Trọng lượng riêng thép : × =1 78.5 (12.0576 10 ) = 0.095 KN/m +Trên toàn chiều dài nhịp 18.7m , nên ta có trọng lượng toàn lan can là: DC3’= 0.095x18.7 = 1,7765 KN -Trọng lượng cột lan can có tiết diện chữ I: 625 = 1205.76 mm +Trọng lượng lan can thép 1m dài 120 -Bản làm việc phương ,khi thực tế đựơc kê cạnh (do >1.5) -Cắt có bề rộng m để tính -Chọn lớp phủ mặt cầu gồm lớp: -Lớp bêtông atphan dày 7cm -Lớp phòng nước dày 2cm -Độ dốc ngang cầu: 2% -Bản mặt cầu tính toán theo sơ đồ : congsol loại dầm Trong phần loại dầm xây dựng từ sơ đồ dầm liên tục sau tính toán dầm đơn giản xong ta nhân với hệ số xét đến tính liên tục mặt cầu -Tải trọng tác dụng : -Lan can lề hành : DC3 -Trọng lượng thân BMC : DC2 -Trọng lượng thân lớp phủ : DW -Hoạt tải :LL, PL ⇒ KN/m Qui đổi thành lực tập trung là: ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NCS LÊ HỒNG LAM × P1 = 0.11 = 0.11 KN ηR ηD η Suy = 0.95 : hệ số liên quan đến tính dẻo = 0.95 :hệ số liên quan đến tính dẻo × × = 0.95 0.95 1.05= 0.95(TTGH cường độ) η Lấy = THGH sử dụng -Xét trạng thái giới hạn cường độ : -Phần trụ bêtông phía lan can truyền xuống: 400 200 800 150 300 400 (0.2 × 0.8 + × 0.2 × 0.3 + 0.2 × 0.15) ×1× 25 P2 = -Tổng tỉnh tải qui thành lực tập trung truyền xuống : DC3 = P1 + P2 = 0.11 + 5.5= 5.61KN DC3=5.61KN =5.5 KN DC2=5KN 625 Hình 2.2 Sơ đồ tính toán dầm consol 2.1.2 Nội lực tĩnh tải Ta có η ηi : hệ số liên quan đến tính dẻo, tính dư thừa liên kết tính quan trọng η = ηi × ηD × ηR ≥ 0.95 ηi = 1.05 : hệ số kể đến tầm quan trọng SVTH: NGUYỄN VĂN NHẤT Trang lb × 1.25 × DC+ l ) × 2 × b 0.6252 = −0.95 × (1.25 × × + 1.25 × 5.61× 0.625) 350 800 DC + DW Mη(1.25 =DC × u 200 =-5.32KNm -Xét trạng thái sử dụng: lb DC + DW Mη(DC = × DC × l )+ s 2 × b 0.6252 = −1× (5 × + 5.61× 0.625) − = 4.48KNm Coi mặt cầu dầm giản đơn đặt lên gối dầm chủ S =0.95m 2.2.Tính cho dầm 2.2.1 Trường hợp 1: dặt xe a Tĩnh tải tác dụng +Trọng lượng thân BMC : DC2 = 0.2x1x25=5 KN/m +Trọng lượng thân lớp phủ : DW=0.07x23+0.02x15=1.91 KN/m ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NCS LÊ HỒNG LAM SW + = 660 + 0.55 × S = 660 + 0.55 × 950 = 1182.5mm P d Nội lực hoạt tải xe trục gây : +Xét trạng thái giới hạn cường độ : hDW 510 690 hf b1 = 68.3 × 0.69 0.69 = 0.95 × 1.75 × 1.25 ×1.2 × × (0.95 − ) = 17.77KNm LL Mη.γ.(1 = IM).m + u LL 950 (S P.b1 ) − +Xét trạng thái sử dụng : P.b1 b ) − = 68.3 × 0.69 0.69 = ×1 ×1.25 ×1.2 × × (0.95 − ) = 10.69KNm LL Mη.γ.(1 = IM).m + s LL p DC'2+DW Hình 2.5 Sơ đồ tính cạnh dầm đặt bánh xe b Nội lực tĩnh tải gây (S e Xét tới tính liên tục mặt cầu +Ở trạng thái giới hạn cường độ: M u Goi = −0.7 × (M u DC + DW + +Xét trạng thái giới hạn cường độ: Mη.(1.25DC = u DC + DW S2 1.5DW + ) = 0.95 × (1.25 × × = −0.7 × (0.977 + S2 0.952 0.952 + 1.5 ×1.91 × ) 8 = 0.977 KNm Mu = 0.5 × (M u Mη.(1.DC = s DC + DW S2 1.DW +) = 0.5 × (0.977 + S2 0.952 0.952 = 1× (1× × + 1× 1.91× ) 8 =0.780KNm P 0.65x145 = = × b1 × 0.69 68.3KN/m +Bề rộng làm việc tính mômen nhịp: SW = 1220 + 0.25 × S = 1220 + 0.25 × 950 = 1457.5mm − SVTH: NGUYỄN VĂN NHẤT Trang -9.218 KNm M u LL + )= SW + 17.77 )= 1.1825 8.002 KNm +Ở trạng thái giới hạn sử dụng: c Hoạt tải xe HL93: +Tổng bề rộng vệt bánh xe : × × b1 = b2 + hDW = 510 + 90 = 690 mm +Hoạt tải tải trọng xe qui băng tai theo phương ngang cầu: 0.65xHL93 p= 17.77 )= 1.4575 DC + DW +Xét trạng thái sử dụng: M u LL )= SW − Ms Goi = −0.7 × (M s DC + DW = −0.7 × (0.780 + 10.69 )= 1.4575 M s = 0.5 × (M s DC+ DW + = 0.5 × (0.780 + M s LL + )= SW − -5.680KNm M s LL )= SW + 10.69 )= 1.1825 4.910 KNm Từ kết ta lấy giá tị mômen lớn để thiết kế cốt thép cho BMC : + Mômen dương lớn dầm đặt bánh xe : ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NCS LÊ HỒNG LAM As ,min Mu = 8.002KN.m + Mômen âm lớn gối đặt bánh xe : Mugoi = -9.218 KN.m THIẾT KẾ THÉP CHO BMC Cắt dãy 1000 mm dài theo phương dọc cầu để tính thép Kích thước tiết diện : b = 1000 mm h = 200 mm fy = 280 MPa Ta thấy theo Ta có : ds = 200 – (25+ = 200 - ( 25 + × Mu × 9218000 a = ds − d − = 169 − 1692 − φ × 0.85 × f 'c × b 0.9 × 0.85 × 30 × 1000 s Do 28 MPa ≤ f c ' = 30MPa ≤ β0.85 = c= − 56 MPa 0.05 (f× c'28) − 0.85 = − 0.05 (30 × 28) − = 0.836 a 2.394 = = 2.863 β1 0.836 c 2.863 = = 0.017 ds 169 = 2.394mm π × d2 3.14 × 12 = 6× = 678mm 4 AS × f y 0.85 × f × b ' c ds = h – (25+ d 678 × 280 = 7.445mm 0.85 × 30 ×1000 ) = 200 – (25+ a 7.445 = = 8.906 β1 0.836 12 ) = 200 – 32 = 169 mm mm → c 8.906 = = 0.053 ds 169 < 0.45 a 7.445 M n = 0.9 × A s × f y × (d s − ) = 0.9 × 678 × 280 × (169 − ) 2 = 28238653Nmm = 28.239KNm Mn = 28.239 KNm > Mugoi = 9.218KNm Vậy: Thỏa mãn khả chịu lực -Bố trí thép chịu mômen âm BMC φ 12 khoảng cách a = 200mm 3.2 Với mômen dương Mu1/2 = 8.002 KNm π × d2 3.14 × 12 As = × = 6× = 678mm 4 < 0.45 -Kiểm tra lượng cốt thép tối thiểu : mm2 a= AS × f y 0.85 × f × b ' c As = 218.025mm ds = h – (25 + SVTH: NGUYỄN VĂN NHẤT = -Ta chọn trước số kiểm tóan cường độ: -Chọn φ 12 lớp bảo vệ cốt thép 25 mm Diện tích cốt thép la : 0.85 × f 'c × b × a 0.85 × 30 × 1000 × 2.394 As = = = 218.025 fy 280 Ta có a= c= =169 mm Không thỏa mản điều kiện lượng cốt thép tối thiểu nên bố trí thép = 643mm2 -Ta chọn trước số kiểm tóan cường độ: -Chọn φ 12 lớp bảo vệ cốt thép 25 mm Diện tích cốt thép la : As = × = 30 Mpa 3.1 Với mômen âm Mugối = -9,218 KNm Chọn lớp bảo vệ 25mm, suy khoảng cách từ mép bêtông đến trọng tâm thép 31mm 12 ) As < As ,min ⇒ A Smin fc' d ) f c' 30 = 0,03.b.h ' = 0, 03.1000.200 = 643mm fy 280 Trang d = 678 × 280 = 7.445mm 0.85 × 30 × 1000 ) = 200 – (25 + 12 ) = 200 – 31 = 169 mm ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP c= a 7.445 = = 8.906 β1 0.836 mm → c 8.906 = = 0.053 ds 169 GVHD: NCS LÊ HỒNG LAM f sa = < 0.42 a 7.445 M n = 0.9 × A s × f y × (d s − ) = 0.9 × 678 × 280 × (169 − ) 2 f sa = = 28238653Nmm = 28.239KNm Mn = 28.239KN.m> Mugoi = 8.002 KNm ES EC = 316.325 Mpa > 0.6 fy =168 Mpa ES EC E c = 0.043γf × ' 1.5 c ×0.043c =2400 × 30 1.5 ×27691.5MPa = n= 7.222 × 678 × 169 × 1000 x= × 1+ − 1 1000 7.222 × 678 ES 200000 = = 7.222 E C 27691.5 x= -Ta có: n.A s 2.d s b x= 1+ − 1 b n.A s x= n.A s 2.ds b 1+ − 1 b n.As 7.222 × 678 × 169 × 1000 × 1+ − 1 1000 7.222 × 678 Icr = =36.079 mm b.x 1000 × 36.0793 + n.A s (d s − x) = + 7.222 × 678 × (169 − 36.079) 3 M 4910000 f s = s (d s − x).n = × (169 − 36.079) × 7.222 = Icr 102166215.5 -Ứng suất cho phép cốt thép : Z : Thông số vết nứt = 23000 - Khí hậu khắc nghiệt 46.134 MPa b.x 1000 × 36.0793 + n.A s (d s − x) = + 7.222 × 678 × (169 − 36.079) 3 = 102166215.5mm4 Ms = -5.68 KNm = -5680000Nmm fs = = 102166215.5mm4 Ms = 4.910 KNm = 4910000Nmm Trang 10 =36.079 mm -Mômen quán tính tiết diện : -Mômen quán tính tiết diện : SVTH: NGUYỄN VĂN NHẤT 23000 (31× 12400)1/3 Xác định : Es = 200000 Mpa ES 200000 = = 7.222 E C 27691.5 Icr = = , 2.a.b 2.31.1000 = = 12400mm no × n= E c = 0.043γf × ' 1.5 c ×0.043c =2400 × 30 1.5 ×27691.5MPa = -Ta có: ( dc × Ac ) 1/3 d c = 25 + = 31mm Ac = fsa = 0.6 fy = 168 Mpa > fs = 46.134Mpa → Đạt 4.2 Đối với mô men âm -Tính fs : Xác định : Es = 200000 Mpa n= , với Z -Do ta dùng Vậy: Thoả mãn khả chịu lực -Bố trí thép chịu mômen dương BMC φ 12 khoảng cách a =200 mm Kiểm tra nứt BMC 4.1 Đối với mômen dương -Tính fs : n= Z d A c c Ms 5680000 (d s − x).n = Icr 102166215.5 × (169 − 36.079) × 7.222 = -Ứng suất cho phép cốt thép : Z : Thông số vết nứt = 23000 - Khí hậu khắc nghiệt f sa = Z d A c 53.369MPa ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NCS LÊ HỒNG LAM 1 L tt = × 18700 = 2337.5mm S 1 b2 = + 6t s + bf = × 200 + × 430.67 = 1307.668mm 4 S = 625mm h b2 = Ta lấy c= -Khoảng cách từ trọng tâm mặt cắt thiết dầm đến mép cánh dầm: y tc = y tg − c = 440.176 − 196.766 = 243.410mm ⇒ y bc = h − y tc = 750 − 243.410 = 506.590mm 950 + 625 = 1100mm Mômen quán tính tiết diện là: h2 b2 ytg ytc hf h dps I h1 ybg ybc Aps b1 Khi tiết diện liên hợp với mặt cầu Nên ta có hệ số quy đổi sau E D 27691.466 = = 0.775 E B 35749.529 -Diện tích tiết diện: A c = A g + n' × b2 × h2 = 297568.167 + 0.775 × 1100 × 200 = 468068.167mm -Mômen tĩnh trục x - x: h K I −I = n ' × b2 × h2 × + y tg ÷ = 200 = 0.775 × 1100 × 200 × + 440.176 ÷ = 92100023.16mm -Khoảng cách từ trục trung hoà tiết diện chưa liên hợp tới trục trung hoà tiết diện liên hợp: SVTH: NGUYỄN VĂN NHẤT Trang 37 Tương tự tính toán mặt cắt nhịp ta lập bảng tổng hợp cho mặt cắt: Đặc trưng hình học tiết diện giai đoạn liên hợp mặt cầu II c II I h I c = Ig + A g × c2 + n ' × × b2 × h 32 + b2 × h × (y tc + )2 ÷ = 19720057750 12 200 +297568.167 × 196.766 + 0.775 × ×1100 × 200 + 1100 × 200 × (243.410 + ) ÷ 12 = 51916444187mm bf bw ⇒ n' = K I − I 92100023.16 = = 196.766mm Ac 468068.167 mặt cắt nhịp L/4 1.525m gối Ac (mm2) 468068.1672 468068.1672 468068.1672 546864.503 Kc (mm3) 92100023.16 91959760.53 91487217.58 102494171.444 ybc (mm) 506.590 507.113 508.875 436.283 ytc (mm) 243.410 242.887 241.125 313.717 Ic (mm4) 51916444187 51717864965 51128040988 63529526598 7.TÍNH MẤT MÁT ỨNG SUẤT Nhận xét: Vì dầm căng trước xem mát ứng suất mặt cắt dầm điều Nên để tổng quát ta cần tính mặt cắt nhịp Các us xảy dầm căng trước : ∆f PT = ∆f pES + ∆f pR1 + ∆f pSR + ∆f pCR + ∆f pR 7.1.Mất mát ứng suất co ngót Với dầm căng trước ta có công thức tính: ∆f pSR = 117 − 1.03 × H = 117 − 1.03 × 70 = 44.9MPa Trong đó: H = 70% độ ẩm môi trường 7.2.Mất mát ứng suất nén đàn hồi chùng nhão giai đoạn truyền lực Nhận xét: Trong giai đoạn ta xét dầm biên dầm biên cho giá trị nội lực lớn dầm ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NCS LÊ HỒNG LAM Momen dầm biên TTGHSD ∆f pES = Ep E ci Mdc1 Mdc2 Mdc3 Mdw 323.811 281.324 245.219 58.442 f cgp ∆f pES = ∆f pR1 = 7.2.1.Vòng lặp 1: -Lực căng cáp: Pi = fpj × A ps = 1395 × 1974.2 = 2754009N Trong đó: f cgp : Ta có: f pi = f pj − ∆f pES − ∆f pR1 tổng ứng suất bêtông trọng tâm cáp dự ứng lực -Khoảng cách từ trọng tâm nhóm cáp đến trọng tâm mặt cắt là: e = d ps − y tg = 660 − 440.176 = 219.824mm -Ứng suất bêtông trọng tâm cáp dul: Ep: E ci môđun đàn hồi cáp dự ứng lực Mpa fcpg = :mô đun đàn hồi bêtông lúc truyền lực + E ci = 0.043γ× 1.5 c ×f ' ci M DC −Pi Pi × e 2754009 2754009 − ×e + ×e = − × 219.8242 Ag Ig Ig 297568.167 19720057750 323.811×10 × 219.824 = −12.394MPa 19720057750 - Vì mát ứng suất gây dương nên ta viết biểu thức sau: Trong đó: ∆fpES = f ci' : cường độ bêtông theo thời gian t f ci' = f c' = × 50 = 43.478 α+β.t + 0.95 × Mpa Với: Tính: -Ứng suất căng cáp truyền vào dầm là: f pj = 0.75 × f pu = 0.75 ×1860 = 1395MPa -Ứng suất bêtông trọng tâm cáp dul: M DC −P P × e fcpg = i − i ×e + ×e Ag Ig Ig SVTH: NGUYỄN VĂN NHẤT Trang 38 E ci × fcpg = 197000 × 12.394 = 73.241MPa 33336.607 ∆f pR1 -Tính lại: : ∆fpR1 = f c' : + cường độ bêtông dầm tuổi 28 ngày =50 Mpa + t:tuổi bê tông ,trong trường hợp ta lấy t=5 ngày α,β + :hệ số phụ thuộc vào loại xi măng điều kiện bảo dưỡng β α Với điều kiện bảo dưỡng nước ta có =1, =0.95 ⇒ E ci = 0.043 × 24001,5 × 43.478 = 33336.607MPa Ep log(24 × t) fpi log(24 × 5) 1395 × − 0.55 ÷× fpi = × − 0.55 ÷× 1395 = fpy ÷ 40 40 1674 =20.545 MPa 7.2.2.Vòng lặp 2: f pi = 0.75 × f pu − ∆f pES − ∆f pR1 = 0.75 ×1860 − 73.241 − 20.545 = 1301.214MPa Pi = f pi × A ps = 1301.214 ×1974.2 = 2568856.708 N fcpg = M DC −Pi Pi × e − ×e + ×e = Ag Ig Ig −2568856.708 2568856.708 × 219.824 323.811 ×10 − × 219.824 + × 219.824 297568.167 19720057750 19720057750 = −11.318MPa = ∆fpES = Ep E ci × fcpg = 197000 × 11.318 = 66.883MPa 33336.607 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP ∆fpR1 = GVHD: NCS LÊ HỒNG LAM log(24 × t) fpi log(24 × 5) 1301.214 × − 0.55 ÷× fpi = × − 0.55 ÷× 1301.214 = fpy ÷ 40 40 1674 f cpg = −2588876.929 2588876.929 × 219.824 323.811 ×10 − × 219.824 + × 219.824 297568.167 19720057750 19720057750 = −11.434 MPa =15.374MPa = 7.2.3.Vòng lặp 3: f pi = 0.75 × f pu − ∆f pES − ∆f pR1 = 0.75 ×1860 − 66.883 − 15.374 = 1312.743MPa Pi = f pj × A ps = 1312.743 × 1974.2 = 2591616.549 N fcpg = M DC −Pi Pi × e − ×e + ×e = Ag Ig Ig −2591616.549 2591616.549 × 219.824 323.811 ×10 − × 219.824 + × 219.824 297568.167 19720057750 19720057750 = −11.450MPa = ∆f pES = ∆f pR1 = Ep E ci × f cpg = -Giai đoạn liên hợp với mặt cầu: Lúc đặc trưng hình học tính cho dầm liên hợpvới mặt cầu Độ lệch tâm từ trọng tâm nhóm cáp đến trọng tâm mặt cắt thiết diện: e = d ps − y tc = 660 − 243.410 = 416.590 mm Ứng suất bêtông trọng tâm bó cáp dul tỉnh tải gđ gây ra: ∆f cdp = log(24 × t) f pi log(24 × 5) 1312.743 × − 0.55 ÷× f pi = × − 0.55 ÷×1312.743 f py ÷ 40 40 1674 Ig ×e + M DC3 + M DW Ic × e2 = 281.324 ×106 × 219.824 19720057750 ⇒ Vậy mát ứng suất từ biến là: ∆f cpR = 12 × f cpg − × ∆f cdp = 12 × −11.434 − × 5.573 = 98.204 MPa ∆f pR Vậy vòng lặp hội tụ 7.4.Mất mát chùng nhão giai đoạn khai thác ∆f pR = 0.3 × (138 − 0.4 × ∆f pES − 0.2 × ( ∆f pSR + ∆f pCR ) ) Giá trị kết sau: ∆f pES = 67.665MPa ∆f pR1 = 15.374MPa , 7.3.Mất mát từ biến M DC2 (245.219 + 58.442) ×106 + × 416.590 = 5.573 MPa 51916444187 197000 ×11.450 = 67.665MPa 33336.607 = 15.374MPa ⇒ M DC1 −Pi Pi × e − ×e + ×e = Ag Ig Ig ∆f pCR = 0.3 × (138 − 0.4 × 67.665 − 0.2(44.9 + 98.204)) = 24.694 MPa 7.5.Tổng mát ứng suất ∆f pT = ∆f pES + ∆f pR1 + ∆f pSR + ∆f pCR + ∆f pR = 67.665 + 15.374 + 44.9 + 98.204 + 24.694 = 251.443 MPa ∆f pCR = 12 × f cpg − × ∆f cdp -Giai đoạn truyền lực: f pi = 0.75 × f pu − ∆f pES − ∆f pR1 = 0.75 ×1860 − 67.665 − 15.374 = 1311.355 MPa Pi = f pj × A ps = 1311.355 × 1974.2 = 2588876.929 N Lực căng cáp là: Ứng suất bêtông trọng tâm bó cáp dul tỉnh tải gđ gây ra: 8.KIỂM TOÁN DẦM 8.1.Kiểm tra khả chịu uốn dầm giai đoạn truyền lực Nhận xét: Các giá trị ứng suất thớ mặt cắt phải thoả mãn ứng suất kéo nén cho phép lúc dầm với đảm bảo khả chịu lực - Ứng suất nén cho phép : f n = 0.6 × f 'ci = 0.6 × 43.478 = 26.087 MPa - Ứng suất kéo cho phép : f k = 0.25 f 'ci = 0.25 × 43.478 = 1.648 MPa SVTH: NGUYỄN VĂN NHẤT Trang 39 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP Vì cách tính toán mặt cắt tương tư nên ta tính cho mặt cắt tượng trưng mặt cắt nhịp mặt cắt gối mặt cắt ¼ nhịp dầm thay đổi tiết diện lập bảng tính 8.1.1.Mặt cắt nhịp Cường độ truyền vào cáp giai đoạn truyền lực là: GVHD: NCS LÊ HỒNG LAM - Thớ trên: M −P P × e −2586390.4 2586390.4 × 23.861 ft = i + i × y tg − DC1 × y tg = + × 501.139 Ag Ig Ig 376364.503 20557578872 = −5.368 MPa f pi = 0.75 × f pu − ∆f pES − ∆f pR1 = 0.75 ×1860 − 67.665 − 15.374 = 1311.355 MPa Lực truyền vào cáp là: Gía trị ứng suất âm có nghĩa thớ xét nén phải so sánh sánh với ứng suất nén cho 20 Pi = ∑ f pi × A psj × cos α j = 20 ×1311.355 × 98.71× cos 0° = 2588876.929N j=1 ⇒ f t = 5.368 MPa < 26.087 MPa - Thớ trên: M DC −Pi Pi × e −2588876.929 2588876.929 × 219.824 + × y tg − × y tg = + × 440.176 Ag Ig Ig 297568.167 19720057750 ft = − phép Như tính ứng suất nén cho phép là: 323.811× 106 × 440.176 = −3.225 MPa 19720057750 f n = 26.087 MPa Thoả điều kiện giai đoạn truyền lực thớ - Thớ dưới: M −P P × e −2586390.4 2586390.4 × 23.861 fb = i − i × y bg + DC1 × y bg = − × 248.861 Ag Ig Ig 376364.503 205557578872 = −7.619 MPa Gía trị ứng suất âm có nghĩa thớ xét nén phải so sánh sánh với ứng suất nén cho phép Như tính ứng suất nén cho phép là: ⇒ f t = 3.225 MPa < 26.087 MPa f n = 26.087 MPa Thoả điều kiện giai đoạn truyền lực thớ - Thớ dưới: fb = −Pi Pi × e −2588876.929 2588876.929 × 219.824 − × y bg + × y bg = − × 309.824 Ag Ig Ig 297568.167 19720057750 323.811× 10 × 309.824 = −12.554 MPa 19720057750 gối ft -3.225 THỎA -2.653 THỎA -3.580 THỎA -5.368 THỎA fb -12.554 THỎA -12.962 THỎA -12.361 THỎA -7.619 THỎA tuyệt đối để so sánh) , không lớn ứng suất cho phép kéo kết tính toán dương Lực truyền vào cáp là: Tại mặt cắt gối có có cáp uốn với góc uốn theo phương ngang 4.5860 , lại 14 cáp thẳng bình thường Khi lực truyền không mặt cắt nhịp ) ) = 1311.355 × × 98.71 × cos(4.586 ) + 14 × 98.71 = 2586390.4 N Trong đó: A = 98.71mm2 – Diện tích tao cáp 12.7mm Nên ứng suất cho thớ thớ là: SVTH: NGUYỄN VĂN NHẤT 1.525m mặt cắt khác không lớn ứng suất cho phép nén kết tính âm (lấy giá trị f pi = 0.75 × f pu − ∆f pES − ∆f pR1 = 0.75 ×1860 − 67.665 − 15.374 = 1311.355 MPa ( L/4 8.2.Kiểm tra khả chịu uốn trạng thái giới hạn sử dụng Điều kiện để khả chịu uốn thoả giai đoạn tất giá trị ứng suất thớ Thoả điều kiện giai đoạn truyền lực thớ 8.1.2.Mặt cắt gối Cường độ truyền vào cáp giai đoạn truyền lực là: Pi = fpi × × A × cos(4.586 ) + 14 × A nhịp Vậy dầm thỏa khả chịu uốn dầm giai đoạn truyền lực ⇒ f b = 12.554 MPa < 26.087 MPa ( Thoả điều kiện giai đoạn truyền lực thớ Các mặt cắt lại tính tương tự mặt cắt trên, ta có bảng tổng hợp: mặt cắt M DC + ⇒ f b = 7.619 MPa < 26.087 MPa Trang 40 Như kết tính toán dầm biên cho giá trị nội lực lớn Nên ta lấy nội lực dầm biên để tính khả chịu uốn tiết diện trạng thái sử dụng ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NCS LÊ HỒNG LAM fb = momen tổng hợp momen dầm biên TTGHSD(KN.m) mặt cắt DC1 DC2 DC3 DW LL nhịp 323.811 281.324 245.219 58.442 463.785 L/4 242.842 210.979 183.901 43.828 364.574 1.525m 97.037 84.305 73.485 17.513 150.403 gối 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 fn = 0.45 × f 'c = 0.45 × 50 = 22.5 MPa - Ứng suất kéo cho phép: f k = 0.45 × f 'c = 0.5 × 50 = 3.536 MPa 8.2.2.Kiểm toán cho mặt cắt nhịp -Cường độ truyền vào cáp ( sau trừ hết mát): fpf = 0.75 × fpu − ∆fpT = 0.75 ×1860 − 251.443 = 1143.557 MPa -Lực truyền vào cáp là: Pf = ∑ A ps × f j pf × cos α j = 20 × 98.71× 1143.557 × cos 0° = 2257609.954 N S ⇒ f b = 15.384 MPa < f n = 22.5 MPa M DC + M DC M DC + M DW + M LL −P P × e ft = f + f × y tg − × y tg − × y tc = Ag Ig Ig Ic −2257609.954 2257609.954 × 219.824 (323.811 + 281.324) × 106 + × 440.176 − × 440.176 297568.167 19720057750 19720057750 245.219 + 58.442 + 463.485 ) ×10 ( − × 243.41 = 3.491 MPa 51916444187 3.491 MPa < fks = 3.536 MPa Thoả điều kiện * Thớ dưới: - Lực truyền vào cáp là: ( Pf = fpf × × A × cos(4.5860 ) + 14 × A ( ) ) = 1143.557 × × 98.71× cos(4.586 ) + 14 × 98.71 = 2255441.595 N - Thớ trên: ft = −Pf Pf × e −2255441.595 2255441.595 × 23.861 + × y tg = + × 501.139 = −5.341 MPa Ag Ig 376364.503 20557578872 ⇒ ft = 5.341 MPa < fnS = 22.5 MPa fb = Thoả −Pf Pf × e −2255441.595 2255441.595 × 23.861 − × y bg = − × 248.861 = −4.681 MPa Ag Ig 376364.503 20557578872 ⇒ fb = 4.681 MPa < fnS = 22.5 MPa Thoả Suy : Các giá trị thớ thớ thoả điểu kiện kéo nén Các mặt cắt lại tính tương tự mặt cắt trên, ta có bảng tổng hợp: mặt cắt nhịp L/4 1.525m ft 3.491 THỎA 2.563 THỎA -7.576 THỎA fb -15.384 THỎA -14.656 THỎA -7.577 THỎA 8.3.Kiểm tra khả chịu uốn trạng thái giới hạn cường độ 8.3.1.Tính toán cho mặt cắt nhịp: Thực tính toán cho tiết diện liên hợp có bề rộng tính đổi cánh là: b2 = n' × S = 0.775 × 1100 = 852.5mm Chiều cao tiết diện tính toán là: SVTH: NGUYỄN VĂN NHẤT Thoả -Thớ dưới: * Thớ trên: ⇒ −2257609.954 2257609.954 × 219.824 (323.811 + 281.324) × 106 − × 309.824 + × 309.824 297568.167 19720057750 19720057750 245.219 + 58.442 + 463.485 ) ×10 ( + × 506.590 = −15.384 MPa 51916444187 = 8.2.3.Kiểm toán cho mặt cắt gối Tại gối mômen nên công thức kiểm tra không giá trị mômen 8.2.1.Giới hạn ứng suất - Ứng suất nén cho phép: j M DC + M DC M + M DW + M LL −Pf Pf × e − × y bg + × y bg + DC3 × y bc = Ag Ig Ig Ic Trang 41 gối -5.341 -4.681 THỎA THỎA ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP φ × Mn > Mu h + t s = 750 + 200 = 950 mm Chiều rộng cánh trên: Chiều rộng sườn dầm: Chiều rộng cánh dưới: Chiều cao cánh trên: GVHD: NCS LÊ HỒNG LAM b f = 430.67 mm b w = 160 mm b1 = 917.14 mm h f = 225 mm h1 = 139.72 mm Chiều cao cánh dưới: Khoảng cách từ mép mặt cầu đến trọng tâm cáp: dps=660+200=860 mm Trong đó: φ = 1- Hệ số sức kháng Mn - Sức kháng uốn danh định thân tiết diện Mu - Mômen ngoại lực tác dụng M u = 1864117000 N.mm Theo tính toán ta có mômen ngoại lực tác dụng là: Cường độ chảy thép dul là: fpy = 1674MPa Cường độ kéo dứt thép dul là: Hệ số k : fpu = 1860 MPa f 1674 k = × 1.04 − py ÷ = × 1.04 − ÷ = 0.28 ÷ f 1860 pu Hệ số quy đổi vùng nén: b2 β1 = 0.85 − 0.05 × ( 50 − 28) = 0.693 - Qua biến đổi ta tính khoảng cách từ trục trung hòa cuả tiết diện mép là: hf c= A ps × fpu − β1 × ( b2 − b w ) × h f × 0.85 × f 'c 0.85 × f 'c ×β1 × b w + k × bw Aps Diện tích mặt cầu cần qui đổi: Abmc=n’.b2.h2=0,775.1100.200=170500 (mm2) Diện tích cánh cần qui đổi: Af=bf.hf=430,67.225=96900,75 (mm2) Abmc + A f 170500 + 96900.75 ⇒ bf = = = 629.178( mm) h2 + h f 200 + 225 Xác định sức kháng danh định: SVTH: NGUYỄN VĂN NHẤT Trang 42 = A ps d ps × fpu 1974.2 × 1860 − 0.693 × ( 629.178 − 160 ) × 425 × 0.85 × 50 1974.2 0.85 × 50 × 0.693 × 160 + 0.28 × × 1860 860 = −350.860 mm Ta có c Mu N V + 0.5 × u + u − 0.5 × Vs − Vp ÷× cot gθ φf × d v φα φv Vậy cốt thép dọc đảm bảo khả chịu lực 9.2 Thiết kế cốt đai cho mặt cắt mở rộng đầu dầm - Nội lực mặt cắt gối: M u = 577609000N.mm - Giá trị mômen: Vu = 355862 N - Giá trị lực cắt: +Bước 1: - Cánh tay đòn tổng hợp lực nén tổng hợp lực kéo uốn: a 127.997 = 497.7(mm) d ps − = 561.698 − d v = max 0.9 × d ps = 0.9 × 561.698 = 505.528(mm) ⇒ 684 mm 0.72 × h = 0.72 × 950 = 684(mm) +Bước 2: - Lực cắt thành phần cáp xiên sinh ra(6 cáp uốn xiên) là: Vp = × A × sin(θ) × f pf = × 98.71× sin(4.586 ) × 1143.557 = 54152 N Trong đó: A = 98.71 mm diện tích tao cáp f pf = 1143.557MPa ứng suất cáp trừ hết mát ứng suất θ = 4.5860 góc uốn cáp xiên -Ứng suất cắt trung bình: v= = Vu − φv × Vp φv × bw × d v = 355862 − 1× 54152 = 2.757 MPa 1× 160 × 684 Xác định tỷ số: SVTH: NGUYỄN VĂN NHẤT Trang 46 GVHD: NCS LÊ HỒNG LAM v 2.757 = = 0.055 < 0.25 ⇒ fc ' 50 tiếp tục tính: f po Xác định ứng suất cáp sau máp( không - Ứng suất bêtông trọng cáp dul: f pc = − ∆f pT ) mà ứng suất bêtông bọc quanh Pf Pf e 2255441.595 2255441.595 ×125.116 − =− − = −9.404 MPa Ag Ig 297568.167 19351141240 Diện tích cốt thép thường chạy dọc dầm: As = × 3.14 × 10 = 157 mm Ứng suất cáp sau dã trừ hết mát ứng suất: E 197000 f po = f pf + f pc × p = 1143.557 + 9.404 × = 1195.191 MPa Ec 35749.529 +Bước 3: -Tính biến dạng Giả sử θ = 40 εx : Sơ đồ tính dầm đơn giản nên không tồng lực dọc: Nu = Mu + 0.5 × N u + 0.5 × Vu − Vp × cot gθ − A ps × fpo dv εx = = Es × A s + E p × A ps ( ) 577609000 + + 0.5 × ( 355862 − 54152 ) × cot g(40 ) − 1974.2 × 1195.191 684 = = −5.004 × 10 −3 × 105 × 157 + 1.97 × 105 × 1195.191 εx < Fε Ta có nên ta phải nhân vào hệ số điều chỉnh: : As × E s + E p × A ps 157 × × 105 + 1.97 ×105 ×1974.2 Fε = = A s × E s + E p × A ps + E c × A c 157 × ×105 + 1.97 ×105 ×1974.2 + 35749.526 × 165787.6 = 0.066 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD: NCS LÊ HỒNG LAM Biến dạng theo phương dọc trục: ε x = −0.301×10−3 ⇒ θ = 270 0.5h h Góc nghiêng: +Bước 5: -Xác định khả chịu cắt bê tông 1 Vc = ×β× f c' × b w × d v = × 6.78 × 50 × 160 × 684 = 437230 N 12 12 Ac Trong Ac diện tích bê tông phía chịu kéo uốn cấu kiện: h 750 Ac = b1 × h1 + ( − h1 ) × bw = 917.14 ×139.72 + ( − 139.72) ×160 = 165787.6( mm ) 2 ⇒ ε x = 0.066 × (−5.004 × 10 −3 ) = −0.330 × 10−3 +Bước 4: v = 0.055 fc ' ε x = −0.330 × 10−3 -Từ giá trị: ;và ta tra biểu đồ εx θ = 27 Tính lại tương ứng với góc là: ⇒ θ = 27 Chưa giống giả thiết ban đầu Mu + 0.5 × N u + 0.5 × Vu − Vp × cot gθ − A ps × fpo dv εx = = Es × As + E p × A ps ( ) 577609000 + + 0.5 × ( 355862 − 54152 ) × cot g(270 ) − 1974.2 × 1195.191 684 = = −4.568 × 10 −3 5 × 10 × 157 + 1.97 × 10 × 1195.191 Ta có εx < nên ta phải nhân vào hệ số điều chỉnh: −3 ⇒ ε x = 0.066 × (−4.568 ×10 ) = −0.301×10 Từ giá trị: Từ v = 0.055 fc ' ;và ε x = −0.301× 10−3 ⇒ θ = 27 tra biểu đố ta tìm Vậy giá trị tìm là: v = 0.055 fc ' Tỉ số: SVTH: NGUYỄN VĂN NHẤT Fε : −3 ta tra biểu đồ β = 6.78 Trang 47 ⇒ θ = 27 Khả chịu cắt cốt đai: V 355862 Vs = u − Vc − Vp = − 437230 − 54152 = −135520 N φv +Bước 6: -Bê tông đủ khả chịu lực cắt nên ta bố trí cốt thép đai theo cấu tạo: Dùng thép đai thép AI Có fpy = 240MPa φ8 Đường kính thép đai Dùng đai hai nhánh Diện tích thép đai hai nhánh AV : Av = × π × d 2 × π × 82 = = 100.53(mm ) 4 Chọn khoảng cách giửa thép đai S: S = 150 mm Tính lại khả chịu cắt thép đai VS A 100.53 Vs = v × f vy × d v × cot g (θ ) = × 240 × 684 × cot g (27 ) = 215926 N S 150 Bước 7: kiểm tra thép đai theo điều kiện cấu tạo: Vu 355862 = = 0.065 < 0.1 ' f c × bw × d v 50 ×160 × 684 A v fvy 100.53 × 240 = = 257mm S ≤ 0.083 f 'C b w 0.083 × 50 ×160 Min(0.8d v ;600mm) =0.8 × 684=547mm Vậy khoảng cách giửa đai S = 150 < 257mm thoả mản điều kiện cấu tạo +Bước 8: Kiểm tra cốt thép dọc: A ps × f ps + A s × f y :sức kháng vật liệu ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP V Mu N + 0.5 × u + u − 0.5 × Vs − Vp ÷× cot gθ φf × d v φα φ v v= :lực cắt ngoại lực tác dụng Các giá trị tính toán: A ps × f ps + A s × f y = 1974.2 × 1733.688 + 157 × 280 = 3466606.85 Mu N V 577609000 + 0.5 × u + u − 0.5 × Vs − Vp ÷× cot gθ = +0 φf × d v φα φ v 684 355862 + − 0.5 × 215926 − 54152 ÷× cot g27 = 1224708 ⇒ A ps × f ps + A s × f y > Mu N V + 0.5 × u + u − 0.5 × Vs − Vp ÷× cot gθ φf × d v φα φ v Vậy cốt thép dọc đảm bảo khả chịu lực 9.3 Thiết kế cốt đai cho mặt cắt L/4 - Nội lực mặt cắt gối: M u = 1425854000N.mm - Giá trị mômen: Vu = 237045 N - Giá trị lực cắt: +Bước 1: - Cánh tay đòn tổng hợp lực nén tổng hợp lực kéo uốn: a 128.789 = 573(mm) d ps − = 637.5 − d v = max 0.9 × d ps = 0.9 × 637.5 = 573.75(mm) ⇒ 573.75 mm 0.72 × h = 0.72 × 950 = 684(mm) +Bước 2: - Lực cắt thành phần cáp xiên sinh ra(6 cáp uốn xiên) là: Vp = × A × sin(θ) × f pf = × 98.71× sin(4.586 ) × 1143.557 = 54152 N Trong đó: A = 98.71 mm GVHD: NCS LÊ HỒNG LAM diện tích tao cáp f pf = 1143.557MPa ứng suất cáp trừ hết mát ứng suất = Vu − φv × Vp 237045 − 1× 54152 = 1.671 MPa 1× 160 × 684 Xác định tỷ số: v 1.671 = = 0.033 < 0.25 ⇒ fc ' 50 SVTH: NGUYỄN VĂN NHẤT Trang 48 tiếp tục tính: f po ∆f pT Xác định ứng suất cáp sau máp( ) mà ứng suất bêtông bọc quanh không - Ứng suất bêtông trọng cáp dul: Pf Pf e2 2255441.595 2255441.595 ×198.147 f pc = − − =− − = −12.094 MPa Ag Ig 297568.167 19617740306 Diện tích cốt thép thường chạy dọc dầm: 3.14 × 10 As = × = 157 mm Ứng suất cáp sau dã trừ hết mát ứng suất: Ep 197000 f po = f pf + f pc × = 1143.557 + 12.094 × = 1210.202 MPa Ec 35749.529 +Bước 3: -Tính biến dạng Giả sử εx : θ = 400 Sơ đồ tính dầm đơn giản nên không tồng lực dọc: Nu = Mu + 0.5 × N u + 0.5 × Vu − Vp × cot gθ − A ps × fpo dv εx = = Es × A s + E p × A ps ( ) 1425854000 + + 0.5 × ( 237045 − 54152 ) × cot g(40 ) − 1974.2 × 1210.202 684 = = −0.725 × 10 −3 5 × 10 × 157 + 1.97 × 10 × 1210.202 θ = 4.5860 góc uốn cáp xiên -Ứng suất cắt trung bình: = φv × b w × d v Ta có ε x < 0.002 nên ta phải nhân vào hệ số điều chỉnh: Fε : ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP Fε = A s × E s + E p × A ps A s × E s + E p × A ps + E c × A c = GVHD: NCS LÊ HỒNG LAM 157 × ×105 + 1.97 ×105 ×1974.2 157 × ×105 + 1.97 × 105 × 1974.2 + 35749.526 × 165787.6 = 0.066 ⇒ ε x = 0.066 × (−0.725 × 10 −3 ) = −0.048 × 10−3 +Bước 4: v = 0.033 fc ' ε x = −0.048 × 10−3 -Từ giá trị: ;và ta tra biểu đồ εx θ = 27 Tính lại tương ứng với góc là: ⇒ θ = 27 Chưa giống giả thiết ban đầu ) 1425854000 + + 0.5 × ( 237045 − 54152 ) × cot g(270 ) − 1974.2 × 1210.202 684 = = −0.464 × 10 −3 5 × 10 × 157 + 1.97 × 10 × 1210.202 Ta có εx < nên ta phải nhân vào hệ số điều chỉnh: −3 ⇒ ε x = 0.066 × (−0.464 ×10 ) = −0.031×10 Từ giá trị: v = 0.033 fc ' ;và ⇒ θ = 27 Từ tra biểu đố ta tìm Vậy giá trị tìm là: v = 0.033 fc ' Tỉ số: Biến dạng theo phương dọc trục: : ta tra biểu đồ β = 5.11 ⇒ θ = 270 ε x = −0.031×10 −3 ⇒ θ = 27 Góc nghiêng: +Bước 5: -Xác định khả chịu cắt bê tông 1 Vc = ×β× f c' × b w × d v = × 5.11× 50 ×160 × 684 = 329534 N 12 12 Khả chịu cắt cốt đai: SVTH: NGUYỄN VĂN NHẤT Trang 49 × π × d 2 × π × 82 = = 100.53(mm ) 4 Chọn khoảng cách giửa thép đai S: S = 150 mm Tính lại khả chịu cắt thép đai VS A 100.53 Vs = v × f vy × d v × cot g (θ ) = × 240 × 684 × cot g (27 ) = 215926 N S 150 Bước 7: kiểm tra thép đai theo điều kiện cấu tạo: Vu 237045 = = 0.043 < 0.1 ' f c × bw × d v 50 ×160 × 684 −3 ε x = −0.031×10−3 Fε Vu 237045 − Vc − Vp = − 329534 − 514152 = −146641N φv +Bước 6: -Bê tông đủ khả chịu lực cắt nên ta bố trí cốt thép đai theo cấu tạo: Dùng thép đai thép AI Có fpy = 240MPa φ8 Đường kính thép đai Dùng đai hai nhánh Diện tích thép đai hai nhánh AV : Av = Mu + 0.5 × N u + 0.5 × Vu − Vp × cot gθ − A ps × fpo dv εx = = Es × As + E p × A ps ( Vs = A v fvy 100.53 × 240 = = 257mm S ≤ 0.083 f 'C b w 0.083 × 50 ×160 Min(0.8d v ;600mm) =0.8 × 684=547mm Vậy khoảng cách giửa đai S = 150 < 257mm thoả mản điều kiện cấu tạo +Bước 8: Kiểm tra cốt thép dọc: A ps × f ps + A s × f y :sức kháng vật liệu Mu N V + 0.5 × u + u − 0.5 × Vs − Vp ÷× cot gθ φf × d v φα φ v :lực cắt ngoại lực tác dụng Các giá trị tính toán: A ps × f ps + A s × f y = 1974.2 ×1744.410 + 157 × 280 = 3487774 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP Mu N V 1425854000 + 0.5 × u + u − 0.5 × Vs − Vp ÷× cot gθ = +0 φf × d v φα φ v 684 237045 + − 0.5 × 215926 − 54152 ÷× cot g27 = 2231640 ⇒ A ps × f ps + A s × f y > Mu N V + 0.5 × u + u − 0.5 × Vs − Vp ÷× cot gθ φf × d v φα φv Vậy cốt thép dọc đảm bảo khả chịu lực 9.4 Thiết kế cốt đai cho mặt cắt nhịp - Nội lực mặt cắt gối: M u = 1864117000N.mm - Giá trị mômen: Vu = 65982 N - Giá trị lực cắt: +Bước 1: - Cánh tay đòn tổng hợp lực nén tổng hợp lực kéo uốn: a 128.998 = 595.5(mm) d ps − = 660 − d v = max 0.9 × d ps = 0.9 × 660 = 595.4(mm) ⇒ 684 mm 0.72 × h = 0.72 × 950 = 684(mm) +Bước 2: - Lực cắt thành phần cáp xiên sinh ra(0 cáp uốn xiên) là: Vp = × A × sin(θ) × f pf = × 98.71× sin(00 ) × 1143.557 = N Trong đó: A = 98.71 mm diện tích tao cáp f pf = 1143.557MPa ứng suất cáp trừ hết mát ứng suất θ = 00 góc uốn cáp xiên -Ứng suất cắt trung bình: v= = Vu − φv × Vp φv × b w × d v = 65982 − = 0.603 MPa 1× 160 × 684 Xác định tỷ số: SVTH: NGUYỄN VĂN NHẤT Trang 50 GVHD: NCS LÊ HỒNG LAM v = 0.012 < 0.25 ⇒ fc ' tiếp tục tính: f po Xác định ứng suất cáp sau máp( không - Ứng suất bêtông trọng cáp dul: f pc = − ∆f pT ) mà ứng suất bêtông bọc quanh Pf Pf e2 2257609.954 2257609.954 × 219.824 − =− − = −13.119 MPa Ag Ig 297568.167 19720057750 Diện tích cốt thép thường chạy dọc dầm: As = × 3.14 × 10 = 157 mm Ứng suất cáp sau dã trừ hết mát ứng suất: E 197000 f po = f pf + f pc × p = 1143.557 + 13.119 × = 1215.850 MPa Ec 35749.529 +Bước 3: -Tính biến dạng Giả sử θ = 40 εx : Sơ đồ tính dầm đơn giản nên không tồng lực dọc: Nu = Mu + 0.5 × N u + 0.5 × Vu − Vp × cot gθ − A ps × fpo dv εx = = Es × A s + E p × A ps ( ) 1864117000 + + 0.5 × ( 65982 − ) × cot g(40 ) − 1974.2 × 1215.850 684 = = 1.345 × 10 −3 5 × 10 × 157 + 1.97 × 10 × 1215.85 +Bước 4: v = 0.012 ε x = 1.345 × 10−3 fc ' ⇒ θ = 390 -Từ giá trị: ;và ta tra biểu đồ Chưa giống giả thiết ban đầu εx θ = 390 Tính lại tương ứng với góc là: ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP Mu + 0.5 × N u + 0.5 × Vu − Vp × cot gθ − A ps × fpo dv εx = = Es × As + E p × A ps ( ) GVHD: NCS LÊ HỒNG LAM Bước 7: kiểm tra thép đai theo điều kiện cấu tạo: Vu 65982 = = 0.012 < 0.1 ' f c × bw × d v 50 ×160 × 684 1864117000 + + 0.5 × ( 65982 − ) × cot g(39 ) − 1974.2 × 1215.850 684 = = 1.350 × 10−3 5 × 10 × 157 + 1.97 × 10 × 1215.850 Từ giá trị: Từ v = 0.012 fc ' ;và ε x = 1.350 ×10−3 ⇒ θ = 400 tra biểu đố ta tìm Vậy giá trị tìm là: v = 0.012 fc ' Tỉ số: Biến dạng theo phương dọc trục: ta tra biểu đồ ⇒ θ = 400 β = 2.03 A v fvy 100.53 × 240 = = 257mm S ≤ 0.083 f 'C b w 0.083 × 50 ×160 Min(0.8d v ;600mm) =0.8 × 684=547mm Vậy khoảng cách giửa đai S = 200 < 257mm thoả mản điều kiện cấu tạo +Bước 8: Kiểm tra cốt thép dọc: A ps × f ps + A s × f y Mu N V + 0.5 × u + u − 0.5 × Vs − Vp ÷× cot gθ φf × d v φα φ v ε x = 1.350 × 10−3 ⇒ θ = 40 Góc nghiêng: +Bước 5: -Xác định khả chịu cắt bê tông 1 Vc = ×β× f c' × b w × d v = × 2.03 × 50 ×160 × 684 = 130911 N 12 12 +Bước 6: -Bê tông đủ khả chịu lực cắt nên ta bố trí cốt thép đai theo cấu tạo: Dùng thép đai thép AI Có fpy = 240MPa φ8 Đường kính thép đai Dùng đai hai nhánh Diện tích thép đai hai nhánh AV : Av = × π × d 2 × π × 82 = = 100.53(mm ) 4 Chọn khoảng cách giửa thép đai S: S = 200 mm Tính lại khả chịu cắt thép đai VS A 100.53 Vs = v × f vy × d v × cot g (θ ) = × 240 × 684 × cot g (400 ) = 98338 N S 200 SVTH: NGUYỄN VĂN NHẤT Trang 51 :lực cắt ngoại lực tác dụng Các giá trị tính toán: A ps × f ps + A s × f y = 1974.2 ×1747.251 + 157 × 280 = 3493383 Khả chịu cắt cốt đai: V 65982 Vs = u − Vc − Vp = − 130911 − = −64929 N φv :sức kháng vật liệu Mu N V 1864117000 + 0.5 × u + u − 0.5 × Vs − Vp ÷× cot gθ = +0 φf × d v φα φ v 684 65982 + − 0.5 × 98338 − 54152 ÷× cot g400 = 2680818 ⇒ A ps × f ps + A s × f y > Mu N V + 0.5 × u + u − 0.5 × Vs − Vp ÷× cot gθ φf × d v φα φ v Vậy cốt thép dọc đảm bảo khả chịu lực [...]... hiện t ơng t theo các bước t nh t n trên ta được bước đai cho m t c t giữa nhịp là S=200 mm CHƯƠNG 4: DẦM CHÍNH Số liệu thi t kế : Thi t kế cầu b t ng c t thép DƯL, nhịp giản đơn theo các số liệu sau -Loại dầm : Dầm T ngược BTCT DƯL căng trước -Chiều dài dầm t nh t n: Ltt = 18.7 m × -Khổ cầu K = 9 + 2 0.4 = 9.8 m -T i trọng thi t kế 0.65x HL93 -Tao cáp DƯL -B t ng Mác 50 Mpa -Quy trình thi t kế : 22TCN... Đ t 7 THI T KẾ C T ĐAI CHO DẦM NGANG: Với dầm ngang , do chiều dài nhỏ 950mm nên để đơn giản ta chỉ cần x t 2 m t c t của dầm ngang là m t c t tại gối và m t c t giữa nhịp × SVTH: NGUYỄN VĂN NH T Trang 17 × ĐỒ ÁN THI T KẾ CẦU BÊ T NG C T THÉP GVHD: NCS LÊ HỒNG LAM 7.1 Thi t kế c t đai cho m t c t tại gối −Pf Pf e 2 f pc = − Ag Ig dv - Xác định chiều cao chịu c t hữu hiệu : +Để đơn giản trong t nh t n,... t i 4 m t c t : + M t c t 1 : M t c t tại gối + M t c t 2 : M t c t cách gối m t đoạn 1.5H+0.4 = 1.525 mm + M t c t 3 : M t c t cách gối m t đoạn Ltt/4 = 4.675 mm + M t c t 4 : M t c t cách gối m t đoạn Ltt/2 =9.35mm -Để xác định nội lực ta vẽ đường ảnh hưởng t i 4 m t c t sau đó ch t tĩnh t i phân bố đều lên t ng đường ảnh hưởng t i t ng m t c t Nội lực được xác định theo cơng thức DC2 ' = γ c S h... 7, 408( N / mm) 19.2 2.2.Trọng lượng dầm ngang t c dụng lên 1 dầm chính -Theo chiều dọc cầu bố trí 7 dầm ngang 1 2 -Theo chiều ngang bố trí 9 dầm trong và 2 dầm ngồi 7x10=70 dầm ngang -T nh cho m t dầm: DC2 = (950-160).200.650.2,5.10-5 =2567.5(N) -T nh t i phân bố đều lên dầm chủ của dầm ngang: SVTH: NGUYỄN VĂN NH T Trang 20 ⇒ T ng số dầm ngang: ĐỒ ÁN THI T KẾ CẦU BÊ T NG C T THÉP DC2 = GVHD: NCS LÊ... -Lực c t tại giữa nhịp ở trạng thái giới hạn cường độ: Vugiuanhip = VuDC + DW + Vu LL = 0 + 66720 + 0 = 66720N ĐỒ ÁN THI T KẾ CẦU BÊ T NG C T THÉP GVHD: NCS LÊ HỒNG LAM 5 T NH THÉP CHO DẦM NGANG 5.1 Mơmen âm t i gối Mu = 26906699Nmm -Ti t diện t nh t n là ti t diện chữ nh t đ t c t đơn : Chiều cao: h = 850mm Chiều rộng : b = 200 mm Chọn khoảng cách t thớ ngồi của b t ng đến trọng t m thanh thép... của thép : = 280 Mpa -Khoảng cách hai dầm chủ : S = l2 = 0.95 m -Khoảng cách hai dầm ngang : l1 = 4.750 m -Giả thi t dầm ngang là các dầm đơn giản có hai gối là hai dầm chính -Khẩu độ t nh t n của dầm ngang là khoảng cách giữa tim hai dầm dọc -Dầm ngang chịu lực t bản m t cầu truyền xuống -Chiều cao t nh t n t nh ln bề dày của bản m t cầu Sơ đồ t nh dầm ngang : SVTH: NGUYỄN VĂN NH T Trang 11 ĐỒ ÁN THI T. .. độ η = 1 lấy đối với TTGH Sử dụng Vẽ đường ảnh hưởng t i các m t c t -Dầm biên: DW = 1, 91.0.225 + 1,91 0, 95 = 1,337( KN ) 2 -Dầm giữa: DW = 1, 91.0.95 = 1,815( KN ) 3.1.M t c t tại gối Đường ảnh hưởng mơmen và lực c t m t c t tại gối: T NH T I PHÂN BỐ ĐỀU NHƯ SAU: T I TRỌNG DẦM BIÊN DẦM GIỮA DC1 7.408 KN/m 7.408 KN/m SVTH: NGUYỄN VĂN NH T Trang 21 ĐỒ ÁN THI T KẾ CẦU BÊ T NG C T THÉP GVHD: NCS LÊ HỒNG... -Giá trị lực c t tại giữa nhịp ở trạng thái giới hạn cường độ: 3.2.2 X t xe 2trục: a.Mơmen : P0" Hình 3.10 Đ.A.H lực c t dầm ngang t i gối cho xe 2 trục Trang 14 3.2.3 X t tải trọng làn: a.Mơmen: ĐỒ ÁN THI T KẾ CẦU BÊ T NG C T THÉP q=7.422N/mm 950 Hình 3.15 Đ.A.H moment dầm ngang t i giữa nhịp cho t i trọng làn GVHD: NCS LÊ HỒNG LAM M SLL = M S3truc + M Slan = 16803956 + 1004753 = 17808709Nmm -T hợp... + Dầm biên: SVTH: NGUYỄN VĂN NH T m t c t 4 T NH HỆ SỐ PHÂN BỐ NGANG Đặc trưng hình học của ti t diện quy đổi: -Ti t diện T ngược căng trước, ti t diện lúc này là ti t diện đặc: -Chọn trục xx’ đi qua mép dưới của ti t diện -Diện t ch m t c t ngang ti t diện: As=286688.351mm2 -Mơmen của ti t diện đối với trục xx’ như hình vẽ : 0.95 [1.25 (7.408+5.686+0) +1.5 1.815] 7.827 = 141.947 KN -X t ở trạng thái... (KN) xe 3 trục m t c t TTGHCD xe 2 trục TTGHSD TTGHCD t i trọng làn TTGHSD TTGHCD L/2 L/4 1.525m gối dầm biên 1361.172 1037.568 419.325 0.000 dầm giữa 1048.781 801.274 324.335 0.000 dầm biên 39.689 168.241 257.009 300.612 dầm giữa 34.983 132.120 199.476 232.653 6.BỐ TRÍ CÁP DỰ ỨNG LỰC CHO DẦM CHỦ 6.1.Các đặc trưng v t liệu a/Thép ứng su t trước: -Sử dụng tao thép 12.7 mm cấp 270, diện t ch m t tao là ... T NG C T THÉP Vì cách t nh t n m t c t tương t nên ta t nh cho m t c t tượng trưng m t c t nhịp m t c t gối m t c t ¼ nhịp dầm thay đổi ti t diện lập bảng t nh 8.1.1.M t c t nhịp Cường độ truyền... HO T TẢI -Ta t nh t n nội lực dầm chủ m t c t : + M t c t : M t c t gối + M t c t : M t c t cch gối đoạn 1.5H + 0.4 = 1.525mm + M t c t : M t c t cách gối đoạn Ltt/4 = 4.675 mm + M t c t : M t. .. theo cấu t o khoảng cách c t đai S = 150 mm K t luận: Với m t c t gối ta chọn bước c t đai 150 mm 7.2 Thi t kế c t đai cho m t c t nhịp Ta thực t ơng t theo bước t nh t n ta bước đai cho mặt