Đang tải... (xem toàn văn)
Đồ án môn học Thiết kế cầu BTCT GIang DH GTVT Hà Nội. Khoa công trình bộ môn cầu hầm. Thiết kế dầm bê tông cốt thép theo tiêu chuẩn mới 22tcn27205 bộ giao thông vận tải của sinh viên tham khảo áp dụng từ năm 2005 đại học công nghệ giao thông vận tải chiều dài dầm
Trờng đại học giao thông vận tải Khoa công trình thiết kế môn học cầu bê tông cốt thép a số liệu ban đầu Chiều dài nhịp : L = 24 (m) Chiều dài nhịp tính toán : Ltt = L ì 0,3 = 23,4 (m) Khổ cầu : K = + ì 1,5 + ì 0,25 + ì 0,25 = 12 (m) Tải trọng thiết kế : HL93 Tải trọng ngời bộ: 300 (KG/m2) : Cầu dầm : Chữ T : BTCT dự ứng lực : Căng Trớc : 45 : Tao 15,2 : G60 : Tự chọn : 22 TCN 272 05 Dạng kết cấu nhịp Dạng mặt cắt Vật liệu kết cấu Công nghệ chế tạo Cấp bê tông Loại cốt thép DƯL Cốt thờng Neo Quy trình thiết kế Xe tải thiết kế: Cỏc c trng vt liu * Bê tông Phần bê tông đúc sẵn c =2400 kg/m3 T trng ca bê tông (Khi tinh Ec) Tỷ bê tông c =2500 kg/m3 =25 kN/m3 Cng chu nén quy nh 28 ngy tui f'c= 45Mpa 0.5 Cng chu keo un fr=0.63*f'c fr=4.23Mpa 1.5 Mô un n hi Ec=0.043* c *f'c0.5 Ec=33914.98 Hệ số poison = 0.2 Phần bê tông đổ công trờng Cờng độ chịu nén quy định 28 ngày tuổi f'c= 45Mpa Cng chu keo un fr=0.63*f'c0.5 fr=4.23 Mpa 1.5 0.5 Mô un n hi Ec=0.043*yc *f'c =36056.6 * Thép cờng độ cao Tao thép sợi DƯL không phủ sơn ,có phu ứng suất cho bê tông dự ứng lực NGUYễN Bá GIANG Trờng đại học giao thông vận tải Khoa công trình Cờng độ chịu kéo fpu=1860 Mpa Giới hạn chảy cốt thép DƯL fpy=1674 Mpa Mô đun đàn hồi cáp Ep= 197000 Mpa Đờng kính tao cáp 15.2 mm Diện tích tao cáp 140 mm2 * Cốt thép thờng Giới hạn chảy fpy=420 Mpa Mô dun đàn hồi Es=200000 Mpa b thiết kế i chọn sơ kết cấu nhịp Lựa chọn dạng mặt cắt kích thớc mặt cắt ngang cầu Chọn số dầm chủ: 6dầm Khoảng cách dầm chủ: 2000 (mm) Lề ngời đồng mức với mặt cầu phần xe chạy đợc ngăn cách dải phân cách Bố trí dầm ngang vị trí gối cầuvà nhịp Chiều rộng mối nối: 500 (mm) Thiết kế dầm chủ Dầm chủ dầm chữ T bê tông cốt thép dự ứng lực 1 ữ ) L = 1,098 ữ 1,33 (m) 18 22 Chọn: h = 1.2 (m) = 1200 (mm) + Chiều rộng cánh: bf = 1500 (mm) + Chiều dày cánh : hf = 200 (mm) + Chiều cao dầm chủ: h = ( + Chiều dày sờn dầm: bw = 20 (cm) + Kích thớc bầu dầm: - Chiều cao bầu : hS = 400 (mm) - Chiều rộng bầu: BS = 600 (mm) - Chiều cao vút cánh dầm : hvf= 200 mm - Chiều rộng vút cánh dầm : bvf=200 mm - Chiều cao vút bầu dầm hvbf= 200 mm - Chiều rộng vút bầu dầm bvbf= 200 mm ta có bảng sau: Tham số kí hiệu trị số Chiều dài nhịp L 24 Khẩu độ nhịp tính toán Ltt 23.4 Tải trọng HL93 Tổng bề rộng cầu B 12 Mặt xe chạy B1 Gờ chắn xe B2 0.5 Lề ngời B3 Lan can 0.5 NGUYễN Bá GIANG đơn vị m m m m m M M Trờng đại học giao thông vận tải Khoa công trình mặt cắt ngang cầu Tỉ lệ 1: 100 2% 2% Để đảm bảo khả chịu lực cắt dầm, sờn dầm đợc mở rộng gối: NGUYễN Bá GIANG Trờng đại học giao thông vận tải Khoa công trình MặT CắT GốI Cấu tạo dầm ngang + Chiều rộng dầm ngang: Bn = 1800 mm + Chiều cao dầm ngang: n = 600 (mm) + Khoảng cách dầm ngang: Với dầm 24m ta bố trí dầm ngang, tổng số dầm ngang 3x5=15 +Chiều dày dầm ngang: tn = 200 mm +Diện tích dầm ngang : A=1800x600-2.2002=1000000 mm2 =1m2 +Thể tích dầm ngang : V=0,2 m3 ii tính toán hệ số phân bố ngang Hệ số phân bố cho momen a Phân bố hoạt tải theo momen dầm Với dầm bê tông chữ T hệ số phân bố ngang đợc tính theo công thức: NGUYễN Bá GIANG Trờng đại học giao thông vận tải Khoa công trình Cầu thiết kế có: S = 2000 (mm) 1100 S 4900 tS = 200 (mm) 110 tS 300 L = 23400 (mm) 6000 L 73000 Nb = (dầm) Nb Thoả mãn điều kiện áp dụng công thức: + Khi hai (hoặc hai làn) thiết kế chịu tải: 0,6 0, S S Kg g = 0,075 + 2900 L ( L.t S ) Kg Khi thiết kế sơ lấy: ( L.t S ) 0,1 = Thay số ta có: 2000 = 0,075 + 2900 g 0, 2000 23400 0, = 0,564 Chọn giá trị lớn giá trị gben = 0,564 b Phân bố hoạt tải momen dầm dọc biên Hai thiết kế chịu tải: gbien = e.gben e = 0,77 + de 2800 de = -750 (mm) e= 0,77 + 750 = 0,502 2800 gbien = 0,283 gM = max(gben trong, gbien)=0,564 Hệ số phân bố cho lực cắt a Phân bố hoạt tải theo lực cắt dầm + Hai thiết kế chịu tải: 2,0 S S g = 0,2 + 3600 10700 Điều kiện áp dụng: 1100 S 4900 6000 L 73000 Nb NGUYễN Bá GIANG Trờng đại học giao thông vận tải Khoa công trình Ta có: S = 2000 (mm) L = 23400 (mm) Nb = Đảm bảo điều kiện áp dụng công thức Thay số tính toán ta có: + Hai thiết kế chịu tải: g 2000 2000 = 0,2 + = 0,72 3600 10700 b Phân bố hoạt tải theo lực cắt dầm biên + Hai thiết kế chịu tải: gbiên = e.g e = 0,6 + de 3000 Thay số tính toán ta có: e = 0,6 + 750 = 0,35 3000 gbiên = 0,72 ì 0,35 = 0,252 gq= max(gbiên, g trong) = 0,72 bảng tổng hợp hệ số phân bố tải trọng Mo men Lực cắt Dầm 0,564 0,72 Dầm biên 0,283 0,252 Giá trị lớn 0,564 0,72 ii tính toán nội lực dầm chủ Xác định tải trọng thờng xuyên a Tải trọng thân phận kết cấu thiết bị phụ phi kết cấu + Dầm dọc chủ: - Diện tích tiết diện: Aco = h f b f + B S hS + bw ( h h f hS ) + 2.( Fvutcanh + Fvutsuon ) Aco = 0,2.1,5+ 0,6.0,4 + 0,2(1,2 0,2 0,4) +2 0,22 Aco = 0,74(m2) Trọng lợng dầm chủ (trên 1m dài): gdc = 25.0.74 = 18,5(KN/m) + Dầm ngang: Trọng lợng dầm ngang: Trọng lợng dầm ngang NGUYễN Bá GIANG DCl = c Aco Trờng đại học giao thông vận tải Khoa công trình Wn=Vn* c =0,2.25= KN Trọng lợng rải dầm ngang gdn=15.5/(6.23,4)=0,534KN/m Trọng lợng mối nối phần cánh T : gmn =5.0,5.0,2.25/6=2,083 KN/m Tổng tải trọng: DC = gdc + gdn + gmn= 21,13 (KN/m) b Tải trọng thân lớp phủ mặt tiện ích công cộng (DW) Coi lớp phủ mặt cầu bê tông nhựa có chiều dày trung bình 12 cm, trọng lợng riêng 23,5 (KN/m3) Trọng lợng lớp phủ mặt cầu: DW1= gmc = 0,12.(12-0,25.2).23,5/6=5,405 (KN/m) * Đối với dầm biên Tải trọng DC Trong lợng thân dầm chủ 18,5 KN/m Trọng lợng dầm ngang ( chịu 1/2 so với dầm trong) 0,267 KN/m Trọng lợng mối nối phần cánh T 2,083 KN/m Vậy DC = 20,85KN/m -Tải trọng DW2 TảI trọng lan can tay vịn: Lan can đợc thiết kế với kích thớc nh sau: glan can = 4,403KN/m Trọng lợng lớp phủ mặt cầu: gmc = 0,12.(12-0,25.2).23,5/6=5,405 (KN/m) DW2 = 5,405+4,403= 9,808 (KN/m) Xác định nội lực dầm chủ hoạt tải mặt cắt đặc trng Ta tiến hành tính toán mặt cắt: Ltt/2, gối NGUYễN Bá GIANG Trờng đại học giao thông vận tải Khoa công trình 3.1 Xác định nội lực tính toán mặt cắt dầm a Do tải trọng thân phận kết cấu thiết bị phụ phi kết cấu (DC) Tính dầm trong: 0.5 5.85 21,13 KN/m Ta có: M = 0,5 23,4 5,85 21,13 = 1446,24 (KN.m) Q = (KN) b Do tải trọng thân lớp phủ mặt tiện ích công cộng (DW) 0.5 5.85 5,405 KN/m Ta có: M = 0,5*23,4*5,85*5,405= 369, 59 (KN.m) Q = (KN) NGUYễN Bá GIANG 35kn 3.7 5.85 3.7 145kn 145kn c Do hoạt tải: + Do xe tải thiết kế (xe trục): 35kn 110kn M = [5,85.145 + 3,7.(145 + 35)] 0,564 = 854,037 (KN.m) Q = [145.0,5 + 145.0,316 + 35.0,132] 0,72 = 88,554 (KN) + Do xe trục: 0.449 0.5 110kn 110kn 5.55 5.85 110kn Ta có: 0.132 0.5 0.316 145kn 145kn Trờng đại học giao thông vận tải Khoa công trình Ta có: M = [5,85.110 + 5,55.110] 0,564 = 707,256 (KN.m) Q = [110 0,5 + 110 0,449] 0,72 = 75,139 (KN) + Do tải trọng làn: 5,85 9,3 KN/m NGUYễN Bá GIANG Trờng đại học giao thông vận tải Khoa công trình 0.5 9,3 KN/m Ta có: M = [5,85 0.5 23,4 9,3] 0,564 = 359,01 (KN.m) Q = 0,5.0,5.11,7.9,3.0,72=15,342 (KN) + Do tải trọng hành (PL): 5,85 KN/m 0.5 KN/m Ta có: M = [5,85 0,5 23,4.3 1,5] 1,5=462,004 (KN.m) Q = 0,5 0,5 11,7 1,5 1,5= 19,744 (KN) Tính toán tơng tự dầm biên ta đợc kết dới đây: Đối với dầm trong: Nội lực TảI trọng DC NGUYễN Bá GIANG 10 M (KN.m) Q (KN) 1446,24 Trờng đại học giao thông vận tải Khoa công trình Sử dụng thép có độ chùng dão thấp nên mát dão lúc truyền lực đợc tính: f pR1 = Log (24t ) f pj , 55 f pj 40 f py t: Thời gian từ lúc tạo ứng suất trớc đến lúc truyền (ngày) t = (ngày) fpj: ứng suất ban đầu bó thép vào cuối lúc kéo (MPa) fpj = 0,74fpu - fpES fpy: Cờng độ chảy quy định bó thép Có thể tính mát dão vào lúc truyền lực mát ứng suất co ngắn đàn hồi bê tông Mt ct fpES fpj L/2 Gi 94.474 57.653578 (MPa) 1281.92609 1318.7464 (MPa) 4 Ngay 1674 1674 (MPa) 13.7084936 15.539701 (Mpa) T fpy fpR1 b Mất mát dão thép sau truyền Với thép dão cho cấu kiện kéo sau mát dão thép sau truyền đợc tính nh sau: fpR2 = 138 0,4fpES 0,2(fpSR + fpCR) Tổng suất Mt ct L/2 Gi fpES 94.4739086 57.653578 (MPa) fpSR 34.6 34.6 (MPa) fpCR 179.900148 115.06807 (MPa) fpR2 17.1931221 25.501487 (Mpa) fpES NGUYễN Bá GIANG 24 L/2 Gi 94.474 57.654 (Mpa) hợp mát ứng Trờng đại học giao thông vận tải Khoa công trình fpSR 34.600 34.600 fpCR 179.900 115.068 fpR1 13.708 15.540 fpR2 17.193 25.501 fpT 339.876 248.363 (Mpa) (Mpa) (Mpa) (Mpa) (Mpa) vi kiểm toán theo trạng thái giới hạn Theo trạng thái giới hạn cờng độ I a Sức kháng uốn Điều kiện kiểm toán: Mu < Mn Mn: Sức kháng uốn danh định : Hệ số sức kháng uốn Với kết cấu dự ứng lực: = Với tiết diện chữ T ta có: a a a a hf M n = Aps f ps (d p ) + As f y (d s ) As' f y' (d s' ) + 0,85 f c' (b bw ) 1h f ( ) 2 2 Do không bố trí cốt thép thờng nên: As = 0; As = Ta có: a a hf M n = Aps f ps (d p ) + 0,85 f c' (b bw ) 1h f ( ) 2 Aps: Diện tích thép dự ứng lực (mm2) fps: ứng suất trung bình cốt thép dự ứng lực sức kháng uốn danh định dp: Khoảng cách từ thớ nén đến trọng tâm cốt thép dự ứng lực As: Diện tích cốt thép chịu kéo không dự ứng lực fy: Giới hạn chảy quy định cốt thép (MPa) ds: Khoảng cách từ thớ nén đến trọng tâm cốt thép chịu kéo không ứng suất trớc (mm) As : Diện tích cốt thép chịu nén (mm2) fy: Giới hạn chảy cốt thép chịu nén (MPa) ds: Khoảng cách từ thớ chịu nén đến trọng tâm cốt thép chịu nén (mm) fc: Cờng độ chịu nén quy định bê tông tuổi 28 ngày (MPa) b: Bề rộng mặt chịu nén cấu kiện (mm) bw: Chiều dày bụng đờng kính mặt cắt tròn (mm) : Hệ số chuyển đổi biểu đồ ứng suất hf: Chiều dày cánh chịu nén cấu kiện dầm I dầm T (mm) a = c : Chiều dày khối ứng suất tơng đơng (mm) NGUYễN Bá GIANG 25 Trờng đại học giao thông vận tải Khoa công trình A ps f pu 0,851 f c' (b bw ) h f c= f pu 0,85 f c' 1bw + kA ps dp 0,05( f c' 28) 0,05(45 28) = 0,85 = 0,85 = 0,729 7 f ps = f pu (1 k k = 2(1,04 c ) dp f py f pu ) Trờng hợp trục trung hoà qua cánh: h f > c coi mặt cắt mặt cắt hình chữ nhật Ta thấy toán hf > c áp dụng công thức cho trờng hợp trục trung hoà qua sờn Mt ct Kết tính Đơn vị toán đợc tổng hợp L/2 Gi bảng sau: fc' 45 45 N/mm2 Aps B bw hf dp c V trớ TTH a=c*1 fps Mn b Kiểm tra ứng suất + Kiểm tra đa theo Mu Kt lun NGUYễN Bá GIANG 0.728571429 0.728571429 5320 5320 mm2 1500 1500 mm 200 200 mm 230.7692308 230.7692308 mm 929.7 777.4 mm 179.44 167.97 mm Cỏnh Cỏnh 130.73 122.38 1,759.48 1747.472304 N/mm2 7672.384888 6205.198343 5323.96 at at 26 mm kN.m kN.m hàm lợng cốt thép trớc lợng cốt thép tối công thức: Trờng đại học giao thông vận tải Khoa công trình c 0,42 de de = Trong đó: thoả + Lợng cốt mãn điều A ps f ps d p A ps f ps = dp Mt ct Mặt cắt L/2 Gi 179.44 167.97 929.70 777.40 0.193003599 0.216067004 c(mm) de (mm) kháng nứt (Mo c/de thép tối thiểu phải kiện: Kt lun Mn 1,2Mcr Mcr: men nứt) M cr = Sức Ig yt fr at at Ig: Mo men quán tính mặt cắt nguyên trọng tâm không tính côt thép yt: Khoảng cách từ thớ chịu kéo đến trục trung hoà Fr g Yt 1.2Mcr fr: Ckéo uốn 0,5 f Mr=Mn Kt lun Mt ct Mt ct L/2 Gi 4.226168477 4.226168477 N/mm2 1.20333E+11 1.20333E+11 mm4 500 500 mm2 1220.517456 1220.517456 kN.m 7672.384888 6205.198343 kN.m at at Đơn vị ờng độ chịu fr = (MPa) ' c Kết luận: Hàm lợng cốt thép ứng suất trớc đạt yêu cầu Kiểm toán theo trạng thái giới hạn sử dụng Các vấn đề đợc kiểm toán trạng thái giới hạn sử dụng phải nứt, biến dạng ứng suất trớc bê tông a Các giới hạn ứng suất bê tông NGUYễN Bá GIANG 27 Trờng đại học giao thông vận tải Khoa công trình Kiểm toán theo công thức: + Kiểm tra giới hạn ứng suất nén bê tông: M F F e y t + TTBT y t 0,45 f c A I I + Kiểm tra giới hạn ứng suất kéo bê tông: ft = ft = M F F e + y b TTBT y b 0,5 f c' A I I Trong đó: F: Tổng lực kéo bó thép ứng suất trớc, trừ mát tức thời (N) MTTBT: Mo men trọng lợng thân dầm A: Diện tích mặt cắt dầm I: Momen quán tính tiết diện dầm e: Độ lệch tâm trọng tâm bó thép ứng suất trớc đến trục trung hoà tiết diện (mm) yt: Khoảng cách từ trục trung hoà đến thớ tiết diện yb: Khoảng cách từ trục trung hoà đến thớ dới tiết diện F M(TTGHSD) E A I Yt Yb Fcom 0.45*fc' Kt lun Ften 0.5*(fc')^0.5 Kt lun NGUYễN Bá GIANG Mt ct Mặt cắt L/2 Gi 5633746.488 5563700.777 N 3112390000 N.mm 412 266 Mm 771,920 771,920 mm2 1.25983E+11 1.22688E+11 mm4 518 511 682 689 10.55198895 1.039556317 Mpa 20.25 20.25 Mpa at at (MPa) 3.011246941 15.51089462 (MPa) -3.354101966 -3.354101966 (MPa) at at (Mpa) 28 Đơn vị Trờng đại học giao thông vận tải Khoa công trình b Độ võng *Kiểm tra độ võng hoạt tải LL2 nên ta tính toán nh kê cạnh Do dải nằm ngang nhịp 11700 vợt qúa 4600 nên ta thiết kế theo bánh xe trục 145 kN tải trọng *Chiều dài nhịp S = 2000 mm * Bề dày hs = 200 mm Bề rộng dải tơng đơng Đối với vị trí mômem dơng: b = 1.76 mm Đối với vị trí mômem âm: b= 1.72 mm P * Mômen trọng lợng bản, gờ chắn bánh (cho m bề rộng bản) MDC=2.453 KNm * Mômen lớp phủ mặt cầu (cho 1m bề rộng bản) MDW=1.363 KNm * Tải trọng xe P = 145/2 =72.5 KN * Tải trọng WL = 9.3*S/3000 = 7.13 KN/m * Mômen hoạt tải dầm giản đơn ( có kể đến lực xung kích) MLL = 48.413 KNm * Mômen hoạt tải tĩnh tải theo TTGHCĐ 1cho dầm giản đơn là: Mtotal= 89.813 KNm Bản hẫng * Chiều dài nhịp S= 1000 mm * Bề dày cạnh hs = 200 mm * Mô men tĩnh tải , lan can gờ chắn bánh MDC= 2.9167 KNm * Mô men lớp phủ mật cầu MDW = 2.2074 KNm * Mô men hoạt tải MLL = KNm * Mô men ngời PL=3 KN/m Mpl= 0.36 KNm NGUYễN Bá GIANG 35 Trờng đại học giao thông vận tải Khoa công trình * Mô man tổng công TTGH cờng độ Mtotal =7.587 KNm Do nội lực gây dầm lớn hẫng nên ta thiết kế cốt thép mặt cầu theo dầm 3.Thiết kế mặt cầu Do kê dầm có nội lực lớn hẫng nên ta thiết kế mặt cầu theo kê dầm Sử dụng cốt thép thờng ASTM A416M có đờng kính danh định f 12 Chọn chiều dày lớp bêtông bảo vệ : dc= 40 mm Khoảng cách từ mép đến trọng tâm cốt thép ds= 120 mm a=1.c ds hs c 0.85.fc' dc As.fy b=1000 Tính duyệt mặt cắt * Sức kháng uốn Mr=j Mn Trong Mn=As.fy.(ds-a/2 a= b1 c : Chiều cao khối ứng suất tơng đơng b1 : Hệ số quy đổi khối ứng suất tơng đơng c : Chiều cao vùng bêtông chịu nén c=As.fy/0.85b1.fc'.b *lợng cốt thép tối đa Hàm lợng cốt thép cốt thép dự ứng lực tối đa phải đợc giới hạn cho: c/de1.2 Mcr r>0.03fcs/fy Mcr=fr*Sb fr: Cờng độ chịu kéo uốn bêtông fr = 0.63 * fc ' =4.23 Mpa Sb: Mômen quán tính tĩnh mặt cắt thớ chịu kéo bh Sb = Kiểm toán * Mômen tính toán mặt cắt * Bề dày NGUYễN Bá GIANG 36 Mu= hs= 7.19E+07 (Nmm) 200 (mm) Trờng đại học giao thông vận tải Khoa công trình * Bề rộng mặt cắt * Đờng kính cốt thép * Số lợng cốt thép * Diện tích cốt thép * Bề dày lớp bêtông bảo vệ * Khoảng cách từ mép đến trọng tâm cốt thép * Hệ số quy đổi khối ứng suất * Chiều cao vùng bêtông chịu nén * Bề dày khối ứng suất chữ nhật * Sức kháng uốn Kiểm tra khả chịu uốn * Lợng cốt thép tối đa Kiểm tra lợng cốt thép tối đa Kiểm tra mômen nứt * Lợng cốt thép tối thiểu Kiểm tra lợng cốt thép tối thiểu NGUYễN Bá GIANG 37 b= D= n= As= dc= ds= b1= c= a=b1.c= Mr=jMn c/de= c/de= 1.2Mr= r= 1000 16 10 2010.619 40 160 0.7286 30.302 22.077 1.26E+08 Đạt 0.19 Đạt 3.38E+07 Đạt 0.010 Đạt (mm) (mm) (mm2) (mm) (mm) (mm) (mm) (Nmm) (Nmm) Trờng đại học giao thông vận tải Khoa công trình NGUYễN Bá GIANG 38 [...]... Trong đó: : Hệ số điều chỉnh tải trọng NGUYễN Bá GIANG 17 Gối 0 Đơn vị kNm * Q DW = Q DW DW Trờng đại học giao thông vận tải Khoa công trình m: Hệ số làn xe m = 1 g: Hệ số phân bố mo men (lực cắt) trong dầm : Hệ số phân bố tải trọng, tra ở bảng trên Kết luận: So sánh kết quả tính toán nội lực ta sẽ lấy kết quả nội lc tính toán cho dầm trong để tính toán các bớc tiếp theo III Bố TRí CốT THéP Dự ứNG... bánh MDC= 2.9167 KNm * Mô men do lớp phủ mật cầu MDW = 2.2074 KNm * Mô men do hoạt tải MLL = 0 KNm * Mô men do ngời đi bộ PL=3 KN/m Mpl= 0.36 KNm NGUYễN Bá GIANG 35 Trờng đại học giao thông vận tải Khoa công trình * Mô man tổng công do TTGH cờng độ 1 Mtotal =7.587 KNm Do nội lực gây ra trên bản giữa các dầm lớn hơn trong bản hẫng nên ta thiết kế cốt thép bản mặt cầu theo bản giữa các dầm 3 .Thiết kế. .. vng tính toán do d ng lc v trng lng bn thân dm.) 3 Kiểm toán sức kháng cắt cho tiết diện Kiểm toán theo công thức: Vu0.03fcs/fy Mcr=fr*Sb fr: Cờng độ chịu kéo khi uốn của bêtông fr = 0.63 * fc ' =4.23 Mpa Sb: Mômen quán tính tĩnh của mặt cắt đối với thớ chịu kéo ngoài cùng bh 2 Sb = 6 Kiểm toán * Mômen tính toán tại mặt cắt giữa bản * Bề dày bản NGUYễN Bá GIANG 36 Mu= hs= 7.19E+07 (Nmm) 200 (mm) ... Trờng hợp trục trung hoà đi qua cánh: h f > c khi đó coi mặt cắt là mặt cắt hình chữ nhật Ta thấy trong bài toán này hf > c áp dụng các công thức cho trờng hợp trục trung hoà đi qua sờn Mt ct Kết quả tính Đơn vị toán đợc tổng hợp L/2 Gi trong bảng sau: fc' 45 45 N/mm2 1 Aps B bw hf dp c V trớ TTH a=c*1 fps Mn b Kiểm tra ứng suất + Kiểm tra đa theo Mu Kt lun NGUYễN Bá GIANG 0.728571429 0.728571429 5320